JPS61250125A - 高純度超極低硫黄合金の製造方法 - Google Patents
高純度超極低硫黄合金の製造方法Info
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- JPS61250125A JPS61250125A JP9057185A JP9057185A JPS61250125A JP S61250125 A JPS61250125 A JP S61250125A JP 9057185 A JP9057185 A JP 9057185A JP 9057185 A JP9057185 A JP 9057185A JP S61250125 A JPS61250125 A JP S61250125A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
[産業上の利用分野]
本発明は硫黄含有量の極めて少ないFe基、Co基、N
i基合金の製造方法に関する。
i基合金の製造方法に関する。
[従来の技術]
Fe基、Co基、Ni基合金は、機械的性質。
耐熱性ならびに耐食性等において優れた性質を有するも
のが多い、ところが残留酸素及び硫黄が多いと加工性が
低下するので、残留酸素及び硫黄を十分に少なくするこ
とが重要である。
のが多い、ところが残留酸素及び硫黄が多いと加工性が
低下するので、残留酸素及び硫黄を十分に少なくするこ
とが重要である。
真空又はアルゴンガス雰囲気下での、精錬中の公開54
−24688及び特開昭52−58010号に、それぞ
れCab(酸化力ルシウウム)含有率の高い塩基性耐火
物で裏付けされた溶解炉又は取鍋を用い、真空又はアル
ゴンガス雰囲気中で溶湯中にアルミニウム(AlL)ま
たはその合金を添加することを特徴とする脱酸、脱硫方
法が提案されている。この原理は、AfLの添加により
耐火物中のCaOを還元し、還元生成物であるカルシウ
ム(Ca)により溶湯中の硫黄(S)、酸素(0)を除
去するものである。なお、特開昭57−200513に
は、繰返し使用すると炉壁が次第に酸硫化物により表面
は蓄積汚染されるので、溶剤を併用添加して炉壁汚染の
防止を図ることが記載されている。
−24688及び特開昭52−58010号に、それぞ
れCab(酸化力ルシウウム)含有率の高い塩基性耐火
物で裏付けされた溶解炉又は取鍋を用い、真空又はアル
ゴンガス雰囲気中で溶湯中にアルミニウム(AlL)ま
たはその合金を添加することを特徴とする脱酸、脱硫方
法が提案されている。この原理は、AfLの添加により
耐火物中のCaOを還元し、還元生成物であるカルシウ
ム(Ca)により溶湯中の硫黄(S)、酸素(0)を除
去するものである。なお、特開昭57−200513に
は、繰返し使用すると炉壁が次第に酸硫化物により表面
は蓄積汚染されるので、溶剤を併用添加して炉壁汚染の
防止を図ることが記載されている。
[発明が解決しようとする問題点]
上記従来の方法では、一応の脱酸、脱硫が可能であるが
、合金の精錬分野においては、より高い脱酸、脱硫能が
要求されており、より優れた精錬技術の出現が望まれて
いる。
、合金の精錬分野においては、より高い脱酸、脱硫能が
要求されており、より優れた精錬技術の出現が望まれて
いる。
[問題点を解決するための手段]
本発明は、上記従来法に比し、格段に優れた脱硫、脱酸
効果、特に脱硫効果を得るべくなされたものであり、 MgOを15〜75重量%含み、かつCaOを15重量
%以上含有するマグネシア質の耐火物をもって裏付けさ
れた溶解炉又は容器内のFe基、Co基又はNi基の合
金溶湯中に、真空又は非醸化性雰囲気でAlを存在せし
め、必要に応じ5%以下の溶剤を添加することを特徴と
する高純度超極低硫黄合金の製造方法、 を要旨とするものである。
効果、特に脱硫効果を得るべくなされたものであり、 MgOを15〜75重量%含み、かつCaOを15重量
%以上含有するマグネシア質の耐火物をもって裏付けさ
れた溶解炉又は容器内のFe基、Co基又はNi基の合
金溶湯中に、真空又は非醸化性雰囲気でAlを存在せし
め、必要に応じ5%以下の溶剤を添加することを特徴と
する高純度超極低硫黄合金の製造方法、 を要旨とするものである。
なお、以下において%は重量%を表わす。
−以下本発明の構成について詳細に説明する。
本発明の方法においては、MgOを15〜75%含み、
CaO1−15%以上含有する塩基耐火物をもって裏付
けされた溶解炉又は取鍋等の容器内の、Fe基、Co、
基又はNi基の合金溶湯中に、真空又は非酸化性雰囲気
でAnを存在せしめる。
CaO1−15%以上含有する塩基耐火物をもって裏付
けされた溶解炉又は取鍋等の容器内の、Fe基、Co、
基又はNi基の合金溶湯中に、真空又は非酸化性雰囲気
でAnを存在せしめる。
溶湯中のAnの一部は、直接に、溶湯中の酸素と結合し
て脱酸を行なうが、Alの他の部分は耐火物表面のMg
O,CaOと反応して 2 A 9.+ 3 M g O→AIL203+3M
g2A1+3CaO+AJ120g +3Caとなり、
Mg、CaとA !L203が生じる。このMg、Ca
は脱酸、脱硫反応し、MgO1Ca”0、MgS、Ca
Sとなる。
て脱酸を行なうが、Alの他の部分は耐火物表面のMg
O,CaOと反応して 2 A 9.+ 3 M g O→AIL203+3M
g2A1+3CaO+AJ120g +3Caとなり、
Mg、CaとA !L203が生じる。このMg、Ca
は脱酸、脱硫反応し、MgO1Ca”0、MgS、Ca
Sとなる。
一方、A n 20 gは、
An20a +3CaO+30a’O@AjL203な
る反応により3CaO@AJL20s (以下CaA
ということがある。)を主体とするカルシウムアルミネ
ートを形成する。このCaAは溶湯の脱硫能が高く、C
3Aによっても脱硫が進行する。 − このように、Alにより脱酸が、またAlの還元作用に
より生じた活性なMg、Ca、C3Aによ−り脱酸と脱
硫が行われる。
る反応により3CaO@AJL20s (以下CaA
ということがある。)を主体とするカルシウムアルミネ
ートを形成する。このCaAは溶湯の脱硫能が高く、C
3Aによっても脱硫が進行する。 − このように、Alにより脱酸が、またAlの還元作用に
より生じた活性なMg、Ca、C3Aによ−り脱酸と脱
硫が行われる。
この反応は、極めて急速に進行し、例えばJulを溶湯
中に存在せしめた後、数分程度で脱硫、脱酸がほぼ終了
する。
中に存在せしめた後、数分程度で脱硫、脱酸がほぼ終了
する。
また、時間の経過と共に、次第に溶湯中のN量が減少し
てくる。これはCa等の蒸発(沸II)等に伴ってNも
溶湯から離脱するためである。この脱窒速度は、アルゴ
ン又は真空雰囲気・下では、脱酸、脱硫の進行に従って
著しく向上する。
てくる。これはCa等の蒸発(沸II)等に伴ってNも
溶湯から離脱するためである。この脱窒速度は、アルゴ
ン又は真空雰囲気・下では、脱酸、脱硫の進行に従って
著しく向上する。
本発明において、溶解炉又は容器の裏付は材をMg01
5〜75%、CaO15%以上を含む組成の耐火物で構
成した理由について説明する。
5〜75%、CaO15%以上を含む組成の耐火物で構
成した理由について説明する。
一般に、CaO質耐火物は、高温でも安定であり、各種
の反応性の高い合金溶湯の溶解に用いられていることは
周知である。また、このCaO質耐火物が内張りされた
容器中の溶湯にAn及び/又はA1合金を添加すると、
AnによってCaOが還元されCaが生じ、゛脱酸、脱
硫反応が進行するこも公知である。
の反応性の高い合金溶湯の溶解に用いられていることは
周知である。また、このCaO質耐火物が内張りされた
容器中の溶湯にAn及び/又はA1合金を添加すると、
AnによってCaOが還元されCaが生じ、゛脱酸、脱
硫反応が進行するこも公知である。
ところが、本発明者らが更に検討を重ねたところ、前記
反応式の如く゛、MgOとC’ a Oとが共存する炉
壁においては、Al及び/又はA1合金を・添加すると
Caの他にMgも生じる様になり、一層強力な脱酸、脱
硫が行われることが見い出された、なお、必要に応じて
アルカリ金属、アルカリ土類金属の酸化物、炭酸塩、ハ
ロゲン化物、炭化物、アルミナ等の溶剤を5%以下添加
する理由は、特開昭57−200513と全く同様であ
り、繰返し使用すると炉壁に酸硫化物が表面に付着して
蓄積汚染するため、溶剤を使用して蓄積汚染を防止する
ためである。
反応式の如く゛、MgOとC’ a Oとが共存する炉
壁においては、Al及び/又はA1合金を・添加すると
Caの他にMgも生じる様になり、一層強力な脱酸、脱
硫が行われることが見い出された、なお、必要に応じて
アルカリ金属、アルカリ土類金属の酸化物、炭酸塩、ハ
ロゲン化物、炭化物、アルミナ等の溶剤を5%以下添加
する理由は、特開昭57−200513と全く同様であ
り、繰返し使用すると炉壁に酸硫化物が表面に付着して
蓄積汚染するため、溶剤を使用して蓄積汚染を防止する
ためである。
なお、第1図及び第2図は、Ca O−M g O系裏
付は耐火材中のMgO含有率を変えた場合の脱−特性の
測定結果(溶湯中のA見は0.5%)を示すものである
が1図示のごと<、MgOが15〜70%とりわけ20
〜60%含まれる場合には、極めて強力な脱硫反応が行
われることが明瞭に認められる。なお、第2図には残留
Allの分析値も併せて示したが、反応時間の経過に伴
うAl量の低下が見られ、前述のMgOとAfLとの反
応の進行が確認される。
付は耐火材中のMgO含有率を変えた場合の脱−特性の
測定結果(溶湯中のA見は0.5%)を示すものである
が1図示のごと<、MgOが15〜70%とりわけ20
〜60%含まれる場合には、極めて強力な脱硫反応が行
われることが明瞭に認められる。なお、第2図には残留
Allの分析値も併せて示したが、反応時間の経過に伴
うAl量の低下が見られ、前述のMgOとAfLとの反
応の進行が確認される。
MgO以外の残部の組成としては、CaOが必須である
。CaOは、それ自体Alによって還元され、Caを生
じさせると共に、MgOと共存することによってMgO
の還元反応を促進する。
。CaOは、それ自体Alによって還元され、Caを生
じさせると共に、MgOと共存することによってMgO
の還元反応を促進する。
CaOの好ましい含有率は、炉材全体の15%以上とり
わけ40%以上である。
わけ40%以上である。
CaO含有率が40%未満の場合には、耐火物中のCa
Oは他の酸化物と強固に結合しているため、CaOの活
性が少なく、アルミニウムにより還元され難い、これに
対し、40%以上のCaOを有する耐火物中のCaOは
活性が大でアルミニウムによってよく還元することがで
きる。
Oは他の酸化物と強固に結合しているため、CaOの活
性が少なく、アルミニウムにより還元され難い、これに
対し、40%以上のCaOを有する耐火物中のCaOは
活性が大でアルミニウムによってよく還元することがで
きる。
また、CaOを40%以上含む耐火物は。
A l 203やSiO2等の酸化物と反応し易く、従
って、溶湯中の酸化物を吸収し、酸化物介在量を大幅に
減少させる。またCaOを40%以上含む耐火物はC,
T1.Zr等に対する安定性が高いので、高温溶解が可
能となる。
って、溶湯中の酸化物を吸収し、酸化物介在量を大幅に
減少させる。またCaOを40%以上含む耐火物はC,
T1.Zr等に対する安定性が高いので、高温溶解が可
能となる。
このような耐火材としては、例えばCaO又はMgOを
富化したドロマイト耐火材等が好適に、用いられる。i 本発明においては、溶湯中に、Alと共にB及びアルカ
リ金属からなる群から選ばれる少なくとも1種あるいは
、これらに加えてCaを存在せしめても良い、アルカリ
金属としてはNa、K、Liが挙げられる。
富化したドロマイト耐火材等が好適に、用いられる。i 本発明においては、溶湯中に、Alと共にB及びアルカ
リ金属からなる群から選ばれる少なくとも1種あるいは
、これらに加えてCaを存在せしめても良い、アルカリ
金属としてはNa、K、Liが挙げられる。
溶湯中に存在するCa、8%Na、に%Li、は、Ca
O1B203 、NIL20.に20、Li2Oとなり
、耐火物壁に A l 203− CIL O−B 20 gAJ12
03−Ca0−B203−Naz 0AR203−Ca
o−B20a −に20等の低融点組成物を形成し、脱
酸、脱硫速度を増大させる。
O1B203 、NIL20.に20、Li2Oとなり
、耐火物壁に A l 203− CIL O−B 20 gAJ12
03−Ca0−B203−Naz 0AR203−Ca
o−B20a −に20等の低融点組成物を形成し、脱
酸、脱硫速度を増大させる。
即ち、Ca、B、Na、に、LL等の酸化物は炉壁表面
に形成されたCaA等のカルシウムアルミネート組成物
の融点を下げその中の化合物、原子もしくはこれらのイ
オン(例えばB2−など)の拡散を容易とし、脱酸、脱
硫反応を加速するものである。
に形成されたCaA等のカルシウムアルミネート組成物
の融点を下げその中の化合物、原子もしくはこれらのイ
オン(例えばB2−など)の拡散を容易とし、脱酸、脱
硫反応を加速するものである。
またCa0%B203 、アルカリ金属の酸化物、とり
わけB 20 g 、アルカリ金属酸化物は、スラグに
取り込まれたときに該スラグの融点をも低下させ、かつ
その粘度を低下させる。これにより、該スラグ中へのB
2−等のイオンやその他の原子、化合物の拡散係数を大
きくし、脱硫速度、脱硫能が大幅に向上される。
わけB 20 g 、アルカリ金属酸化物は、スラグに
取り込まれたときに該スラグの融点をも低下させ、かつ
その粘度を低下させる。これにより、該スラグ中へのB
2−等のイオンやその他の原子、化合物の拡散係数を大
きくし、脱硫速度、脱硫能が大幅に向上される。
Al、B及びアルカリ金属は、製造されるFe、Co、
Ni基合金中の残留量が、Al :0.01〜2
0% B、アルカリ金属及び Mg、Ca以外のアルカリ土類金属 :合量で0.001 N10% となるように溶湯中に存在せしめるのが好ましい。
Ni基合金中の残留量が、Al :0.01〜2
0% B、アルカリ金属及び Mg、Ca以外のアルカリ土類金属 :合量で0.001 N10% となるように溶湯中に存在せしめるのが好ましい。
本発明方法において1合金中のAn残留量を0.01〜
20%の範囲とするのが好ましい理由は、アルミニウム
残留量0.01%未満では十分な脱酸は行なわれないの
みならず、Caの生成も殆ど行なわれず、Caによる脱
硫、脱酸も殆ど行なわれず、かつCaによる十分な脱硫
、脱酸−の条件である仕上合金中の残留カルシウム量が
0.0001%以上にならないからである。一方上限と
しては、アルミニウムが20%を超える合金は実用性に
乏しいからである。
20%の範囲とするのが好ましい理由は、アルミニウム
残留量0.01%未満では十分な脱酸は行なわれないの
みならず、Caの生成も殆ど行なわれず、Caによる脱
硫、脱酸も殆ど行なわれず、かつCaによる十分な脱硫
、脱酸−の条件である仕上合金中の残留カルシウム量が
0.0001%以上にならないからである。一方上限と
しては、アルミニウムが20%を超える合金は実用性に
乏しいからである。
B残留量はo、oot%以下ではその存在量が少なすぎ
、B存在による効果が少なく、また10.0%より多い
と合金が脆くなる。特に好ましいB残留量は0.005
〜3%である。
、B存在による効果が少なく、また10.0%より多い
と合金が脆くなる。特に好ましいB残留量は0.005
〜3%である。
Al、B、アルカリ金属波?JMg、Ca以外のアルカ
リ土類金属を溶湯中に添加する場合には、これらを合金
形態で添加しても、別々に添加しても良く、その添加の
形態に特に制限はない。
リ土類金属を溶湯中に添加する場合には、これらを合金
形態で添加しても、別々に添加しても良く、その添加の
形態に特に制限はない。
Al、Bについては、これらな別々に添加することも可
能であるが、アルカリ金属、アルカリ土類金属は反応性
が高く取り扱い性に問題を有することから、合金の形態
で添加するのが好ましい、単体、合金いずれの場合にお
いても、線状体、棒状体、ブロック、粉体の様々な形で
添加可能である。
能であるが、アルカリ金属、アルカリ土類金属は反応性
が高く取り扱い性に問題を有することから、合金の形態
で添加するのが好ましい、単体、合金いずれの場合にお
いても、線状体、棒状体、ブロック、粉体の様々な形で
添加可能である。
本発明の方法により得られる合金のMg及びCa残留量
は、各tt、Mg残留量300−1ppm、好ましくは
30〜5 p pm、 Ca残留量20〜ippm、好
ましくは20〜5ppmとするのが適当である。Mg残
留量、Ca残留量が少な過ぎると脱酸、脱硫、脱窒効果
が低く、多過ぎると合金が脆くなるなどの欠点を生じる
。
は、各tt、Mg残留量300−1ppm、好ましくは
30〜5 p pm、 Ca残留量20〜ippm、好
ましくは20〜5ppmとするのが適当である。Mg残
留量、Ca残留量が少な過ぎると脱酸、脱硫、脱窒効果
が低く、多過ぎると合金が脆くなるなどの欠点を生じる
。
なお1本発明においては、溶湯に、更に希土類元素を、
得られる合金に200ppm以下の範囲で該希土類元素
が残留するように添加しても良い、このような本発明の
方法により得られる合金は、硫黄15ppm以下、特に
loppmo下。
得られる合金に200ppm以下の範囲で該希土類元素
が残留するように添加しても良い、このような本発明の
方法により得られる合金は、硫黄15ppm以下、特に
loppmo下。
酸素20PPm以下、特に15ppm以下、窒素30p
pm以下、特に20ppm以下、の極めて清浄な合金で
ある。
pm以下、特に20ppm以下、の極めて清浄な合金で
ある。
本発明方法の対象とする合金は、Fe基、G。
基又はNi基の合金である。
Fe基の合金としては、普通元素C,Si、Mn、P、
Sを含有し、Cを2%以下含有する炭素鋼と、特殊な性
質を与えるため上記普通元素の他にN i、Cr、Co
、W、Mo、An等の特殊元素はもとより、普通元素に
属するものでも、普通元素の含有範囲を超え、特殊な性
質の付加を目的として加えられている合金鋼が代表的で
ある。
Sを含有し、Cを2%以下含有する炭素鋼と、特殊な性
質を与えるため上記普通元素の他にN i、Cr、Co
、W、Mo、An等の特殊元素はもとより、普通元素に
属するものでも、普通元素の含有範囲を超え、特殊な性
質の付加を目的として加えられている合金鋼が代表的で
ある。
合金鋼のうち、低合金鋼としては、高力低合金鋼、高温
高圧低合金鋼、石油工業用低合金鋼があり、申合金鋼に
はクロム鋼、ニッケル鋼等があり、高合金鋼には高クロ
ムステンレス鋼、高り、ロム−ニッケルステンレス鋼等
がある。
高圧低合金鋼、石油工業用低合金鋼があり、申合金鋼に
はクロム鋼、ニッケル鋼等があり、高合金鋼には高クロ
ムステンレス鋼、高り、ロム−ニッケルステンレス鋼等
がある。
ニッケル基合金としては、ニッケルを主な構成成分とし
て含有している主として耐熱耐食性合金や磁性合金等が
挙げられ、これに属する合金としては、Ni−Cu合金
(モネルメタル)、Ni−Cr−Fe系合金(インコネ
ル)%Ni −Mo系合金(ハステロイA、B)、Ni
−Mo−Cr−W系合金(ハステロイC)、Ni−51
系合金(ハステロイD)、Ni−Ta系合金等がある。
て含有している主として耐熱耐食性合金や磁性合金等が
挙げられ、これに属する合金としては、Ni−Cu合金
(モネルメタル)、Ni−Cr−Fe系合金(インコネ
ル)%Ni −Mo系合金(ハステロイA、B)、Ni
−Mo−Cr−W系合金(ハステロイC)、Ni−51
系合金(ハステロイD)、Ni−Ta系合金等がある。
Co基合金としては、Goを主な構成成分として含有し
ている耐熱合金、耐食性合金、超高合金、磁性合金等で
あり、これに属する合金には、Co−Cr−W−C系合
金(ステライト)。
ている耐熱合金、耐食性合金、超高合金、磁性合金等で
あり、これに属する合金には、Co−Cr−W−C系合
金(ステライト)。
Co−Fe系合金(ductile c o b
aIt)、Co−Cr−Ni−Mo (El igf
1ay合金)、Co−Cr−N1−W(Haynes
s)、Vicalloy、Renendur。
aIt)、Co−Cr−Ni−Mo (El igf
1ay合金)、Co−Cr−N1−W(Haynes
s)、Vicalloy、Renendur。
Permendur等の磁性材料用Co合金、或はN
13Tiの析出を利用したCo基超超合金が挙げられる
。
13Tiの析出を利用したCo基超超合金が挙げられる
。
なお、本発明の製造方法において、非酸化性雰囲気中と
は、開放炉又は密閉炉中の溶湯にアルゴンガス又は窒素
ガス、Heガス等の非酸化性ガスを吹込むことにより溶
湯を処理するか、密閉炉中の溶湯表面にこのようなガス
雰囲気な形成して溶湯を処理する場合の雰囲気を意味す
るものである。
は、開放炉又は密閉炉中の溶湯にアルゴンガス又は窒素
ガス、Heガス等の非酸化性ガスを吹込むことにより溶
湯を処理するか、密閉炉中の溶湯表面にこのようなガス
雰囲気な形成して溶湯を処理する場合の雰囲気を意味す
るものである。
[作用]
本発明においては、合金溶湯がM g O−Ca O耐
火材で裏付けされた溶解炉又は容器中でAlの存在のも
とに強力な脱酸、脱硫を施される。特に溶湯中にはMg
が生ずるようになるため、このMgがCaと共に脱硫に
作用し、その脱硫能は極。
火材で裏付けされた溶解炉又は容器中でAlの存在のも
とに強力な脱酸、脱硫を施される。特に溶湯中にはMg
が生ずるようになるため、このMgがCaと共に脱硫に
作用し、その脱硫能は極。
めて高いものとなる。
[実施例1
以下実施例及び比較例について説明する。
比較例1
第1表に示す組成のCaO坩堝内で第2表に示す組成の
電解鉄に0.03%程度の硫黄成分になるように予めF
eSを添加した鉄500gを50KHz高周波溶解炉に
て溶解し、アルゴン雰囲気下で、A1合金を0.4%添
加した。
電解鉄に0.03%程度の硫黄成分になるように予めF
eSを添加した鉄500gを50KHz高周波溶解炉に
て溶解し、アルゴン雰囲気下で、A1合金を0.4%添
加した。
坩堝内の合金溶湯の酸素含有量、硫黄含有量。
窒素含有量の経時変化を測定した。
その結果を第3図に示す。
なお、使用に供したCaO坩堝は、−級試薬のCaOを
原料とし、これを20メツシユに粉砕後、坩堝型中へ入
れてよくつき固め、固められた坩堝を約900℃、24
時間電気抵抗炉中で仮焼することにより作製した。
原料とし、これを20メツシユに粉砕後、坩堝型中へ入
れてよくつき固め、固められた坩堝を約900℃、24
時間電気抵抗炉中で仮焼することにより作製した。
第 1 表
第2表(電解鉄組成)(%)
実施例1
一級試薬のMgO1CaOを原料とし、第3表に示す組
成のM g O−Ca O坩堝を作製し、これを用いて
行なったこと以外は比較例1と同様の手順により実験を
行なった。その結果を第3図に示す。
成のM g O−Ca O坩堝を作製し、これを用いて
行なったこと以外は比較例1と同様の手順により実験を
行なった。その結果を第3図に示す。
第3表
第3図より、本発明の方法によれば、酸素、硫黄及び窒
素含有量の少ない溶湯が速やかに得られ、特にその脱硫
効果が大きいことが認められる。
素含有量の少ない溶湯が速やかに得られ、特にその脱硫
効果が大きいことが認められる。
実施例2及び比較例2
Al1.添加量を0.5%とし、炉材のMgO:CaO
比率を種々変更したこと以外に実施例1及び比較例1と
同様にして精錬を行った。
比率を種々変更したこと以外に実施例1及び比較例1と
同様にして精錬を行った。
脱硫特性及びAn残留量の測定結果を第1図及び第2図
に示す。
に示す。
この第1r1!i及び第2図より、前述のように、Mg
015〜70%の範囲では著しい脱硫効果が得られるこ
とが認められる。
015〜70%の範囲では著しい脱硫効果が得られるこ
とが認められる。
以上の通り、本発明によれば、Fe基、Co基又はNi
基超超合金極めて強力な脱酸、脱硫、脱窒を行なうこと
ができ、0、N、Sが極めて少なく、クリープ強度、耐
熱性、靭性、溶接性、鍛造性等の諸物件に著しく優れた
合金を製造することができる。また介在される酸化物も
殆ど無い、 ・
基超超合金極めて強力な脱酸、脱硫、脱窒を行なうこと
ができ、0、N、Sが極めて少なく、クリープ強度、耐
熱性、靭性、溶接性、鍛造性等の諸物件に著しく優れた
合金を製造することができる。また介在される酸化物も
殆ど無い、 ・
第1図及び第2図はMfO含有率と脱硫能との関係を示
すグラフ、JlS図は実施例1及び比較例1で得られた
、溶湯中の酸素、硫黄及び窒素含有率の経時変化を示す
グラフである。 代 理 人 弁理士 重 野 剛第1図 M90 (wt’ム) 第2図 時間(min) 第3図 □時間(min) 手続補正書 昭和60年5月27日
すグラフ、JlS図は実施例1及び比較例1で得られた
、溶湯中の酸素、硫黄及び窒素含有率の経時変化を示す
グラフである。 代 理 人 弁理士 重 野 剛第1図 M90 (wt’ム) 第2図 時間(min) 第3図 □時間(min) 手続補正書 昭和60年5月27日
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 (1)MgOを15〜75重量%含み、かつCaOを1
5重量%以上含有するマグネシア質の耐火物をもって裏
付けされた溶解炉又は容器内のFe基、Co基又はNi
基の合金溶湯中に、真空又は非酸化性雰囲気でAlを存
在せしめることを特徴とする高純度超極低硫黄合金の製
造方法。 (2)溶剤を5重量%以下用いることを特徴とする特許
請求の範囲第1項に記載の高純度超極低硫黄合金の製造
方法。 (3)得られる合金は、Mgを0.03〜 0.0001重量%、Caを0.002〜 0.0001重量%含有することを特徴とする特許請求
の範囲第1項又は第2項に記載の高純度超極低硫黄合金
の製造方法。 (4)得られる合金は、Sを0.0015重量%以下、
酸素を0.002重量%以下、窒素を0.003重量%
以下含有することを特徴とする特許請求の範囲第3項に
記載の高純度超極低硫黄合金の製造方法。 (5)得られる合金は、Alを0.01〜20重量%、
B、アルカリ金属及びCa、Mg以外のアルカリ土類金
属を合量で0.001〜10重量%含有することを特徴
とする特許請求の範囲第4項に記載の高純度超極低硫黄
合金の製造方法。
Priority Applications (11)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP9057185A JPS61250125A (ja) | 1985-04-26 | 1985-04-26 | 高純度超極低硫黄合金の製造方法 |
GB8609901A GB2174716B (en) | 1985-04-26 | 1986-04-23 | Method of producing an iron-cobalt-and nickel-base alloy having low contents of sulphur, oxygen and nitrogen |
FR868606058A FR2587367B1 (fr) | 1985-04-26 | 1986-04-25 | Procede pour la production d'un alliage a base de fer, de cobalt et de nickel, a faible teneur en soufre, en oxygene et en azote |
CN86102879.1A CN1010105B (zh) | 1985-04-26 | 1986-04-25 | 硫、氧和氮含量低的铁-钴-和镍-基合金的生产方法 |
CN90106761.XA CN1017067B (zh) | 1985-04-26 | 1986-04-25 | 硫、氧和氮含量低的铁基合金 |
US06/937,426 US4729787A (en) | 1985-04-26 | 1986-12-03 | Method of producing an iron; cobalt and nickel base alloy having low contents of sulphur, oxygen and nitrogen |
US07/010,598 US4820485A (en) | 1985-04-26 | 1987-02-03 | Method of producing an iron-, cobalt- and nickel-base alloy having low contents of sulphur, oxygen and nitrogen |
GB8901401A GB2212512B (en) | 1985-04-26 | 1989-01-23 | An iron-base alloy having low contents of sulphur, oxygen and nitrogen |
GB8901402A GB2212513B (en) | 1985-04-26 | 1989-01-23 | A nickel-base alloy having low contents of sulphur, oxygen and nitrogen |
US07/441,600 US4999053A (en) | 1985-04-26 | 1989-11-27 | Method of producing an iron-, cobalt- and nickel-base alloy having low contents of sulphur, oxygen and nitrogen |
US07/702,347 US5268141A (en) | 1985-04-26 | 1991-05-15 | Iron based alloy having low contents of aluminum silicon, magnesium, calcium, oxygen, sulphur, and nitrogen |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP9057185A JPS61250125A (ja) | 1985-04-26 | 1985-04-26 | 高純度超極低硫黄合金の製造方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS61250125A true JPS61250125A (ja) | 1986-11-07 |
JPH0435541B2 JPH0435541B2 (ja) | 1992-06-11 |
Family
ID=14002109
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP9057185A Granted JPS61250125A (ja) | 1985-04-26 | 1985-04-26 | 高純度超極低硫黄合金の製造方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS61250125A (ja) |
Citations (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5258010A (en) * | 1975-11-08 | 1977-05-13 | Tohoku Daigaku Kinzoku Zairyo | Production of low oxgen* sulpher and nitrogen steel |
JPS54849A (en) * | 1977-06-03 | 1979-01-06 | Nec Corp | Pll oscillator circuit |
JPS5424688A (en) * | 1977-07-27 | 1979-02-24 | Toyo Boorudouin Kk | Chuck for material tester |
JPS57200513A (en) * | 1981-06-02 | 1982-12-08 | Metal Res Corp:Kk | Preparation of iron base alloy with reduced oxygen, sulfur and nitrogen contents |
-
1985
- 1985-04-26 JP JP9057185A patent/JPS61250125A/ja active Granted
Patent Citations (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5258010A (en) * | 1975-11-08 | 1977-05-13 | Tohoku Daigaku Kinzoku Zairyo | Production of low oxgen* sulpher and nitrogen steel |
JPS54849A (en) * | 1977-06-03 | 1979-01-06 | Nec Corp | Pll oscillator circuit |
JPS5424688A (en) * | 1977-07-27 | 1979-02-24 | Toyo Boorudouin Kk | Chuck for material tester |
JPS57200513A (en) * | 1981-06-02 | 1982-12-08 | Metal Res Corp:Kk | Preparation of iron base alloy with reduced oxygen, sulfur and nitrogen contents |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPH0435541B2 (ja) | 1992-06-11 |
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