JPS61245845A - 二酸化マンガン系一酸化炭素酸化触媒の製造法 - Google Patents
二酸化マンガン系一酸化炭素酸化触媒の製造法Info
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- Catalysts (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
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Description
【発明の詳細な説明】
〈産業上の利用分野〉
本発明は、二酸化マンガン系酸化触媒の製造法に関し、
更に云えば、特に空気汚染物質である一酸化炭素を酸化
除去する能力の優れた銅を担持した二酸化マンガン系酸
化触媒の製造法にかかる。
更に云えば、特に空気汚染物質である一酸化炭素を酸化
除去する能力の優れた銅を担持した二酸化マンガン系酸
化触媒の製造法にかかる。
〈従来の技術〉
従来より、銅を担持した二酸化マンガン系の酸化触媒は
ホブカライド触媒として著名である。
ホブカライド触媒として著名である。
かかる触媒は、代表的には、二酸化マンガンと酸化鋼と
を混合した後、焼成して製造する方法、マンガン及び銅
を少なくとも含む金属硝酸塩混合溶液を中和して金属水
酸化物を共沈させ、次いで酸化処理して製造する方法が
ある。(特開昭53−1)6290号公報) しかして、前者の方法による触媒は、ミクロ的にみると
不均質系であることもあって触媒能は満足できるもので
はない。一方、後者は、均質系のものが得られ、前者の
改良がなされるが、触媒のライフは必ずしも長くはない
。
を混合した後、焼成して製造する方法、マンガン及び銅
を少なくとも含む金属硝酸塩混合溶液を中和して金属水
酸化物を共沈させ、次いで酸化処理して製造する方法が
ある。(特開昭53−1)6290号公報) しかして、前者の方法による触媒は、ミクロ的にみると
不均質系であることもあって触媒能は満足できるもので
はない。一方、後者は、均質系のものが得られ、前者の
改良がなされるが、触媒のライフは必ずしも長くはない
。
これは恐らく、二価マンガンの水酸化物を酸化処理して
も、二酸化マンガンまでは実質的に酸化することが困難
であることKよるものと思われる。
も、二酸化マンガンまでは実質的に酸化することが困難
であることKよるものと思われる。
又、マンガン水酸化物の酸化による二酸化マンガンは、
非常に嵩が大きいので、単位容量当りの触媒能は低いと
いう欠点がある。
非常に嵩が大きいので、単位容量当りの触媒能は低いと
いう欠点がある。
更に1最近、マンガンおよび銅の可溶性塩の混合溶液に
酸化剤と過マンガン酸塩を含むアルカリ溶液を添加して
製造する二酸化マンガン系酸化触媒の製造法が提案され
た。(特開昭60−7940号公報) この方法は、水酸化マンガンを酸化する方式よりもマン
ガンの酸化率は高く、二酸化マンガンに近いものであり
、しかも、銅化合物が、二酸化マンガンの生成の際に担
持される点で改良された方法と思われる。
酸化剤と過マンガン酸塩を含むアルカリ溶液を添加して
製造する二酸化マンガン系酸化触媒の製造法が提案され
た。(特開昭60−7940号公報) この方法は、水酸化マンガンを酸化する方式よりもマン
ガンの酸化率は高く、二酸化マンガンに近いものであり
、しかも、銅化合物が、二酸化マンガンの生成の際に担
持される点で改良された方法と思われる。
〈発明が解決しようとする問題点〉
一般に、二酸化マンガンと銅酸化物の物理的混合による
触媒よりも、二酸化マンガン生成の際に銅化合物を担持
させた触媒の方が優れている。
触媒よりも、二酸化マンガン生成の際に銅化合物を担持
させた触媒の方が優れている。
しかして、二酸化マンガンの生成条件および銅化合物の
担持させる条件により、触媒能に大きなバラツキがあり
、工業的に信頼性ある品質のものとしては、従来の方法
ではそれぞれ一長一短があって、満足ゆくものではない
。
担持させる条件により、触媒能に大きなバラツキがあり
、工業的に信頼性ある品質のものとしては、従来の方法
ではそれぞれ一長一短があって、満足ゆくものではない
。
特に、この種の触媒能の評価として、比表面積があるが
、製造条件の微妙な相異にも拘らず、大きく変化し、又
、同じ比表面積の触媒能は異なるという具合である。
、製造条件の微妙な相異にも拘らず、大きく変化し、又
、同じ比表面積の触媒能は異なるという具合である。
他方、初期触媒能が高くても、そのライフが短か(、又
逆にそれが比較的低くても、ライフはあるレベルまでは
長く保持されるという場合もある。
逆にそれが比較的低くても、ライフはあるレベルまでは
長く保持されるという場合もある。
従って、本発明は、ライフの長い品質の安定したホブカ
ライド触媒の改良を従来とは全く異なった方法で提供す
るところにある。
ライド触媒の改良を従来とは全く異なった方法で提供す
るところにある。
〈問題点を解決するための手段および作用〉すなわち、
本発明は、マンガンおよび銅の混合塩水溶液を鉱酸酸性
にしてマンガンおよび銅の混合塩結晶を析出させる第1
工程、前工程から得られる強酸性のスラリー系に過マン
ガン酸カリウムを添加し酸化処理して二酸化マンガンを
生成させる第2工程、前工程の沈澱物を母液と分離する
第3工程および得られた沈澱物をアルカリ剤で中和処理
する第4工程からなることを特徴とする二酸化マンガン
系酸化触媒の製造法にかかるものである。
本発明は、マンガンおよび銅の混合塩水溶液を鉱酸酸性
にしてマンガンおよび銅の混合塩結晶を析出させる第1
工程、前工程から得られる強酸性のスラリー系に過マン
ガン酸カリウムを添加し酸化処理して二酸化マンガンを
生成させる第2工程、前工程の沈澱物を母液と分離する
第3工程および得られた沈澱物をアルカリ剤で中和処理
する第4工程からなることを特徴とする二酸化マンガン
系酸化触媒の製造法にかかるものである。
第1工程
この工程は、前記のように、マンガンおよび銅の混合塩
結晶の析出工程である。
結晶の析出工程である。
出発原料であるマンガンおよび銅塩は、いずれも可溶性
塩であればよいが、代表的には、硫酸塩又は硝酸塩があ
げられ、勿論、これらの塩は無水物又は含水物のいずれ
であってもよい。
塩であればよいが、代表的には、硫酸塩又は硝酸塩があ
げられ、勿論、これらの塩は無水物又は含水物のいずれ
であってもよい。
一般に、硫酸塩は、触媒中に残存する硫黄分が触媒毒と
なる傾向があるので、硝酸塩の方が好ましい場合が多い
が、本発明では、硫酸塩でも満足して充分使用できる。
なる傾向があるので、硝酸塩の方が好ましい場合が多い
が、本発明では、硫酸塩でも満足して充分使用できる。
又、他の原料である鉱酸は、硫酸および硝酸が代表的に
用いられる。
用いられる。
従って、この工程では、後記の如く、母液の循環使用を
考慮すれば、多くの場合、硫酸塩−硫酸又は硝酸塩−硝
酸系で行われるが、触媒能からみるかぎり、これに限定
する理由はない。
考慮すれば、多くの場合、硫酸塩−硫酸又は硝酸塩−硝
酸系で行われるが、触媒能からみるかぎり、これに限定
する理由はない。
なお、触媒の使用目的によって、あるいは、触媒能をよ
り向上させるために、銅の外に、ニッケル、コバルト、
亜鉛又は銀を担持させる場合が知られているが、本発明
でも、必要に応じ、それらの可溶性塩を適宜、銅塩と共
に使用することにより銅と共に担持させることができる
。
り向上させるために、銅の外に、ニッケル、コバルト、
亜鉛又は銀を担持させる場合が知られているが、本発明
でも、必要に応じ、それらの可溶性塩を適宜、銅塩と共
に使用することにより銅と共に担持させることができる
。
かかるマンガンおよび銅の混合塩水溶液は鉱酸と作用し
て鉱酸酸性にすることによりマンガンや銅の塩の溶解度
が酸濃度に従って小さくなり、それらの混合塩が析出す
る。鉱酸酸性にする場合、金属混合塩水溶液に鉱酸を添
加する又はその逆の添加のいずれであってもよい。
て鉱酸酸性にすることによりマンガンや銅の塩の溶解度
が酸濃度に従って小さくなり、それらの混合塩が析出す
る。鉱酸酸性にする場合、金属混合塩水溶液に鉱酸を添
加する又はその逆の添加のいずれであってもよい。
例えば、硫酸塩−硫酸系でみた場合、硫酸マンガンの溶
解度は5olubilities of Inorga
nic andMetal−organlc C!om
pounds、 5eldell+ LxnkeFou
rth Edition、 Volume l[P、5
63 に記載されて明らかである。
解度は5olubilities of Inorga
nic andMetal−organlc C!om
pounds、 5eldell+ LxnkeFou
rth Edition、 Volume l[P、5
63 に記載されて明らかである。
叡
このように、この工程では、混合塩溶液から鉱へ
酸により晶析させることが重要であり、原料水溶液中の
金属塩の実質的な量を析出させる方が好ましいが、必ず
しも全量を析出させる必要はない。
金属塩の実質的な量を析出させる方が好ましいが、必ず
しも全量を析出させる必要はない。
ここで、晶析する混合塩というのは、必ずしも化学的に
厳密なものとして定義しているのではなく、広く、マン
ガンおよび銅塩との混合溶液が鉱酸の作用により、析出
する結晶として定義し、その結晶がマンガンと銅の複塩
又は固溶体としての混晶であるかは問題ではない。
厳密なものとして定義しているのではなく、広く、マン
ガンおよび銅塩との混合溶液が鉱酸の作用により、析出
する結晶として定義し、その結晶がマンガンと銅の複塩
又は固溶体としての混晶であるかは問題ではない。
例えば、A Comprehensive Treat
ise On Inorga−nic And The
oretical chemistry You、 1
2+ P、421〜422 ; Mellor著によれ
ば、硫酸系にあっては、(!usO4・MnSO4・n
Hg0 (n = 1又は2)の複塩とみる場合や、
(Cu−Mn)804・nHg0 (n = 5又は7
)の如き固溶体が析出するとの報告がある。
ise On Inorga−nic And The
oretical chemistry You、 1
2+ P、421〜422 ; Mellor著によれ
ば、硫酸系にあっては、(!usO4・MnSO4・n
Hg0 (n = 1又は2)の複塩とみる場合や、
(Cu−Mn)804・nHg0 (n = 5又は7
)の如き固溶体が析出するとの報告がある。
従って、この工程での混合塩結晶は、恐ら(、少なくと
も一部は相互に固溶した複塩と推定されるが、かかる結
晶は、微細であり、この結晶状態で次の工程で過マンガ
ン酸カリウムと作用して二酸化マンガンを生成させると
ころに本発明の特徴がある。即ち、反応機構の詳細は不
明であるが、マンガンと銅の混晶粒子に過マンガン酸カ
リウムを作用させる方が触媒能が安定して向上させるこ
とができる。
も一部は相互に固溶した複塩と推定されるが、かかる結
晶は、微細であり、この結晶状態で次の工程で過マンガ
ン酸カリウムと作用して二酸化マンガンを生成させると
ころに本発明の特徴がある。即ち、反応機構の詳細は不
明であるが、マンガンと銅の混晶粒子に過マンガン酸カ
リウムを作用させる方が触媒能が安定して向上させるこ
とができる。
しかして、出発原料における配合割合は、二酸化マンガ
ンに担持すべき銅の量に関係し、触媒能に影響するが、
本発明においては、モル比Mn/Cu=1.4〜14.
0の範囲にあり、特に2〜10の範囲が好適である。
ンに担持すべき銅の量に関係し、触媒能に影響するが、
本発明においては、モル比Mn/Cu=1.4〜14.
0の範囲にあり、特に2〜10の範囲が好適である。
なお、ニッケル、コバルト、亜鉛又は銀塩も、必要に応
じ少量混合できることは前記したとおりである。
じ少量混合できることは前記したとおりである。
第2工程
この工程は、前工程から得られる強酸性のスラリー系に
、過マンガン酸カリウムを添加し・て二酸化マンガンを
生成させる工程である。
、過マンガン酸カリウムを添加し・て二酸化マンガンを
生成させる工程である。
即ち、第1工程により、マンガンと銅との混合結晶が微
細に強酸性液中に分散した強酸性スラリーが得られる。
細に強酸性液中に分散した強酸性スラリーが得られる。
が、これに、過マンガン酸カリウムを作用させることに
より、酸化反応を伴って、マンガン塩は黒褐色の二酸化
マンガンに転換して沈澱を生成する。
より、酸化反応を伴って、マンガン塩は黒褐色の二酸化
マンガンに転換して沈澱を生成する。
この工程における酸化反応は、常温又は加温のいずれで
もよいが、反応速度を考慮すれば、50〜60℃の加温
が好ましい。また、酸化反応を充分に行わせるために、
過マンガン酸カリウムの添加後は、暫時攪拌を続けなが
ら熟成する。
もよいが、反応速度を考慮すれば、50〜60℃の加温
が好ましい。また、酸化反応を充分に行わせるために、
過マンガン酸カリウムの添加後は、暫時攪拌を続けなが
ら熟成する。
反応系の詳細は不明であるが、恐らく、生成する二酸化
マンガンに一部銅イオンが固溶し、他の銅塩は、殆んど
、微細な銅塩の結晶状態で活性な二酸化マンガンに吸着
して共沈するものと思われる。
マンガンに一部銅イオンが固溶し、他の銅塩は、殆んど
、微細な銅塩の結晶状態で活性な二酸化マンガンに吸着
して共沈するものと思われる。
なお、過マンガン酸カリウムの添加量は、マンガン塩が
過マンガン酸カリウムと反応して二酸化マンガンを生成
する理論量前後であり、好ましくはやや少過剰がよ(、
また、添加する場合、結晶又は水溶液のいずれでもよい
。
過マンガン酸カリウムと反応して二酸化マンガンを生成
する理論量前後であり、好ましくはやや少過剰がよ(、
また、添加する場合、結晶又は水溶液のいずれでもよい
。
第3工程
この工程は、前工程で生成する二酸化マンガン含有の沈
澱物を母液と分離する工程である。
澱物を母液と分離する工程である。
分離する場合は、前工程で、加温状態にあれば、冷却し
常温にて行うのがよい。
常温にて行うのがよい。
この理由は、銅塩の溶解度を小さくして出来るだけ母液
中に銅イオンの混入を避け、銅の歩留りを高くすると共
に必要゛に応じて回収母液を鉱酸源として第1工程へ循
環使用するためである。
中に銅イオンの混入を避け、銅の歩留りを高くすると共
に必要゛に応じて回収母液を鉱酸源として第1工程へ循
環使用するためである。
このように、分離された母液は、主として鉱酸であるが
、他に前工程により副生ずるカリウム塩および溶解変分
の銅塩により組成された強酸性溶液となっている。
、他に前工程により副生ずるカリウム塩および溶解変分
の銅塩により組成された強酸性溶液となっている。
従って、この母液は、金属塩の溶解又は析出のための鉱
酸源として循環使用する方が工業的に有利であるが、そ
の際、分離するときの温度および母液を必要に応じ濃縮
又は希釈するなどその比重等を管理することKよって、
その組成をほぼ一定組成に制御して循環使用させること
ができる。また母液の循環使用により、塩類濃度が高く
なった場合には、必要に応じカリウム塩を晶析分離して
使用することは云うまでもない。
酸源として循環使用する方が工業的に有利であるが、そ
の際、分離するときの温度および母液を必要に応じ濃縮
又は希釈するなどその比重等を管理することKよって、
その組成をほぼ一定組成に制御して循環使用させること
ができる。また母液の循環使用により、塩類濃度が高く
なった場合には、必要に応じカリウム塩を晶析分離して
使用することは云うまでもない。
他方、沈澱物は、活性な二酸化マンガンを主体として、
これに、銅塩が吸着したものではあるが、母液もかなり
吸着した含水量の高いものである。
これに、銅塩が吸着したものではあるが、母液もかなり
吸着した含水量の高いものである。
なお、分離操作は常法の手段、例えば、遠心分離、−過
又はデカンテーション等適宜所望の方式にて行えばよい
。
又はデカンテーション等適宜所望の方式にて行えばよい
。
第4工程
この工程は、分離回収した沈澱物をアルカリ剤で中和処
理する工程である。
理する工程である。
即ち、沈澱物を水に分散させ、苛性アルカリ又はアンモ
ニア水で攪拌状態にて常温又は加温で中和処理する。こ
の処理は、付着の酸性分を中和することは勿論であるが
、銅塩を含水酸化物に転換させ、活性な二酸化マンガン
への銅の担持を確実なものにするためにあり、スラリー
系の田が9〜10の範囲になるまで行うのがよい。
ニア水で攪拌状態にて常温又は加温で中和処理する。こ
の処理は、付着の酸性分を中和することは勿論であるが
、銅塩を含水酸化物に転換させ、活性な二酸化マンガン
への銅の担持を確実なものにするためにあり、スラリー
系の田が9〜10の範囲になるまで行うのがよい。
中和処理後は、常法により、分離および洗浄して銅担持
の二酸化マンガンを得る。
の二酸化マンガンを得る。
かくして製造した二酸化マンガン系触媒は、要すれば乾
燥した後、所望の結合剤と混練および成型、乾燥するこ
とにより、酸化触媒として所望する用途に利用すること
ができる。 ゛本発明Kかかる二酸化マンガン系の酸
化触媒は、X線回折に基づく分析では、実質的に非晶質
であり、また、触媒の最終形態によって異なるけれども
、少なくとも比表面積が150 m”79以上の多孔質
で非常に酸化活性である。
燥した後、所望の結合剤と混練および成型、乾燥するこ
とにより、酸化触媒として所望する用途に利用すること
ができる。 ゛本発明Kかかる二酸化マンガン系の酸
化触媒は、X線回折に基づく分析では、実質的に非晶質
であり、また、触媒の最終形態によって異なるけれども
、少なくとも比表面積が150 m”79以上の多孔質
で非常に酸化活性である。
また、二酸化マンガンに担持される銅の割合はモル比(
Mn10u )で0.9〜9. O1好ましくは1.5
〜7.5の範囲になっている。
Mn10u )で0.9〜9. O1好ましくは1.5
〜7.5の範囲になっている。
実施例1
硫酸マンガン(MnSO4・H2O) 3159および
硫酸鋼(0u804・5H*O) 2861)を50%
硫酸1930gに添加して混合金属塩水溶液を調製する
。
硫酸鋼(0u804・5H*O) 2861)を50%
硫酸1930gに添加して混合金属塩水溶液を調製する
。
次いで、この水溶液に濃硫酸(98%H,804)20
8 mlを添加して温度50〜60℃で1時間攪拌を続
けて微細なマンガンと銅の混合硫酸塩結晶を析出させる
。
8 mlを添加して温度50〜60℃で1時間攪拌を続
けて微細なマンガンと銅の混合硫酸塩結晶を析出させる
。
次いで、過マンガン酸カリウムの粉末225.!9を徐
々に攪拌状態のスラリーに添加し約2時間保持続けて酸
化反応を終了する。
々に攪拌状態のスラリーに添加し約2時間保持続けて酸
化反応を終了する。
次いで、酸化処理したスラリーに分離操作を容易にする
ため少量の水を添加した後、戸別し、母液と沈澱物とを
分離する。沈澱物を水に再分散させた後、苛性ソーダ溶
液(48%NaQH)で攪拌下田9〜10になるまで中
和した後、常法により、分離、水洗および乾燥して銅担
持の二酸化マンガン系酸化触媒を得た。
ため少量の水を添加した後、戸別し、母液と沈澱物とを
分離する。沈澱物を水に再分散させた後、苛性ソーダ溶
液(48%NaQH)で攪拌下田9〜10になるまで中
和した後、常法により、分離、水洗および乾燥して銅担
持の二酸化マンガン系酸化触媒を得た。
実施例2
硫酸マンガン(MnSO4・H,O) 315 gおよ
び硫酸銅(0uSO4・5H20) 2869の結晶を
実施例1で分離回収した母液(H2SO4: 50%、
Mn:0.17%、 Ou : 0.22%、に:0.
66%、比重:1.397)1387 mlに溶解した
後、濃硫酸(H@804 ’ 98%)2Q8m/を添
加して攪拌を約1時間続は微細な硫酸マンガンと硫酸鋼
の混合結晶を晶析する。
び硫酸銅(0uSO4・5H20) 2869の結晶を
実施例1で分離回収した母液(H2SO4: 50%、
Mn:0.17%、 Ou : 0.22%、に:0.
66%、比重:1.397)1387 mlに溶解した
後、濃硫酸(H@804 ’ 98%)2Q8m/を添
加して攪拌を約1時間続は微細な硫酸マンガンと硫酸鋼
の混合結晶を晶析する。
次いで、硫酸酸性のスラリーを50〜60℃の温度にお
いて、過マンガン酸カリウム結晶225Iを徐々に添加
して酸化反応を生せしめ、約2時間攪拌を続ける。
いて、過マンガン酸カリウム結晶225Iを徐々に添加
して酸化反応を生せしめ、約2時間攪拌を続ける。
次いで水358mA!を添加して常温にてmM分離し沈
澱物と母液をそれぞれ回収する。
澱物と母液をそれぞれ回収する。
次いで、得られた沈澱物を水に再分散させた後、28%
アンモニア水で田9.3に至るまで中和処理した後、以
下常法により、分離、水洗および乾燥して銅担持の二酸
化マンガン系酸化触媒を得た。
アンモニア水で田9.3に至るまで中和処理した後、以
下常法により、分離、水洗および乾燥して銅担持の二酸
化マンガン系酸化触媒を得た。
実施例3
水120mJに硫酸マンガン(MnSO4−HQO)
1)9g及び硫酸銅(0uSO4−5HQO) 108
9を加えて調製した金属塩混合水溶液を45℃に加温す
る。これに実施例2で回収し調製した母液(Halo、
: 55%、 Mn : 0.16%、C!u:0.
20%、に:0.65%、比重:1.455)1340
m/を添加し、更ニ濃硫酸(98%H1lSO4) 9
o meを添加して約1時間攪拌し、金属塩の混晶を
析出させる。次いで、得られたスラリーを温度55℃に
おいて過マンガン酸カリウムの結晶粉末85′gを徐々
に添加し、添加後約2時間攪拌下で酸化反応を生ぜしめ
熟成する。熟成後、沈澱物とp液とを一過・分離する。
1)9g及び硫酸銅(0uSO4−5HQO) 108
9を加えて調製した金属塩混合水溶液を45℃に加温す
る。これに実施例2で回収し調製した母液(Halo、
: 55%、 Mn : 0.16%、C!u:0.
20%、に:0.65%、比重:1.455)1340
m/を添加し、更ニ濃硫酸(98%H1lSO4) 9
o meを添加して約1時間攪拌し、金属塩の混晶を
析出させる。次いで、得られたスラリーを温度55℃に
おいて過マンガン酸カリウムの結晶粉末85′gを徐々
に添加し、添加後約2時間攪拌下で酸化反応を生ぜしめ
熟成する。熟成後、沈澱物とp液とを一過・分離する。
以下、実施例1と同様の操作を行い銅担持の二酸化マン
ガン系酸化触媒を得た。
ガン系酸化触媒を得た。
実施例4
実施例3で回収した母液(H2SO4: 55%。
Mn : 0.16%+ Ou: 1.20%、に:0
.65%+比重:1.455)1340rR7!に硫酸
マンガン315g、硫酸銅214g及び硫酸ニッケル(
NiSO4・6m2o ) 250 gを加えて温度を
40〜50℃にして金属塩混合液を調製する。これに、
濃硫酸(98%HQSo4) 229 mlを添加して
、温度50〜60℃で約1時間熟成して金属塩の混晶を
析出させる。
.65%+比重:1.455)1340rR7!に硫酸
マンガン315g、硫酸銅214g及び硫酸ニッケル(
NiSO4・6m2o ) 250 gを加えて温度を
40〜50℃にして金属塩混合液を調製する。これに、
濃硫酸(98%HQSo4) 229 mlを添加して
、温度50〜60℃で約1時間熟成して金属塩の混晶を
析出させる。
次いで、得られた強酸性のスラリーに、過マンガン酸カ
リウムの結晶粉末225gを徐々に添加し、添加後約2
時間攪拌を続けて酸化反応を終了させる。次いで、この
スラリーに水を358 ml加えた後、濾過して沈澱物
とp液とを分離する。以下実施例1と同様の操作を行い
銅担持の二酸化マンガン系酸化触媒を得た。
リウムの結晶粉末225gを徐々に添加し、添加後約2
時間攪拌を続けて酸化反応を終了させる。次いで、この
スラリーに水を358 ml加えた後、濾過して沈澱物
とp液とを分離する。以下実施例1と同様の操作を行い
銅担持の二酸化マンガン系酸化触媒を得た。
比較例1
硫酸マンガン(Mn5Ot −aQo ) 315 g
を水560m1に溶解させた水溶液を温度45℃におい
て濃硫酸31(J!A!を添加した後、約1時間熟成を
続けて、硫酸マンガンの結晶を析出させた。次いで、こ
のスラリーに過マンガン酸カリウムの結晶粉末225g
を徐々に加えて反応を行ないさらに約2時間攪拌を続け
て酸化処理を終了させる。次いで、これを水で希釈し、
p液が田5以上まで洗浄を行なった後、p過分能して、
二酸化マンガン含水物を得る。
を水560m1に溶解させた水溶液を温度45℃におい
て濃硫酸31(J!A!を添加した後、約1時間熟成を
続けて、硫酸マンガンの結晶を析出させた。次いで、こ
のスラリーに過マンガン酸カリウムの結晶粉末225g
を徐々に加えて反応を行ないさらに約2時間攪拌を続け
て酸化処理を終了させる。次いで、これを水で希釈し、
p液が田5以上まで洗浄を行なった後、p過分能して、
二酸化マンガン含水物を得る。
他方、硫酸銅(CuSO4・5HQO) 286 &を
水1430 Illに溶解させた硫酸銅水溶液に温度6
5℃において、苛性ソーダ溶液を田9〜10まで加え沈
澱を生成させ、放冷後、p液が田7.5以下になるまで
洗浄を行なっていき、次いでp過分能して含水酸化銅を
得る。それぞれ生成したケーキに水を加えよく混合攪拌
した後、常法により一過および乾燥して、銅を担持する
二酸化マンガン系の酸化触媒を得た。
水1430 Illに溶解させた硫酸銅水溶液に温度6
5℃において、苛性ソーダ溶液を田9〜10まで加え沈
澱を生成させ、放冷後、p液が田7.5以下になるまで
洗浄を行なっていき、次いでp過分能して含水酸化銅を
得る。それぞれ生成したケーキに水を加えよく混合攪拌
した後、常法により一過および乾燥して、銅を担持する
二酸化マンガン系の酸化触媒を得た。
比較例2
硫酸マンガフ (MnSO4・H*O) 3159およ
び硫酸銅(CuSO4・5:t(;+O) 214 、
li’を水500mA’に溶解させて金属塩混合水溶液
を調製する。次いで、過マンガン酸カリウムの結晶粉末
225gを添加して酸化処理操作以後NaOH溶液でF
4−19〜10に中和し、沈澱物を常法により分離、水
洗および乾燥して銅担持の二酸化マンガン系酸化触媒を
得た。
び硫酸銅(CuSO4・5:t(;+O) 214 、
li’を水500mA’に溶解させて金属塩混合水溶液
を調製する。次いで、過マンガン酸カリウムの結晶粉末
225gを添加して酸化処理操作以後NaOH溶液でF
4−19〜10に中和し、沈澱物を常法により分離、水
洗および乾燥して銅担持の二酸化マンガン系酸化触媒を
得た。
比較例3
硫酸マンガン(MnSO4’H20) 3151と硫酸
鋼(C!u804・5H20) 2149を水50(1
+4!に溶解させた混合溶液を調製した後、これに過マ
ンガン酸カリウムの結晶粉末225gを10%KOH溶
液700atに溶解させたアルカリ性過マンガン酸カリ
ウム溶液を添加してMnOx、 OuOを共沈させた後
、常法により一過、洗浄を行なって銅担持の二酸化マン
ガン系酸化触媒を得た。
鋼(C!u804・5H20) 2149を水50(1
+4!に溶解させた混合溶液を調製した後、これに過マ
ンガン酸カリウムの結晶粉末225gを10%KOH溶
液700atに溶解させたアルカリ性過マンガン酸カリ
ウム溶液を添加してMnOx、 OuOを共沈させた後
、常法により一過、洗浄を行なって銅担持の二酸化マン
ガン系酸化触媒を得た。
触媒能の評価
1、試料の調製
実施例1〜4および比較例1〜3によって製造した各試
料10.9(120℃、4時間乾燥物基準)にバインダ
ーとしてベントナイト0.5gを適量の水と共に混練し
た後、ペレツターで成形する。次いで、約200℃で乾
燥したものを触媒試料とする。
料10.9(120℃、4時間乾燥物基準)にバインダ
ーとしてベントナイト0.5gを適量の水と共に混練し
た後、ペレツターで成形する。次いで、約200℃で乾
燥したものを触媒試料とする。
2、COガス除去方法
COガス濃度5000ppm、湿度50%、温度20℃
にある汚染空気を空間速度2000 Q hr−”で試
料触媒を充填し′たカラムに導入し、触媒通過後のCO
ガス濃度およびその濃度が50 ppmになるまでの時
間を測定した。
にある汚染空気を空間速度2000 Q hr−”で試
料触媒を充填し′たカラムに導入し、触媒通過後のCO
ガス濃度およびその濃度が50 ppmになるまでの時
間を測定した。
なお、COガス濃度の測定は定電位電解法による一酸化
炭素測定器によった。
炭素測定器によった。
3、測定結果
前記のCO除去測定による結果を、触媒物性と共に第1
表にて示す。
表にて示す。
第 1 表
注l:比表面積の測定はBET法による注2 : Mn
、 Ou、 Niは原7吸光法による注3:活性酸素は
JIS M−8233による〈発明の効果〉 本発明にかかる二酸化マンガン系酸化触媒は、特に−酸
化炭素を酸化除去する性能にすぐれ、かつ湿度に対する
性能の低下が少なく、従来のホブカライド触媒に比して
その使用ライフが長いなど触媒能のすぐれたものである
。
、 Ou、 Niは原7吸光法による注3:活性酸素は
JIS M−8233による〈発明の効果〉 本発明にかかる二酸化マンガン系酸化触媒は、特に−酸
化炭素を酸化除去する性能にすぐれ、かつ湿度に対する
性能の低下が少なく、従来のホブカライド触媒に比して
その使用ライフが長いなど触媒能のすぐれたものである
。
他方、製造法の点からみると、アルカリの使用量が少な
くて済み、廃水も従来法に比べて少なく、更に、硫酸を
回収して循環して使用すれば硫酸の使用量も節約できる
などの利点がある。
くて済み、廃水も従来法に比べて少なく、更に、硫酸を
回収して循環して使用すれば硫酸の使用量も節約できる
などの利点がある。
また、本発明にかかる方法によれば、品質の安定した信
頼性の高い触媒が工業的に有利に製造することができる
。
頼性の高い触媒が工業的に有利に製造することができる
。
Claims (4)
- (1)マンガンおよび銅の混合塩水溶液を鉱酸酸性にし
てマンガンおよび銅の混合塩結晶を析出させる第1工程
、前工程から得られる強酸性のスラリー系に過マンガン
酸カリウムを添加し酸化処理して二酸化マンガンを生成
させる第2工程、前工程の沈澱物を母液と分離する第3
工程および得られた沈澱物をアルカリ剤で中和処理する
第4工程からなることを特徴とする二酸化マンガン系酸
化触媒の製造法。 - (2)マンガンおよび銅の混合塩水溶液がモル比(Mn
/Cu)が1.4〜14.0の範囲である特許請求の範
囲第1項記載の二酸化マンガン系酸化触媒の製造法。 - (3)強酸性のスラリー系が金属硫酸塩−硫酸系のスラ
リーである特許請求の範囲第1項記載の二酸化マンガン
系酸化触媒の製造法。 - (4)沈澱物を分離した母液はマンガンおよび銅塩の溶
解又は析出のための鉱酸源として循環使用する特許請求
の範囲第1項又は第3項記載の二酸化マンガン系酸化触
媒の製造法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP60086233A JPS61245845A (ja) | 1985-04-24 | 1985-04-24 | 二酸化マンガン系一酸化炭素酸化触媒の製造法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP60086233A JPS61245845A (ja) | 1985-04-24 | 1985-04-24 | 二酸化マンガン系一酸化炭素酸化触媒の製造法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS61245845A true JPS61245845A (ja) | 1986-11-01 |
JPH0512981B2 JPH0512981B2 (ja) | 1993-02-19 |
Family
ID=13881072
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP60086233A Granted JPS61245845A (ja) | 1985-04-24 | 1985-04-24 | 二酸化マンガン系一酸化炭素酸化触媒の製造法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS61245845A (ja) |
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US8178141B2 (en) | 2005-01-27 | 2012-05-15 | The Folger Coffee Company | Articles of manufacture and methods for absorbing gasses released by roasted coffee packed in hermetically sealed containers |
JP2012245444A (ja) * | 2011-05-25 | 2012-12-13 | Nippon Steel Corp | 焼結炉排ガスの脱硫・脱硝方法 |
CN107768778A (zh) * | 2016-08-19 | 2018-03-06 | 中国科学院上海高等研究院 | 三维立体二氧化锰电极材料及其制备方法和应用 |
-
1985
- 1985-04-24 JP JP60086233A patent/JPS61245845A/ja active Granted
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US8178141B2 (en) | 2005-01-27 | 2012-05-15 | The Folger Coffee Company | Articles of manufacture and methods for absorbing gasses released by roasted coffee packed in hermetically sealed containers |
JP2012245444A (ja) * | 2011-05-25 | 2012-12-13 | Nippon Steel Corp | 焼結炉排ガスの脱硫・脱硝方法 |
CN107768778A (zh) * | 2016-08-19 | 2018-03-06 | 中国科学院上海高等研究院 | 三维立体二氧化锰电极材料及其制备方法和应用 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPH0512981B2 (ja) | 1993-02-19 |
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