JPS61245826A - 排ガス脱硝制御装置 - Google Patents
排ガス脱硝制御装置Info
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- JPS61245826A JPS61245826A JP60085881A JP8588185A JPS61245826A JP S61245826 A JPS61245826 A JP S61245826A JP 60085881 A JP60085881 A JP 60085881A JP 8588185 A JP8588185 A JP 8588185A JP S61245826 A JPS61245826 A JP S61245826A
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- Japan
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- exhaust gas
- nox
- control signal
- blow
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔発明の技術分野〕
本発明は、ごみ焼却炉等の排ガスに含まれる窒素酸化物
量を制御する排ガス脱硝制御装置に関する。
量を制御する排ガス脱硝制御装置に関する。
ごみ焼却炉等では、その焼却により窒素酸化物ＮＯｘが
生成されてこれが排ガス中に含まれて放出されるので、
このＮＯｘ量を押えることが行なわれている。近年、こ
のＮＯｘ量の規制が厳しくなりつつあるが、このＮＯｘ
を除去する技術としてアンモニアＮＨ，等を排ガスに吹
込んで還元作用によってＮＯｘを除去する無触媒脱硝法
があり、この方法はＮＯｘ量を規定値以下に抑えるｋは
有効なものである。なお、この方法は、単に排ガスにＮ
Ｈｓを一定量吹込むだけではＮＯｘ量は大きく変動する
ため精度高く抑えることができない。したがって、吹込
むＮＨｓ量を排ガス中のＮＯｘ量に従って、制御するこ
とが行なわれている。
生成されてこれが排ガス中に含まれて放出されるので、
このＮＯｘ量を押えることが行なわれている。近年、こ
のＮＯｘ量の規制が厳しくなりつつあるが、このＮＯｘ
を除去する技術としてアンモニアＮＨ，等を排ガスに吹
込んで還元作用によってＮＯｘを除去する無触媒脱硝法
があり、この方法はＮＯｘ量を規定値以下に抑えるｋは
有効なものである。なお、この方法は、単に排ガスにＮ
Ｈｓを一定量吹込むだけではＮＯｘ量は大きく変動する
ため精度高く抑えることができない。したがって、吹込
むＮＨｓ量を排ガス中のＮＯｘ量に従って、制御するこ
とが行なわれている。
しかしながら上記方法では次のような問題がある。すな
わち、 ■ ごみ焼却炉においては高温状態にある炉出口付近の
排ガスにＮＨｓｆ吹込むため、燃焼により発生したＮＯ
ｘ量を連続的に分析することが困難である。
わち、 ■ ごみ焼却炉においては高温状態にある炉出口付近の
排ガスにＮＨｓｆ吹込むため、燃焼により発生したＮＯ
ｘ量を連続的に分析することが困難である。
■ 上記方法ではＮＨ，とＮＯｘとの混合・反応および
脱硝反応後のＮＯｘの計測が得られるのに時間が掛り、
またＮＨ，吹込み後の除去結果がＮＯｘ計測値に現われ
るまでに分オーダの遅れが生じる。このため、ＮＯｘ計
測値が設定値になるようにフィードバックしてＮＨｓの
吹込み量を最適に制御することは非常Ｋ１１Ｌい。
脱硝反応後のＮＯｘの計測が得られるのに時間が掛り、
またＮＨ，吹込み後の除去結果がＮＯｘ計測値に現われ
るまでに分オーダの遅れが生じる。このため、ＮＯｘ計
測値が設定値になるようにフィードバックしてＮＨｓの
吹込み量を最適に制御することは非常Ｋ１１Ｌい。
■ ＮＯｘとＮＨ，−との無触媒脱硝反応の特性は、温
度条件および燃焼状態によって発生するＮ０ｘｊｌｌｌ
Ｋ、より大きく変動する。第６図はＮＨ，吹込部温度と
脱硝率との関係を示し、第７図はＮＨ，吹込部？ｌｌｆ
とプロセス遅れとの関係を示す図である。なお、第６図
においてＲＪ、Ｒｊ、ＲＪは（ＮＨｓ／ＮＯｘ比）を示
している０各図から分るように温度が最適に近い条件に
なっていてこの状態で制御が最適になっていても、温度
が変動すると脱硝率が下がり、またプロセス遅れが大き
くなる。
度条件および燃焼状態によって発生するＮ０ｘｊｌｌｌ
Ｋ、より大きく変動する。第６図はＮＨ，吹込部温度と
脱硝率との関係を示し、第７図はＮＨ，吹込部？ｌｌｆ
とプロセス遅れとの関係を示す図である。なお、第６図
においてＲＪ、Ｒｊ、ＲＪは（ＮＨｓ／ＮＯｘ比）を示
している０各図から分るように温度が最適に近い条件に
なっていてこの状態で制御が最適になっていても、温度
が変動すると脱硝率が下がり、またプロセス遅れが大き
くなる。
さらに、ごみ焼却炉においては、ごみの種類の不均一性
のため温度条件や燃焼状態等の変動が大きく、このため
ＮＨ，を一定量吹込んでいると脱硝後のＮＯｘ量も大き
く変動してしまう。したがつて、変動するＮＯｘ量を規
定値以下に抑えるために多量のＮＨ，を吹込むと臭気を
発生し、またＮＨ，を無駄に消費することになる。
のため温度条件や燃焼状態等の変動が大きく、このため
ＮＨ，を一定量吹込んでいると脱硝後のＮＯｘ量も大き
く変動してしまう。したがつて、変動するＮＯｘ量を規
定値以下に抑えるために多量のＮＨ，を吹込むと臭気を
発生し、またＮＨ，を無駄に消費することになる。
本発明は上記実情に基づいてなされたもので、その目的
とするところは、最適な除去物吹込み量で窒素酸化物量
を所定値以下に抑えることができる排ガス脱硝制御装置
を提供することＫある。
とするところは、最適な除去物吹込み量で窒素酸化物量
を所定値以下に抑えることができる排ガス脱硝制御装置
を提供することＫある。
（発明の概要〕
本発明は、排ガス中の窒素酸化物量と窒素酸化物設定量
との差から除去物の吹込み量制御信号を作成する装置に
おいて、窒素酸化物の発生量と関連する燃焼状態の情報
により吹込み量制（資）信号を燃焼状態に応じて変化す
る吹込み電制一手段、例えば燃焼状態の情報を受けて窒
素酸化物発生関数から推定窒素酸化物発生量を求めてこ
の量に基づく制御信号を繭記吹込み量制御信号に加算す
る、または除去物の炉出口における温度情報により吹込
み量制（財）信号を作成する制一部の／ｌラメータを変
更設定する手段により窒素酸化物量を制御する排ガス脱
硝制御装置である。
との差から除去物の吹込み量制御信号を作成する装置に
おいて、窒素酸化物の発生量と関連する燃焼状態の情報
により吹込み量制（資）信号を燃焼状態に応じて変化す
る吹込み電制一手段、例えば燃焼状態の情報を受けて窒
素酸化物発生関数から推定窒素酸化物発生量を求めてこ
の量に基づく制御信号を繭記吹込み量制御信号に加算す
る、または除去物の炉出口における温度情報により吹込
み量制（財）信号を作成する制一部の／ｌラメータを変
更設定する手段により窒素酸化物量を制御する排ガス脱
硝制御装置である。
以下、本発明の第１の実施例について図面を参照して説
明する。
明する。
第１図は排ガス脱硝制ｓａ！！装置の構成図である。
同図において１はごみ焼却炉における燃焼炉であって、
２は炉内、３はアンモニアの吹込み部、４は排ガス検出
部である。この排ガス検出部４には排ガス窒素酸化物濃
度計（ＮＯｘ計）５が設けられ、この排ガス窒素濃度計
５から出力される測定信号は窒素酸化物設定値Ｎ８が入
力される減算器６に送られるようになっている。この減
算器６の出力信号は吹込量フィードバック制御部ＩＫ送
られこの制ｅａｓｙは排ガスに含まれるＮＯｘ量が窒素
酸化物設定値Ｎ８となるよりなＮＨｓの吹込み量を演鼻
して求め、この吹込み量の制御信号を加算器８を介して
アンモニア吹込装置９に送出する機能を持ったものであ
るＯ さて、１０＃ｉ吹込み量制御手段でありて、これは燃焼
炉内温度、炉出口温度、燃焼空気量、排ガス酸素濃度お
よび蒸気流量の各燃焼状態の情報を受け、これら情報か
ら予め設定された窒素酸化物発生関数により推定窒素酸
化物発生量を求め、この発生量に基づく制御信号を吹込
み制御信号に加算する機能を持ったものである。
２は炉内、３はアンモニアの吹込み部、４は排ガス検出
部である。この排ガス検出部４には排ガス窒素酸化物濃
度計（ＮＯｘ計）５が設けられ、この排ガス窒素濃度計
５から出力される測定信号は窒素酸化物設定値Ｎ８が入
力される減算器６に送られるようになっている。この減
算器６の出力信号は吹込量フィードバック制御部ＩＫ送
られこの制ｅａｓｙは排ガスに含まれるＮＯｘ量が窒素
酸化物設定値Ｎ８となるよりなＮＨｓの吹込み量を演鼻
して求め、この吹込み量の制御信号を加算器８を介して
アンモニア吹込装置９に送出する機能を持ったものであ
るＯ さて、１０＃ｉ吹込み量制御手段でありて、これは燃焼
炉内温度、炉出口温度、燃焼空気量、排ガス酸素濃度お
よび蒸気流量の各燃焼状態の情報を受け、これら情報か
ら予め設定された窒素酸化物発生関数により推定窒素酸
化物発生量を求め、この発生量に基づく制御信号を吹込
み制御信号に加算する機能を持ったものである。
具体的な構成を説明すると、燃焼炉１には炉内温度計１
１、炉出口温度計１２、燃焼空気流量計１３、排ガス酸
素濃度計１４および蒸気流量計１５が設けられ、これら
の出力信号は発生ＮＯｘ量推定器１６に送られるようＫ
なっている。この発生ＮＯｘ量推定器１６は、窒素酸化
物発生関数としての＃ａ焼によるＮＯｘ発生の統計的数
式モデル（自己回帰モデル、重回帰モデル等）が８麓さ
れ前記各燃焼情報から数式モデルに基づいて発生ＮＯｘ
量を推定する機能を持ったものである。なお、この演算
式に次式の通りである。
１、炉出口温度計１２、燃焼空気流量計１３、排ガス酸
素濃度計１４および蒸気流量計１５が設けられ、これら
の出力信号は発生ＮＯｘ量推定器１６に送られるようＫ
なっている。この発生ＮＯｘ量推定器１６は、窒素酸化
物発生関数としての＃ａ焼によるＮＯｘ発生の統計的数
式モデル（自己回帰モデル、重回帰モデル等）が８麓さ
れ前記各燃焼情報から数式モデルに基づいて発生ＮＯｘ
量を推定する機能を持ったものである。なお、この演算
式に次式の通りである。
ｙｏ−ａｌｅ Ｘｌ ＋ｈｏＸ＊十麿ｊｏ ｘｓ＋
麿４０ ｘ、＋ ８９０ ＸＩ”ｏｓ ７６（１
）＋−ｔ）Ｃｔ（１）＋ａ鵞ｔ ｘ、（１）＋ ｌｓ
＋ ｘｓ（１）＋ ”４１ Ｘ４（１） ＋ ８！１１
ｘ、（１）＋ａ６意ｙ、■十ｍ！、ｘ（の＋・・・
・・・（１）ここで％ ｙｏは発生ＮＯｘ
量の推定値、ＸＩは燃焼空気流量、ｘ、は炉内温度、”
ａは炉出口温度、Ｘ４は排ガス酸素濃度、ｘ、はプイラ
の蒸気流量であり、１ｓ） （ｌｅｊ鴫１．２．３．・
・・）は係数、（ｆｆＩはｍ回前のデータ、（）は現在
のデータを示している。
麿４０ ｘ、＋ ８９０ ＸＩ”ｏｓ ７６（１
）＋−ｔ）Ｃｔ（１）＋ａ鵞ｔ ｘ、（１）＋ ｌｓ
＋ ｘｓ（１）＋ ”４１ Ｘ４（１） ＋ ８！１１
ｘ、（１）＋ａ６意ｙ、■十ｍ！、ｘ（の＋・・・
・・・（１）ここで％ ｙｏは発生ＮＯｘ
量の推定値、ＸＩは燃焼空気流量、ｘ、は炉内温度、”
ａは炉出口温度、Ｘ４は排ガス酸素濃度、ｘ、はプイラ
の蒸気流量であり、１ｓ） （ｌｅｊ鴫１．２．３．・
・・）は係数、（ｆｆＩはｍ回前のデータ、（）は現在
のデータを示している。
吹込フィードフォワード制御部１７は、発生Ｎｏｗ量推
定器１６からの推定ＮＯｘ量を受けて必要なＮＨｓ量を
演算して求めその制御信号を加算！！８に送出するもの
である。そこで、この演算式は次の通りである〇 ダーｆ（ｒ、Ｔ） ・・・（りη−（
ｙｏ −ｙ ）／ｙｏ Ｋより脱硝率を示し、ｒ −Ｎ
Ｈ＠／ Ｙである。
定器１６からの推定ＮＯｘ量を受けて必要なＮＨｓ量を
演算して求めその制御信号を加算！！８に送出するもの
である。そこで、この演算式は次の通りである〇 ダーｆ（ｒ、Ｔ） ・・・（りη−（
ｙｏ −ｙ ）／ｙｏ Ｋより脱硝率を示し、ｒ −Ｎ
Ｈ＠／ Ｙである。
ここで、ＴｑＮＨ，の吹込みＳ温度（炉出口温度）、ｙ
ｏは発生ＮＯｘ量、ｙは脱硝反応後のＮＯｘ量である。
ｏは発生ＮＯｘ量、ｙは脱硝反応後のＮＯｘ量である。
次に上記の如く構成された装置の動作について説明する
。各種のごみが燃焼炉内に投入されて燃焼空気が送り込
まれて燃焼すると、この燃焼によりＮＯｘが発生しこの
ＮＯｘを含んだ排ガスが炉出口が放出される。ここで、
排ガス窒素酸化物濃度計５は排ガス中のＮＯｘ量を検出
してその測定信号を減算器６に送出する。この減算器６
には窒素酸化物設定値Ｎ８が入力されているのでこの設
定値Ｎ８との偏差が吹込フィードバック制御部７に送出
される。この吹込フィードバック制（財）部７は入力し
た偏差信号を零とするような、すなわち排ガス中のＮＯ
ｘ量を窒素酸化物設定値Ｎ８にするような吹込み制御信
号を加算器８に送出する。
。各種のごみが燃焼炉内に投入されて燃焼空気が送り込
まれて燃焼すると、この燃焼によりＮＯｘが発生しこの
ＮＯｘを含んだ排ガスが炉出口が放出される。ここで、
排ガス窒素酸化物濃度計５は排ガス中のＮＯｘ量を検出
してその測定信号を減算器６に送出する。この減算器６
には窒素酸化物設定値Ｎ８が入力されているのでこの設
定値Ｎ８との偏差が吹込フィードバック制御部７に送出
される。この吹込フィードバック制（財）部７は入力し
た偏差信号を零とするような、すなわち排ガス中のＮＯ
ｘ量を窒素酸化物設定値Ｎ８にするような吹込み制御信
号を加算器８に送出する。
一方、炉内温度計１１からの温度検出信号、炉出口温度
計１２からの温度検出信号、燃焼空気流量計１３からの
流量検出信号、排ガス酸素濃度計１４からの濃度検出信
号および蒸気流量計１５からの流量検出信号が発生ＮＯ
ｘ置装定！！７ ｇＩＣ送られている。この発生ＮＯｘ
量推定器１６は上記各燃焼情報を受け、上記第（１）式
を演算して発生ＮＯｘ量の推定値を求めこれを吹込量フ
ィードフォワード制御部１２に送出する。
計１２からの温度検出信号、燃焼空気流量計１３からの
流量検出信号、排ガス酸素濃度計１４からの濃度検出信
号および蒸気流量計１５からの流量検出信号が発生ＮＯ
ｘ置装定！！７ ｇＩＣ送られている。この発生ＮＯｘ
量推定器１６は上記各燃焼情報を受け、上記第（１）式
を演算して発生ＮＯｘ量の推定値を求めこれを吹込量フ
ィードフォワード制御部１２に送出する。
そして、この制御部１７は発生ＮＯｘ量の推定値を受け
て上記第（２）式を演算して必要なＮＨ３の吹込み量を
求めその制御信号を加算器８に送出する。かくして、加
算器８からは現在必要なＮＯｘの除去量に応じ九ＮＨ，
量の吹込み制御信号がアンモニア吹込量Ｗｔ９に送られ
る。以上 ゛の動作の結果、第２ｅＮＫ示すような制御
結果が得られる。第２図においてＱＮは発生ＮＯｘ量の
推定値を示し、ＰＨは吹込むＮＨ３量を示し、ｚＮ社排
ガス中のＮＯｘ量を示している。このように排ガス中の
ＮＯｘ量は略窒素酸化物設定値Ｎ８ＫｆｈＩＪ御されて
いる。なお、Ｔｇで５分を示している。
て上記第（２）式を演算して必要なＮＨ３の吹込み量を
求めその制御信号を加算器８に送出する。かくして、加
算器８からは現在必要なＮＯｘの除去量に応じ九ＮＨ，
量の吹込み制御信号がアンモニア吹込量Ｗｔ９に送られ
る。以上 ゛の動作の結果、第２ｅＮＫ示すような制御
結果が得られる。第２図においてＱＮは発生ＮＯｘ量の
推定値を示し、ＰＨは吹込むＮＨ３量を示し、ｚＮ社排
ガス中のＮＯｘ量を示している。このように排ガス中の
ＮＯｘ量は略窒素酸化物設定値Ｎ８ＫｆｈＩＪ御されて
いる。なお、Ｔｇで５分を示している。
このように上記第１の実施例においては、各燃焼状態の
情報を受けて窒素酸化物発生関数から発生ＮＯｘ量の推
定値を求め、この推定値に基づく制御信号を吹込み量制
御信号に加算してＮＨ，の吹込み量の制御信号を送出す
る構成としたので、プロセス遅れを生ぜずＫＮ Ｏｘ量
を窒素酸化物設定値Ｎ８に、つまり規定値以下にするこ
とができる。そして、吹込むＮＨ，量は発生ＮＯｘ量の
推定値を加算するのでＮＯｘを除去するに無駄なく適切
な量とすることができる。
情報を受けて窒素酸化物発生関数から発生ＮＯｘ量の推
定値を求め、この推定値に基づく制御信号を吹込み量制
御信号に加算してＮＨ，の吹込み量の制御信号を送出す
る構成としたので、プロセス遅れを生ぜずＫＮ Ｏｘ量
を窒素酸化物設定値Ｎ８に、つまり規定値以下にするこ
とができる。そして、吹込むＮＨ，量は発生ＮＯｘ量の
推定値を加算するのでＮＯｘを除去するに無駄なく適切
な量とすることができる。
次に本発明の第２の実施例について説明する。
第３因に構成図を示す。なお、第１図と同一部分Ｋａｌ
ｉｆｆｉ−符号を付しである。さて、２０は吹込み量制
御手段であって、これはＮＨｓの吹込み部における温度
情報（炉出口温度）を受け、このｍ＃ｆ情報に応じて吹
込量フィードバック制（財）部２１の制御／ｌラメーダ
を設定変更する機能を持ったものである。異体的には炉
出口温度計１２から出力される温度検出信号を受け、炉
出口温度に応じた制御ａ４ラメータを求め、この制御パ
ラメータを吹込フィードバック制御部２１に設定するノ
々ラメータ調整部２２と、前記吹込量フィードバック制
御部２ノと、加算器６とから構成されている。ここで、
制御ノ譬うメーダを求める演算式は次式の通りである。
ｉｆｆｉ−符号を付しである。さて、２０は吹込み量制
御手段であって、これはＮＨｓの吹込み部における温度
情報（炉出口温度）を受け、このｍ＃ｆ情報に応じて吹
込量フィードバック制（財）部２１の制御／ｌラメーダ
を設定変更する機能を持ったものである。異体的には炉
出口温度計１２から出力される温度検出信号を受け、炉
出口温度に応じた制御ａ４ラメータを求め、この制御パ
ラメータを吹込フィードバック制御部２１に設定するノ
々ラメータ調整部２２と、前記吹込量フィードバック制
御部２ノと、加算器６とから構成されている。ここで、
制御ノ譬うメーダを求める演算式は次式の通りである。
フィードバック制御に適用した場・合のＰＩＤ制御での
伝達関数Ｇ（８）は、 Ｇ （８）−Ｋｐｆ １＋（１／Ｔ１８）＋Ｔｏ８）
・・・（３）である。ここで、ＫＰ、Ｔ！、ＴＤを
それぞれ温度の関数として定める。
伝達関数Ｇ（８）は、 Ｇ （８）−Ｋｐｆ １＋（１／Ｔ１８）＋Ｔｏ８）
・・・（３）である。ここで、ＫＰ、Ｔ！、ＴＤを
それぞれ温度の関数として定める。
Ｋｐ＝Ｋｐ（θ）
？Ｘ＝ＴＸ（θ）
Ｔｏ−Ｔｏ（θ）
なお、θはＮＨ，吹込Ｓ温度である。
次に上記の如く構成された装置の動作について説明する
。燃焼炉ｌが燃焼状態にあって排ガスが放出されている
と、この排ガス中に含まれているＮ０ｗ量が排ガス窒素
酸化物濃度計５により検出されてその濃度検出信号が減
算器６に送出される。この減算器６からは窒素酸化物設
定値Ｎ８との偏差信号が吹込フィードバック制御部２１
に送られる◎ 一方、炉出口Ｉｆ計１２は炉出口の温度を検出してその
温度検出信号をパラメータ調節部２２に送出する。さて
、この／譬うメーダ調整部２２は取込んだ温度検出信号
から上記第（３１式を演算してＮＨ，の吹込み量に応じ
た制御）譬うメータを求める。これにより吹込み量フィ
ードバック制御部２１の制御ノ々ラメータが設定変更さ
れる。かくして、吹込み量フィードバック制御部２１は
変更設定された制御ノ９ラメータにより排ガス中のＮＯ
ｘ量を窒素酸化物設定値Ｎ８と制御するための吹込み制
御信号をアンモニア吹込装置９に送出する。＠４図は以
上の動作の結 （果であって排ガス中のＮＯｘ量は窒素
酸化物設定値Ｎ８に制御されている。
。燃焼炉ｌが燃焼状態にあって排ガスが放出されている
と、この排ガス中に含まれているＮ０ｗ量が排ガス窒素
酸化物濃度計５により検出されてその濃度検出信号が減
算器６に送出される。この減算器６からは窒素酸化物設
定値Ｎ８との偏差信号が吹込フィードバック制御部２１
に送られる◎ 一方、炉出口Ｉｆ計１２は炉出口の温度を検出してその
温度検出信号をパラメータ調節部２２に送出する。さて
、この／譬うメーダ調整部２２は取込んだ温度検出信号
から上記第（３１式を演算してＮＨ，の吹込み量に応じ
た制御）譬うメータを求める。これにより吹込み量フィ
ードバック制御部２１の制御ノ々ラメータが設定変更さ
れる。かくして、吹込み量フィードバック制御部２１は
変更設定された制御ノ９ラメータにより排ガス中のＮＯ
ｘ量を窒素酸化物設定値Ｎ８と制御するための吹込み制
御信号をアンモニア吹込装置９に送出する。＠４図は以
上の動作の結 （果であって排ガス中のＮＯｘ量は窒素
酸化物設定値Ｎ８に制御されている。
このように第２の実施例においては、炉出口温度に応じ
た制（資）パラメータを設定変更するノ臂うメータ幽整
部２２を設けたので、吹込量フィードバック制御部２１
の制御／譬うメータをＮＯｘの発生に関連する炉出口温
度に応じて変更設定でき、これＫよりプロセス遅れを生
ぜず、かつ無駄な量のＮＨ，を吹込むことなく排ガス中
のＮＯｘ量を規制値以下に出来る。なお、このことは＠
５図に示す制御ａ４２メーダの調節が無い場合と比較す
ればその違いが明確である。また、炉出口ｆｉｌｉＴＤ
の変動に対してもＮＯｘ量を窒素酸化物設定値Ｎ８に制
御できる。
た制（資）パラメータを設定変更するノ臂うメータ幽整
部２２を設けたので、吹込量フィードバック制御部２１
の制御／譬うメータをＮＯｘの発生に関連する炉出口温
度に応じて変更設定でき、これＫよりプロセス遅れを生
ぜず、かつ無駄な量のＮＨ，を吹込むことなく排ガス中
のＮＯｘ量を規制値以下に出来る。なお、このことは＠
５図に示す制御ａ４２メーダの調節が無い場合と比較す
ればその違いが明確である。また、炉出口ｆｉｌｉＴＤ
の変動に対してもＮＯｘ量を窒素酸化物設定値Ｎ８に制
御できる。
以上詳記したように本発明によれば、最適な除去物吹込
み量で窒素酸化物量を所定値以下に抑えることができる
排ガス脱硝制御装置を提供できる。
み量で窒素酸化物量を所定値以下に抑えることができる
排ガス脱硝制御装置を提供できる。
第１図は本発明に係わる排ガス脱硝制御装置の第１の実
施例を示す構成図、第２図は第１図に示す装置の制御結
果を示す図、第３図は本発明装置の第２の実施例を示す
構成図、第４図は第３図に示す装置の制御結果をホす図
、第５図は従来の排ガス脱硝制御装置の制御結果を示す
図、第６図は吹込部の温度に対する脱硝率を示す図、第
７図は吹込部の温度に対するプロセス遅れを示す図であ
る。 １・・・燃焼炉、５・・・排ガス窒素酸化物濃度計、７
・・・吹込量フィードバック制御部、８・・・加算器、
９・・・アンモニア吹込装置、１０・・・吹込み制御手
段、１１・・・炉内温度計、１２・・・炉出口温度計、
１３・・・燃焼空気流量計、１４・・・排ガス酸素濃度
計、１５・・・蒸気流量計、１６・・・発生ＮＯｘ量推
定器、１７・・・吹込量フィーフォワード制御部、２０
・・・吹込み制御手段、２１・・・吹込量フィードバッ
ク制御部、２２・・・ノ臂ラメータ調整部０出願人代理
人 弁理士 鈴 圧式 彦第１図 第２図 第３図 第６図 第７図 ＮＨｓ唯囚隼ｌ皮 ＮＨ歓と隼ｌ友手続補
正書 あわ ｆ３１．２Ｊ２１日 特許庁長官 宇 賀 道 部 殿 １、事件の表示 特願昭６０−８５８８１号 ２、発明の名称 排ガス脱硝制御装置 ３、補正をする者 事件との関係 特許比”人 （４１２） 日本鋼管株式会社 ４、代理人 ７、補正の内容 （１）明細書第７頁第１８行目の「この演算式Ｋ」を「
この演算式は」と訂正する。 （２）同書第８頁第９行目の「（）は現在のデータ」を
「（）がないのは現在のデータ」と訂正する。 （３１回同書９頁第６行目の「炉出口が放出される。」
を「炉出口へ放出される。」と訂正する〇 （４）同書第１２頁第１行目の「加算器６」を「減算器
６」と訂正する。
施例を示す構成図、第２図は第１図に示す装置の制御結
果を示す図、第３図は本発明装置の第２の実施例を示す
構成図、第４図は第３図に示す装置の制御結果をホす図
、第５図は従来の排ガス脱硝制御装置の制御結果を示す
図、第６図は吹込部の温度に対する脱硝率を示す図、第
７図は吹込部の温度に対するプロセス遅れを示す図であ
る。 １・・・燃焼炉、５・・・排ガス窒素酸化物濃度計、７
・・・吹込量フィードバック制御部、８・・・加算器、
９・・・アンモニア吹込装置、１０・・・吹込み制御手
段、１１・・・炉内温度計、１２・・・炉出口温度計、
１３・・・燃焼空気流量計、１４・・・排ガス酸素濃度
計、１５・・・蒸気流量計、１６・・・発生ＮＯｘ量推
定器、１７・・・吹込量フィーフォワード制御部、２０
・・・吹込み制御手段、２１・・・吹込量フィードバッ
ク制御部、２２・・・ノ臂ラメータ調整部０出願人代理
人 弁理士 鈴 圧式 彦第１図 第２図 第３図 第６図 第７図 ＮＨｓ唯囚隼ｌ皮 ＮＨ歓と隼ｌ友手続補
正書 あわ ｆ３１．２Ｊ２１日 特許庁長官 宇 賀 道 部 殿 １、事件の表示 特願昭６０−８５８８１号 ２、発明の名称 排ガス脱硝制御装置 ３、補正をする者 事件との関係 特許比”人 （４１２） 日本鋼管株式会社 ４、代理人 ７、補正の内容 （１）明細書第７頁第１８行目の「この演算式Ｋ」を「
この演算式は」と訂正する。 （２）同書第８頁第９行目の「（）は現在のデータ」を
「（）がないのは現在のデータ」と訂正する。 （３１回同書９頁第６行目の「炉出口が放出される。」
を「炉出口へ放出される。」と訂正する〇 （４）同書第１２頁第１行目の「加算器６」を「減算器
６」と訂正する。
Claims (4)
- （１）燃焼排ガスに含まれる窒素酸化物の成分量を検出
し、この成分量と窒素酸化物設定値とから前記窒素酸化
物を除去するための除去物の吹込み量制御信号を作成し
て前記窒素酸化物量を所定値にする排ガス脱硝制御装置
において、前記窒素酸化物の発生量と関連する燃焼状態
の情報を受け、この情報により前記吹込み量制御信号を
前記燃焼状態に応じて変化させる吹込み量制御手段とを
具備したことを特徴とする排ガス脱硝制御装置。 - （２）除去物はアンモニアである特許請求の範囲第（１
）項記載の排ガス脱硝制御装置。 - （３）吹込み量制御手段は、燃焼空気量、燃焼炉内温度
、炉出口温度、排ガス酸素濃度等の各燃焼情報を受けて
予め設定された窒素酸化物発生関数から推定窒素酸化物
発生量を求め、この推定窒素酸化物発生量に基づく制御
信号を吹込み制御信号に加算する特許請求の範囲第（１
）項記載の排ガス脱硝制御装置。 - （４）吹込み制御手段は、燃焼炉内温度の情報を受け、
この情報に応じて吹込み量制御信号を作成する制御部の
パラメータを変更設定する特許請求の範囲第（１）項記
載の排ガス脱硝制御装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60085881A JPS61245826A (ja) | 1985-04-22 | 1985-04-22 | 排ガス脱硝制御装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60085881A JPS61245826A (ja) | 1985-04-22 | 1985-04-22 | 排ガス脱硝制御装置 |
Related Child Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2338650A Division JPH0771619B2 (ja) | 1990-11-30 | 1990-11-30 | 排ガス脱硝制御装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61245826A true JPS61245826A (ja) | 1986-11-01 |
Family
ID=13871245
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP60085881A Pending JPS61245826A (ja) | 1985-04-22 | 1985-04-22 | 排ガス脱硝制御装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS61245826A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH03238024A (ja) * | 1990-11-30 | 1991-10-23 | Nkk Corp | 排ガス脱硝制御装置 |
| JPH0796132A (ja) * | 1993-06-23 | 1995-04-11 | Kurabo Ind Ltd | 脱硝システムにおけるｎｈ３（アンモニア）供給量制御方法およびその制御装置 |
| CN105363328A (zh) * | 2014-08-25 | 2016-03-02 | 中石化洛阳工程有限公司 | 一种fcc两段再生装置烟气脱硝方法 |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5955334A (ja) * | 1982-09-22 | 1984-03-30 | Babcock Hitachi Kk | 排煙脱硝装置の還元剤注入制御方法 |
-
1985
- 1985-04-22 JP JP60085881A patent/JPS61245826A/ja active Pending
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5955334A (ja) * | 1982-09-22 | 1984-03-30 | Babcock Hitachi Kk | 排煙脱硝装置の還元剤注入制御方法 |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH03238024A (ja) * | 1990-11-30 | 1991-10-23 | Nkk Corp | 排ガス脱硝制御装置 |
| JPH0796132A (ja) * | 1993-06-23 | 1995-04-11 | Kurabo Ind Ltd | 脱硝システムにおけるｎｈ３（アンモニア）供給量制御方法およびその制御装置 |
| CN105363328A (zh) * | 2014-08-25 | 2016-03-02 | 中石化洛阳工程有限公司 | 一种fcc两段再生装置烟气脱硝方法 |
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