JPS61243121A - 鋳造クランクシヤフトの製造方法 - Google Patents
鋳造クランクシヤフトの製造方法Info
- Publication number
- JPS61243121A JPS61243121A JP8253285A JP8253285A JPS61243121A JP S61243121 A JPS61243121 A JP S61243121A JP 8253285 A JP8253285 A JP 8253285A JP 8253285 A JP8253285 A JP 8253285A JP S61243121 A JPS61243121 A JP S61243121A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- casting
- mold
- crank shaft
- cast iron
- hours
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Landscapes
- Heat Treatment Of Articles (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔１産業上の利用分野〕
本発明はエンジン用鋳造クランクシャフトの製造方法に
関するものである。
関するものである。
自動重用クランクシャフトには、鋼製のものと鋳鉄製の
ものが用いられている。このうち鋼製のクランクシャフ
トは高強度と大きな安全係数を要求される場合に用いら
れてｔする。
ものが用いられている。このうち鋼製のクランクシャフ
トは高強度と大きな安全係数を要求される場合に用いら
れてｔする。
一方、鋳鉄製のクランクシャフトはＦＣＤ ７０あるい
はＦＣＭＰ７０などの高強度材が使用されており、最近
ではオーステンパー処理を行なったベイナイトとオース
テナイトの混合組織を有するクランクシャフトが開発さ
れて−する。
はＦＣＭＰ７０などの高強度材が使用されており、最近
ではオーステンパー処理を行なったベイナイトとオース
テナイトの混合組織を有するクランクシャフトが開発さ
れて−する。
ところが、これらはすべて砂型鋳型に溶湯を注入し凝固
させた後、一旦常温まで冷却して鋳物砂を除去し、その
後再加熱してオーステンノ（−処理を行なっていた。
させた後、一旦常温まで冷却して鋳物砂を除去し、その
後再加熱してオーステンノ（−処理を行なっていた。
従って組織が粗くて疲労強度が低く、また砂型から取り
出した後砂落としする工程を要すると共に、再加熱する
ため多くの熱エネルギーを要する等により原価高となっ
ていた・ 本発明の目的は、製造原価を低減し、疲労強度および剛
性を向上し得る鋳造クランクシャフトの製造方法を提供
するものである。
出した後砂落としする工程を要すると共に、再加熱する
ため多くの熱エネルギーを要する等により原価高となっ
ていた・ 本発明の目的は、製造原価を低減し、疲労強度および剛
性を向上し得る鋳造クランクシャフトの製造方法を提供
するものである。
本発明は、Ｍｏを１．０％以下、Ｃｕを０．１〜１．０
％、Ｍｎを０．３−１．０％単独または複合添加せる球
状黒鉛鋳鉄組成の溶湯を金型鋳型に注湯し、凝固させた
後鋳型から取り出し、直ちに８３０〜９００℃に０．５
〜３時間加熱保持した後、２００〜４００℃に急冷して
０゜５時間以上保持するオーステンパー処理を行ない
、基地組織をベイナイトとオーステナイトの混合組繊と
する構成としたものである。
％、Ｍｎを０．３−１．０％単独または複合添加せる球
状黒鉛鋳鉄組成の溶湯を金型鋳型に注湯し、凝固させた
後鋳型から取り出し、直ちに８３０〜９００℃に０．５
〜３時間加熱保持した後、２００〜４００℃に急冷して
０゜５時間以上保持するオーステンパー処理を行ない
、基地組織をベイナイトとオーステナイトの混合組繊と
する構成としたものである。
以下本発明による債造クランクシャフトの製造方法につ
いて詳細に説明する。
いて詳細に説明する。
まず化学組成については、一般に知られている球状黒鉛
鋳鉄と同じであり、かつその成分範囲もよく知られてい
るので説明を省略するが、添加元素について説明する。
鋳鉄と同じであり、かつその成分範囲もよく知られてい
るので説明を省略するが、添加元素について説明する。
Ｍｏは、オーステンパー処理に伴なう恒温変態処理にお
いてパーライト変態を遅らせる効果があり、肉厚品にお
いて有用であるが １．０％を超えると基地中の炭化物
が多くなり靭性が定価し易くなるので１．０％以下とす
る。
いてパーライト変態を遅らせる効果があり、肉厚品にお
いて有用であるが １．０％を超えると基地中の炭化物
が多くなり靭性が定価し易くなるので１．０％以下とす
る。
Ｃｕは、Ｍｏと同様、恒温変態処理におけるパーライト
変態を遅らせるのに有効であるが、Ｍｏに比べその効果
は弱（，０，１％未満では効果がな（，１，０％を超え
て添加しても その効果増は期待できない。
変態を遅らせるのに有効であるが、Ｍｏに比べその効果
は弱（，０，１％未満では効果がな（，１，０％を超え
て添加しても その効果増は期待できない。
Ｍｎも Ｃｕと同様であるが、０．３％未満では効果が
なく、１．０％を超えると その効果増を期待できない
ばかりか基地中の炭化物が多くなり靭性が低下する。
なく、１．０％を超えると その効果増を期待できない
ばかりか基地中の炭化物が多くなり靭性が低下する。
以上のような単独添加の効果に加えて、これらを複合添
加することによりオーステンパー処理を容易ならしめる
ものである。
加することによりオーステンパー処理を容易ならしめる
ものである。
また特許請求の範囲第２項に示す０％は組織中に含まれ
る黒鉛量を制限することにより、さら１に高い剛性が得
られるためで、 ３．５％を慈ぇるとその効果はなく、
３．０％未満になるζ引は性が大きくなり、鋳造上好ま
しくない。
る黒鉛量を制限することにより、さら１に高い剛性が得
られるためで、 ３．５％を慈ぇるとその効果はなく、
３．０％未満になるζ引は性が大きくなり、鋳造上好ま
しくない。
このように通常の化学組成を有する球状黒鉛鋳鉄組成の
溶湯にＭｏ 、Ｃｕ 、Ｍｎを単独または複合添加して
金型鋳型に注湯し、凝固させた後鋳型から取り出し、直
ちに均一なオーステナイト化条件として８３０〜９００
℃で ０．５〜３時間の範囲で肉厚に応じて均一な温度
を得られる最短時間加熱保持した後、速やかに２００〜
４００℃の塩浴あるいは流動層中に浸漬、急冷し、０．
５時間以上保持してベイナイト変！ａさせた後、常温ま
で冷却するものである。
溶湯にＭｏ 、Ｃｕ 、Ｍｎを単独または複合添加して
金型鋳型に注湯し、凝固させた後鋳型から取り出し、直
ちに均一なオーステナイト化条件として８３０〜９００
℃で ０．５〜３時間の範囲で肉厚に応じて均一な温度
を得られる最短時間加熱保持した後、速やかに２００〜
４００℃の塩浴あるいは流動層中に浸漬、急冷し、０．
５時間以上保持してベイナイト変！ａさせた後、常温ま
で冷却するものである。
このオーステンパー処理条件の限定理由について説明す
る。
る。
オーステナイト化加熱を８３０〜９００ ”ＣＸ０６５
〜３時間としたのは、 ８３０ ”Ｃ未満ではクランク
シャフトのような肉厚品の場合、オーステナイト化に要
する時間が増大し、９００ ’Ｃを超えるとオーステナ
イト結晶粒が粗大化し強風が低下するためである。
〜３時間としたのは、 ８３０ ”Ｃ未満ではクランク
シャフトのような肉厚品の場合、オーステナイト化に要
する時間が増大し、９００ ’Ｃを超えるとオーステナ
イト結晶粒が粗大化し強風が低下するためである。
保持時間は肉厚によって異なるが、オーステナイト化に
必要な最低時間は ０．５時間で、ボ入部のような肉厚
部であっても３時間保持すれは十分である。
必要な最低時間は ０．５時間で、ボ入部のような肉厚
部であっても３時間保持すれは十分である。
恒温変態処理条件を ２００〜４００ ’ＣＸ Ｏ。
５時間以上としたのは、２ｏｏ℃未満では硬度が高くな
り、切削性が低下する。また、４００℃を超える温度で
は、耐摩耗性上火きな効果も期待できず、熱エネルギー
的にも不利であり、いたずらに原価の高騰を招くからで
ある。
り、切削性が低下する。また、４００℃を超える温度で
は、耐摩耗性上火きな効果も期待できず、熱エネルギー
的にも不利であり、いたずらに原価の高騰を招くからで
ある。
〔実施例１〕
（１） 化学成分
第１表に示すとおり。
第 １ 表
（重量％）
（２）試料 クランクシャフト
（３）注入温度 １曾４００〜１．４２０℃（４）
熱処理 金型から取り出したものが８７０℃に降温したとき、こ
の温度で１時間保持した後、３８０℃まで急冷してさら
に２時間保持し、その後常温まで冷却した。
熱処理 金型から取り出したものが８７０℃に降温したとき、こ
の温度で１時間保持した後、３８０℃まで急冷してさら
に２時間保持し、その後常温まで冷却した。
（６）機械的性質
第２．３表に示すとおり。
第２表
第 ３ 表
〔発明の効果〕
本発明により製造された鋳造クランクシャフトの特徴を
列記すると下記のとおりである。
列記すると下記のとおりである。
（１）金型鋳造であるため、組織が微細になり、疲労強
度を向上させ、かつ安定せしめることができる。
度を向上させ、かつ安定せしめることができる。
（２）金型鋳造であるため、砂落とし工程がなく直接オ
ーステンパー処理を行なうことができる。
ーステンパー処理を行なうことができる。
（３）再加熱型オーステンパー処理品に比べ弾性係数と
疲労強度を向上することができる。
疲労強度を向上することができる。
（４）また、直接オーステンパー処理を行なうので熱エ
ネルギーの消費を大幅に節減し得る。
ネルギーの消費を大幅に節減し得る。
（５）クランクシャフトにとって、最も重要な疲労強度
、弾性係数を向上せしめ、ばらつきを縮減し得たことは
重要保安部品であるクラン９５ｙヤ７Ｆの信頼性向上に
着しい効果をもたらすものである。
、弾性係数を向上せしめ、ばらつきを縮減し得たことは
重要保安部品であるクラン９５ｙヤ７Ｆの信頼性向上に
着しい効果をもたらすものである。
以上の説明で明らかなように、本発明により製造された
鋳造クランクシャフトは、製造工程が短縮されるので製
造原価がきわめて低廉であり、しかも品質向上、耐用寿
命の増大など工業的に顕者な効果を有するものである。
鋳造クランクシャフトは、製造工程が短縮されるので製
造原価がきわめて低廉であり、しかも品質向上、耐用寿
命の増大など工業的に顕者な効果を有するものである。
Claims (2)
- （１）Ｍｏを１．０％以下、Ｃｕを０．１〜１００％、
Ｍｎを０．３〜１．０％単独または複合添加せる球状黒
鉛鋳鉄組成の溶湯を金型鋳型に注湯し、凝固させた後鋳
型から取り出し、 直ちに８３０〜９００℃に０．５〜３時間加熱保持した
後、２００〜４００℃に急冷して０．５時間以上保持す
るオーステンパー処理を行ない、基地組織をベイナイト
とオーステナイトの混合組織とすることを特徴とする鋳
造クランクシャフトの製造方法。 - （２）Ｃを３．０〜３．５％含有する特許請求の範囲第
１項記載の鋳造クランクシャフトの製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8253285A JPS61243121A (ja) | 1985-04-19 | 1985-04-19 | 鋳造クランクシヤフトの製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8253285A JPS61243121A (ja) | 1985-04-19 | 1985-04-19 | 鋳造クランクシヤフトの製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61243121A true JPS61243121A (ja) | 1986-10-29 |
Family
ID=13777112
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP8253285A Pending JPS61243121A (ja) | 1985-04-19 | 1985-04-19 | 鋳造クランクシヤフトの製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS61243121A (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS63227742A (ja) * | 1987-03-17 | 1988-09-22 | Mazda Motor Corp | 車両のエンジンマウント部材 |
| JPS63259048A (ja) * | 1987-04-16 | 1988-10-26 | Mazda Motor Corp | 球状黒鉛鋳鉄鋳物 |
| EP1344839A1 (en) * | 2002-01-18 | 2003-09-17 | Ing.Firman Allan Persson HAB | Alloyed nodular cast iron |
| CN100451359C (zh) * | 2006-06-27 | 2009-01-14 | 奇瑞汽车股份有限公司 | 一种汽车发动机曲轴 |
| FR2947746A1 (fr) * | 2009-07-10 | 2011-01-14 | Peugeot Citroen Automobiles Sa | Procede de fabrication d'un composant mecanique en fonte |
| ITMI20110141A1 (it) * | 2011-02-02 | 2012-08-03 | Fonderia Anselmi S P A | Manufatti in ferrolega |
-
1985
- 1985-04-19 JP JP8253285A patent/JPS61243121A/ja active Pending
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS63227742A (ja) * | 1987-03-17 | 1988-09-22 | Mazda Motor Corp | 車両のエンジンマウント部材 |
| JPS63259048A (ja) * | 1987-04-16 | 1988-10-26 | Mazda Motor Corp | 球状黒鉛鋳鉄鋳物 |
| EP1344839A1 (en) * | 2002-01-18 | 2003-09-17 | Ing.Firman Allan Persson HAB | Alloyed nodular cast iron |
| CN100451359C (zh) * | 2006-06-27 | 2009-01-14 | 奇瑞汽车股份有限公司 | 一种汽车发动机曲轴 |
| FR2947746A1 (fr) * | 2009-07-10 | 2011-01-14 | Peugeot Citroen Automobiles Sa | Procede de fabrication d'un composant mecanique en fonte |
| ITMI20110141A1 (it) * | 2011-02-02 | 2012-08-03 | Fonderia Anselmi S P A | Manufatti in ferrolega |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| EP0174087B1 (en) | A method of making compacted graphite iron | |
| US6258180B1 (en) | Wear resistant ductile iron | |
| US4838956A (en) | Method of producing a spheroidal graphite cast iron | |
| JPS6358881B2 (ja) | ||
| JPH0461047B2 (ja) | ||
| KR101883290B1 (ko) | 오스템퍼드 구상흑연 주철의 제조방법 | |
| JPS61243121A (ja) | 鋳造クランクシヤフトの製造方法 | |
| JPH0313522A (ja) | 鋳鉄の熱処理方法 | |
| JPH0238645B2 (ja) | Kokyodokyujokokuenchutetsunoseizohoho | |
| US3673004A (en) | Method of making piston rings | |
| US2875109A (en) | Method for the isothermal treatment of alloys after casting | |
| JPH0512411B2 (ja) | ||
| JP2567258B2 (ja) | 高強度、高剛性、高靱性を有する鉄系鋳物およびその製造法 | |
| Massone et al. | Production of ADI by hot shake out—microstructure and mechanical properties | |
| JP2636008B2 (ja) | 高強度高耐摩耗性ダクタイル鋳鉄材およびその製造方法 | |
| KR102678568B1 (ko) | 저탄소 구상화 합금강 및 그 제조방법 | |
| JPH0372686B2 (ja) | ||
| JPS5867844A (ja) | 靭性に優れた球状黒鉛鋳鉄およびその製造方法 | |
| JPH02166257A (ja) | 球状黒鉛鋳鉄及びその製造方法 | |
| JPH0561325B2 (ja) | ||
| JPS61174333A (ja) | ばね受の製造方法 | |
| JPS61149428A (ja) | 球状黒鉛鋳鉄 | |
| JPH01108313A (ja) | 鋳鉄鋳物の製造方法 | |
| JPS63259018A (ja) | 球状黒鉛鋳鉄鋳物の製造方法 | |
| JPS5921379B2 (ja) | 球状黒鉛鋳鉄とその製造方法 |