JPS61242746A - 流出溶融金属中のノロ検知方法 - Google Patents
流出溶融金属中のノロ検知方法Info
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- JPS61242746A JPS61242746A JP8473085A JP8473085A JPS61242746A JP S61242746 A JPS61242746 A JP S61242746A JP 8473085 A JP8473085 A JP 8473085A JP 8473085 A JP8473085 A JP 8473085A JP S61242746 A JPS61242746 A JP S61242746A
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- JP
- Japan
- Prior art keywords
- slag
- flow
- outflow
- molten steel
- diameter
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
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Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D2/00—Arrangement of indicating or measuring devices, e.g. for temperature or viscosity of the fused mass
- B22D2/001—Arrangement of indicating or measuring devices, e.g. for temperature or viscosity of the fused mass for the slag appearance in a molten metal stream
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Measuring Volume Flow (AREA)
- Continuous Casting (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
この発明は溶融金属容器から流出する金属流にノロが混
入したのをいち早く正確に検知できる流出溶融金属中の
ノロ検知方法に関するものであり、斯かる方法は連続器
造におけるレードルからタンディツシュへのノロ巻き込
みを防止するのに有効である。
入したのをいち早く正確に検知できる流出溶融金属中の
ノロ検知方法に関するものであり、斯かる方法は連続器
造におけるレードルからタンディツシュへのノロ巻き込
みを防止するのに有効である。
連続鋳造において、レードルからタンディツシュヘノ口
が巻き込むのを防止することは、鍔片の品質を保証する
上で極めて重要である。このノロはレードμ内の溶鋼表
面に浮上しておシ、レードμからの出鋼末期に溶鋼とと
もに流出する。したがって、ノロの流出をいち早く検知
し、レード〜からの出鋼を停止することは、連続器造に
おける重要技術の一つとされている。
が巻き込むのを防止することは、鍔片の品質を保証する
上で極めて重要である。このノロはレードμ内の溶鋼表
面に浮上しておシ、レードμからの出鋼末期に溶鋼とと
もに流出する。したがって、ノロの流出をいち早く検知
し、レード〜からの出鋼を停止することは、連続器造に
おける重要技術の一つとされている。
ノロ検知方法として従来から行われているものに目視に
よる方法がある。これはレードμからの出鋼末期にレー
ドμを上昇させ、レードμとタンディツシュとの間に目
視のためのスベーヌをつくり、ここから溶鋼流を目視に
て監視するものであるが、レードμ、タンディツシュ間
のシールを破るため、溶鋼が酸化して品質を悪化させる
問題がある。また、この方法は精度的にも難があり、更
に経験重要するといったことも問題である。
よる方法がある。これはレードμからの出鋼末期にレー
ドμを上昇させ、レードμとタンディツシュとの間に目
視のためのスベーヌをつくり、ここから溶鋼流を目視に
て監視するものであるが、レードμ、タンディツシュ間
のシールを破るため、溶鋼が酸化して品質を悪化させる
問題がある。また、この方法は精度的にも難があり、更
に経験重要するといったことも問題である。
振動による方法は、タンディツシュあるいはレードルと
の間のノズルの振動を測定し、溶鋼とノロとの粘度密度
の差による振巾変化から、ノロの流出を検知するもので
、目視のように個人差を生じることはないものの、クレ
ーンや建屋の振動によるノイズの影響を受け、精度的に
問題が残る。
の間のノズルの振動を測定し、溶鋼とノロとの粘度密度
の差による振巾変化から、ノロの流出を検知するもので
、目視のように個人差を生じることはないものの、クレ
ーンや建屋の振動によるノイズの影響を受け、精度的に
問題が残る。
インピーダンスによる方法は、上記ノズルに検出コイル
をセットし、溶鋼とスラグの電気伝導度の違いから、ノ
ロ流出を検知するものであるが、ノズル内面への地金、
アルミナなどの付着による検出感度の低下といった問題
がある。
をセットし、溶鋼とスラグの電気伝導度の違いから、ノ
ロ流出を検知するものであるが、ノズル内面への地金、
アルミナなどの付着による検出感度の低下といった問題
がある。
また、タンディツシュ内の溶鋼表面をテレビカメラで監
視する方法も提案されているが、鋳込末期時には前チャ
ージのノロが浮上しているために、この残留ノロといま
流出し九ノロとの区別が困難であるばかシでなく、タン
ディツシュへ流入したノロを検知するため、検知遅れが
問題となり、更に自動判定が困難といった問題もある。
視する方法も提案されているが、鋳込末期時には前チャ
ージのノロが浮上しているために、この残留ノロといま
流出し九ノロとの区別が困難であるばかシでなく、タン
ディツシュへ流入したノロを検知するため、検知遅れが
問題となり、更に自動判定が困難といった問題もある。
そこで、近時、レードμから流出するＷｊ鋼を光学的に
監視し、溶鋼とノロとの輝度差からノロの流出を検知す
る方法が提案された（特公昭５９−２６８８８号公報）
。しかしながら、レードμからの出鋼状況は第２図に示
すようにスフィデングノズル（３）下で／！＃ｉ９ｉ流
（５）の周囲にスプラッシュｏ３を生じ、極めて不規則
であるために、単に溶鋼流を光学的カメラで捉えるだけ
では、高精度な判定は望み得ない。
監視し、溶鋼とノロとの輝度差からノロの流出を検知す
る方法が提案された（特公昭５９−２６８８８号公報）
。しかしながら、レードμからの出鋼状況は第２図に示
すようにスフィデングノズル（３）下で／！＃ｉ９ｉ流
（５）の周囲にスプラッシュｏ３を生じ、極めて不規則
であるために、単に溶鋼流を光学的カメラで捉えるだけ
では、高精度な判定は望み得ない。
本発明の目的はスプラッシュに影響されることなく正確
に流出溶融金属の状況を把握し、もってノロの流出を正
確かつ迅速に捉えることのできるノロ検知方法を提供す
ることにある。
に流出溶融金属の状況を把握し、もってノロの流出を正
確かつ迅速に捉えることのできるノロ検知方法を提供す
ることにある。
一般に、スシイディングノズｐ下の溶鋼流を光学的手段
等によって遠隔監視する場合、次の二つの捉え方がある
。一つは第８図（イ）にＡで示すように溶鋼流（５）の
周囲全体を捉える方法である。しかしながら、この方法
によれば前述したとおシ測定値にスズラッシュＱ埠によ
る値が含まれ、溶鋼流（５）の正確な状況判断は困難で
ある。測定手段として放射温度計を使用して、この方法
で溶鋼流（５）を監視した場合の結果を同図（ロ）に示
す。実際には矢示の時点でノロの流出が開始されている
のであるが、その前後いずれにおいてもスプラッシュα
埠のタメに大きな外乱が入り、ノロの流出開始時点を正
確に捉えることは不可能である。
等によって遠隔監視する場合、次の二つの捉え方がある
。一つは第８図（イ）にＡで示すように溶鋼流（５）の
周囲全体を捉える方法である。しかしながら、この方法
によれば前述したとおシ測定値にスズラッシュＱ埠によ
る値が含まれ、溶鋼流（５）の正確な状況判断は困難で
ある。測定手段として放射温度計を使用して、この方法
で溶鋼流（５）を監視した場合の結果を同図（ロ）に示
す。実際には矢示の時点でノロの流出が開始されている
のであるが、その前後いずれにおいてもスプラッシュα
埠のタメに大きな外乱が入り、ノロの流出開始時点を正
確に捉えることは不可能である。
今一つは第４図（イ）にＢで示すように溶鋼流（２）周
辺のスプラッシュ（至）による影響を回避するため、視
野を絞って測定を行う方法である。この方法によれば視
野合せが困難であるばかシでなく、測定範囲外でノロが
流出した場合は検知不可能であり、更に溶鋼とノロとの
放射率の差による違いしか検出できないため、感度的に
難がある。この場合の測定結果を同図（ロ）に示す。こ
の図から明らかなようにスプラッシュ（至）による外乱
は排除されている４のの、ノロの流出前後で測定値に大
きな差はなく、流出時点の正確な判断は困難である。
辺のスプラッシュ（至）による影響を回避するため、視
野を絞って測定を行う方法である。この方法によれば視
野合せが困難であるばかシでなく、測定範囲外でノロが
流出した場合は検知不可能であり、更に溶鋼とノロとの
放射率の差による違いしか検出できないため、感度的に
難がある。この場合の測定結果を同図（ロ）に示す。こ
の図から明らかなようにスプラッシュ（至）による外乱
は排除されている４のの、ノロの流出前後で測定値に大
きな差はなく、流出時点の正確な判断は困難である。
本発明のノロ検知方法はこれらの難点を全て排除したも
ので、溶融金属容器から流出する金属流近辺の巾方向の
放射エネルギー分布を測定し、該測定値の巾方向連続性
から金属流の実質径を求め、この範囲の前記測定値の中
方向積算値からソロ流出に伴う流径の増大および放射エ
ネルギーの増大を捉まえ、ノロ流出を検知する点に特徴
がある。
ので、溶融金属容器から流出する金属流近辺の巾方向の
放射エネルギー分布を測定し、該測定値の巾方向連続性
から金属流の実質径を求め、この範囲の前記測定値の中
方向積算値からソロ流出に伴う流径の増大および放射エ
ネルギーの増大を捉まえ、ノロ流出を検知する点に特徴
がある。
連続鋳造におけるレードルからの溶鋼流を監視する場合
を例にとって、本発明の詳細な説明する。
を例にとって、本発明の詳細な説明する。
本発明は次の二つの構成要件からなる。第１の要件はス
ズラッシュによる影響を排除するため、第５図Ｕ）にＣ
で示すように溶鋼流（５）近辺の巾方向の放射エネルギ
ー分布を測定し、この測定値の巾方向連続性から溶鋼流
（５）の実質径を求めることである。Ｃ（：！Ｄ（固体
撮像素子）カメラで測定した溶鋼流（５）近辺の巾方向
の放射エネルギー分布（ノロ流出のない場合）を同図（
ロ）に示す。本発明ではこの放射エネルギー分布の中か
ら不連続なスプラッシュ（至）による出力を除去し、溶
鋼流（５）による出力のみを抽出してＩ＠鋼流（５）の
実質径Ｗｍを求めるのである。このときの溶鋼流（５）
によるＣＯＤ出力を恥で表わしている。
ズラッシュによる影響を排除するため、第５図Ｕ）にＣ
で示すように溶鋼流（５）近辺の巾方向の放射エネルギ
ー分布を測定し、この測定値の巾方向連続性から溶鋼流
（５）の実質径を求めることである。Ｃ（：！Ｄ（固体
撮像素子）カメラで測定した溶鋼流（５）近辺の巾方向
の放射エネルギー分布（ノロ流出のない場合）を同図（
ロ）に示す。本発明ではこの放射エネルギー分布の中か
ら不連続なスプラッシュ（至）による出力を除去し、溶
鋼流（５）による出力のみを抽出してＩ＠鋼流（５）の
実質径Ｗｍを求めるのである。このときの溶鋼流（５）
によるＣＯＤ出力を恥で表わしている。
第２の構成要件は、求めた実質径の範囲の測定値の巾方
向積算値からノロ流出に伴う流径の増大および放射エネ
ルギーの増大を捉まえ、ノロ流出を検知することである
。第５図（ロ）はノロ流出のない場合であるが、ノロ流
出が生じた場合はこれが同図（ハ）のように変化する。
向積算値からノロ流出に伴う流径の増大および放射エネ
ルギーの増大を捉まえ、ノロ流出を検知することである
。第５図（ロ）はノロ流出のない場合であるが、ノロ流
出が生じた場合はこれが同図（ハ）のように変化する。
すなわち、ノロ流出時の放射エネルギーＥ８は溶鋼流出
時のそれＥｍと比べて放射率が大のため大きく（放射率
は溶鋼が０．８〜０．４、ノロが、０．５〜０．９）、
実質径もノロ流出によりＷｍからＷｓに増大する。第６
図はＷｓ／ｗＩＴｌの調査結果を示したもので、Ｗｓ／
ｌｖｍは平均で約１．５ある。本発明ではＥｍ、Ｅｓを
それぞれＷｍ％Ｗｓの範囲で積算しく積算値は図の斜線
部面積に相当）、その違いからノロ流出を検知するもの
であるから、ノロ流出による流径増大と放射エネルギー
増大の相乗効果が流出判定に生かされ、極めて高精度な
判定を行うことができる。上記積算値（トータルエネル
ギーＴｇ）の経時変化を第５図に）に示すが、ノロ流出
の前後で大きな出力変化がちシ、しかもスプラッシュに
よる外乱が除去されているから、このトータルエネルギ
ーＴｇの推移から溶鋼・ノロの識別を明確に行うことが
できる。
時のそれＥｍと比べて放射率が大のため大きく（放射率
は溶鋼が０．８〜０．４、ノロが、０．５〜０．９）、
実質径もノロ流出によりＷｍからＷｓに増大する。第６
図はＷｓ／ｗＩＴｌの調査結果を示したもので、Ｗｓ／
ｌｖｍは平均で約１．５ある。本発明ではＥｍ、Ｅｓを
それぞれＷｍ％Ｗｓの範囲で積算しく積算値は図の斜線
部面積に相当）、その違いからノロ流出を検知するもの
であるから、ノロ流出による流径増大と放射エネルギー
増大の相乗効果が流出判定に生かされ、極めて高精度な
判定を行うことができる。上記積算値（トータルエネル
ギーＴｇ）の経時変化を第５図に）に示すが、ノロ流出
の前後で大きな出力変化がちシ、しかもスプラッシュに
よる外乱が除去されているから、このトータルエネルギ
ーＴｇの推移から溶鋼・ノロの識別を明確に行うことが
できる。
第１図において、（１）はレードμで、溶鋼（２）がス
ライプイングツズ／Ｉ／ （３）を介してタンディツシ
ュ（４）内に注入されるようになっている。（５）はレ
ード〃（１）からの溶鋼流である。スライプイングツズ
／ｌ／ （３）と注入管（６）との間には無酸化注入の
ためのシール材（７）が設けられている。（８）はパー
ジ管で、先端がシール材（７）を貫通して溶鋼流（５）
に臨み、尾端よシＡｒ％Ｎｓ等の不活性ガスをシール材
（７）内へ注入するとともに、尾端部分にたとえばＣＯ
Ｄカメラ（９）を溶鋼流（５）に向けて収納するように
なっている。
ライプイングツズ／Ｉ／ （３）を介してタンディツシ
ュ（４）内に注入されるようになっている。（５）はレ
ード〃（１）からの溶鋼流である。スライプイングツズ
／ｌ／ （３）と注入管（６）との間には無酸化注入の
ためのシール材（７）が設けられている。（８）はパー
ジ管で、先端がシール材（７）を貫通して溶鋼流（５）
に臨み、尾端よシＡｒ％Ｎｓ等の不活性ガスをシール材
（７）内へ注入するとともに、尾端部分にたとえばＣＯ
Ｄカメラ（９）を溶鋼流（５）に向けて収納するように
なっている。
パージ管（８）の尾端から注入される不活性ガスは、尾
端部分に設けたＣＯＤカメラ（９）の冷却にも有効であ
る。αＧはレードμ（１）内に浮上するノロである。
端部分に設けたＣＯＤカメラ（９）の冷却にも有効であ
る。αＧはレードμ（１）内に浮上するノロである。
ＣＯＤカメラ（９）の出力は変換器αηを介して信号処
理装置亜に送られ、これによりＣＯＤカメラ（９）で捉
えた溶鋼流（５）近辺の巾方向の放射エネルギー分布（
第５図仲）（ハ））の処理を行う。この処理過稈を第７
図によシ詳しく説明する。
理装置亜に送られ、これによりＣＯＤカメラ（９）で捉
えた溶鋼流（５）近辺の巾方向の放射エネルギー分布（
第５図仲）（ハ））の処理を行う。この処理過稈を第７
図によシ詳しく説明する。
まず、放射エネルギーＥ（ｚ） （ＣＯＤ出力）分布に
ついての「しきい値」Ｔ−を設定する。その方法として
は、たとえば測定開始時の放射エネルギーＫ（ｚ）の中
の最大値の棒を選ぶ。そうして、測定された放射エネル
ギー分布に対して、逐次次の処理を行う。
ついての「しきい値」Ｔ−を設定する。その方法として
は、たとえば測定開始時の放射エネルギーＫ（ｚ）の中
の最大値の棒を選ぶ。そうして、測定された放射エネル
ギー分布に対して、逐次次の処理を行う。
■ 「しきい値ＪＴｂを超える放射エネルギーの巾方向
の範囲を定める。第７図においては、ｘ、”−：ｔ、、
ｚ１〜ｚ、、 ｚｇ〜ｘ３、ｚ４〜Ｘりの４範囲である
。
の範囲を定める。第７図においては、ｘ、”−：ｔ、、
ｚ１〜ｚ、、 ｚｇ〜ｘ３、ｚ４〜Ｘりの４範囲である
。
■ これら範囲の大きさを比較し、最も大きい範囲のも
のを溶鋼流によるものと判定する。第７図においては１
：ｒ： ｚ ＋３０ｇ ＞ｊ／ −：Ｅ６ 、 ：Ｔ：
Ｊ １ＺＪ 、 ：Ｔニア −ｊＣ４であり、Ｘ、〜
ｘヶの範囲が最も広い。
のを溶鋼流によるものと判定する。第７図においては１
：ｒ： ｚ ＋３０ｇ ＞ｊ／ −：Ｅ６ 、 ：Ｔ：
Ｊ １ＺＪ 、 ：Ｔニア −ｊＣ４であり、Ｘ、〜
ｘヶの範囲が最も広い。
■ 最も広い範囲のものについて、放射エネルギー（Ｃ
ＯＤ出力）の積分全行い、この範囲のトータルエネルギ
ーＴ１ｃを算出する。第７図において■ トータルエネ
ルギーＴＫの経時変化’ｒｅ（ｔ）を連続的に捉え、こ
れが急激に増大したときをノロ流出開始時点と判断する
。
ＯＤ出力）の積分全行い、この範囲のトータルエネルギ
ーＴ１ｃを算出する。第７図において■ トータルエネ
ルギーＴＫの経時変化’ｒｅ（ｔ）を連続的に捉え、こ
れが急激に増大したときをノロ流出開始時点と判断する
。
ノロ流出開始時点が判定されると、第１図に示すように
、信号処理装置（１のより警報を発するとともに、スラ
イプイングツズ／ｌ／ （３）に閉止指令を発する。
、信号処理装置（１のより警報を発するとともに、スラ
イプイングツズ／ｌ／ （３）に閉止指令を発する。
上記手順を見方を変えて更に具体的に説明すると、第８
図（イ）に示すように判定スター） Ｄ／工倍信号よシ
判定スタート処理（しきい値の決定）１−行い、引き続
いて、このしきい値を用いた判定処理を行う。これら処
理における巾方向の放射エネルギー分布の計算機取込み
は、たとえば５１２ビツトのＣＯＤカメラを用いた場合
、第８回位）に示すようにして行う。すなわち、２００
”Ｅｍ巾を監視するとすれば、約０．４１１１の分解能
でＷｊ鋼流を測定できる。また、ｌサイクルの信号取込
みは約５９ ｍＳで済み、信号取込み、判定処理を含め
ても１００ ｍｓの周期で警報出力可能である。この一
連の処理をフローシートで例示したのが第９図（（イ）
〜（ホ）である。
図（イ）に示すように判定スター） Ｄ／工倍信号よシ
判定スタート処理（しきい値の決定）１−行い、引き続
いて、このしきい値を用いた判定処理を行う。これら処
理における巾方向の放射エネルギー分布の計算機取込み
は、たとえば５１２ビツトのＣＯＤカメラを用いた場合
、第８回位）に示すようにして行う。すなわち、２００
”Ｅｍ巾を監視するとすれば、約０．４１１１の分解能
でＷｊ鋼流を測定できる。また、ｌサイクルの信号取込
みは約５９ ｍＳで済み、信号取込み、判定処理を含め
ても１００ ｍｓの周期で警報出力可能である。この一
連の処理をフローシートで例示したのが第９図（（イ）
〜（ホ）である。
すなわち、第９図（イ）は判定スタート処理、（ロ）は
判定処理、（ハ）は判定処理における連続性判定処理、
に）は同じく最大連続区間判定処理、（ト）は同じく最
大連続区間エネルギー計算である。
判定処理、（ハ）は判定処理における連続性判定処理、
に）は同じく最大連続区間判定処理、（ト）は同じく最
大連続区間エネルギー計算である。
第１０図は第１図の装置を使用し、第７図〜第９図の手
順で実際にノロ検出を行つ九ときの、ト−タルエネルギ
ーの経時変化を示したものである。
順で実際にノロ検出を行つ九ときの、ト−タルエネルギ
ーの経時変化を示したものである。
第１θ図に見るように、本発明の方法によれば、ノロの
流出に伴ってトータルエネ〜ギー’ｈｅ（ｔ）カ５ｓｐ
Ｗから１８０ｐＷへ約２．４倍になシ、極めて明確にノ
ロ流出を判定できる。
流出に伴ってトータルエネ〜ギー’ｈｅ（ｔ）カ５ｓｐ
Ｗから１８０ｐＷへ約２．４倍になシ、極めて明確にノ
ロ流出を判定できる。
本発明は連続祷造におけるタンディツシュへのノロ巻込
み検知に有効であるばかりでなく、転炉からレードルへ
の出鋼時など、溶融金属容器から流出する金属流へのノ
ロ混入全般を検知するのに有効である。
み検知に有効であるばかりでなく、転炉からレードルへ
の出鋼時など、溶融金属容器から流出する金属流へのノ
ロ混入全般を検知するのに有効である。
以上の説明から明らかなように、本発明はスプラッシュ
による外乱を排除すると同時に、ノロ流出に伴う放射エ
ネルギー変化と流径変化との相乗効果から極めて明確に
ノロ流出を捉え、これにより溶融金属容器からの金属流
出停止時期を正確に把握し、金属製品の品質向上に大き
な効果を発揮するものである。
による外乱を排除すると同時に、ノロ流出に伴う放射エ
ネルギー変化と流径変化との相乗効果から極めて明確に
ノロ流出を捉え、これにより溶融金属容器からの金属流
出停止時期を正確に把握し、金属製品の品質向上に大き
な効果を発揮するものである。
また、本発明のノロ流出検知方法は振動等の外的影響を
受けないばかりでなく、インピーダンス方式において問
題となったノズμ内面への地金付着による影響もなく、
更に検知遅れやシール破壊といった問題もなく、極めて
精度よくしかも安定的にノロ流出検知を行うことができ
る。
受けないばかりでなく、インピーダンス方式において問
題となったノズμ内面への地金付着による影響もなく、
更に検知遅れやシール破壊といった問題もなく、極めて
精度よくしかも安定的にノロ流出検知を行うことができ
る。
第１図は本発明を実施するのに適した装置の一例を示す
模式図、第２図はスライデングノズ〜からの溶鋼流の状
況説明図、第８図（イ）は従来の視野範囲の説明図、同
図（切は同視野にて捉えた放射エネルギーの経時変化を
示すグラフ、第４図（イ）は従来の今一つの視野範囲の
説明図、同図（ロ）は同視野にて捉えた放射エネルギー
の経時変化を示すグラフ、第６図（イ）は本発明に係る
視野範囲の説明図、同図（ロ）（ハ）は同視野で捉えた
放射エネルギーの巾方向分布を示すグラフ、同に）は放
射エネルギーの積算値（ドータ〜エネルギー）の経時変
化を示すグラフ、第６図はノロ流出前後の流径変化の程
度を示すグラフ、第７図および第８図（イ）幹）は本発
明の方法における測定値の処理過程の参考・図でグラフ
、第９図（４〜（ホ）は同処理過程のフローチャート、
第１Ｏ図は本発明の実施結果の説明図でドータμエネル
ギーの経時変化を示すグラフである。 図中、ｌニレ−ドル、２：溶鋼、８ニスライチイングツ
ズ〜、４：タンディッシュ、５：ｓ調流、６：注入管、
７：シーμ材、８：パージ管、９：ＯＣＤＣＤカメラＯ
：ノロ、ｌｌ：変換器、１２：信号処理装置、１８ニス
プラツシユ。 第１ｍ１ ｊ［２１１ 帛 ３１Ｅｌ （イ）
（ロ）第４図 （イ）
（ロ）（ロ） （ハ） 第６ｒＢ 第７Ｅ 巾方向距曙 （イ）
第 ９ 崗（ハ） 第９ （ニ） （ホ） 第 （イ） ｗＡ （ロ） 第１０ Ｅ
模式図、第２図はスライデングノズ〜からの溶鋼流の状
況説明図、第８図（イ）は従来の視野範囲の説明図、同
図（切は同視野にて捉えた放射エネルギーの経時変化を
示すグラフ、第４図（イ）は従来の今一つの視野範囲の
説明図、同図（ロ）は同視野にて捉えた放射エネルギー
の経時変化を示すグラフ、第６図（イ）は本発明に係る
視野範囲の説明図、同図（ロ）（ハ）は同視野で捉えた
放射エネルギーの巾方向分布を示すグラフ、同に）は放
射エネルギーの積算値（ドータ〜エネルギー）の経時変
化を示すグラフ、第６図はノロ流出前後の流径変化の程
度を示すグラフ、第７図および第８図（イ）幹）は本発
明の方法における測定値の処理過程の参考・図でグラフ
、第９図（４〜（ホ）は同処理過程のフローチャート、
第１Ｏ図は本発明の実施結果の説明図でドータμエネル
ギーの経時変化を示すグラフである。 図中、ｌニレ−ドル、２：溶鋼、８ニスライチイングツ
ズ〜、４：タンディッシュ、５：ｓ調流、６：注入管、
７：シーμ材、８：パージ管、９：ＯＣＤＣＤカメラＯ
：ノロ、ｌｌ：変換器、１２：信号処理装置、１８ニス
プラツシユ。 第１ｍ１ ｊ［２１１ 帛 ３１Ｅｌ （イ）
（ロ）第４図 （イ）
（ロ）（ロ） （ハ） 第６ｒＢ 第７Ｅ 巾方向距曙 （イ）
第 ９ 崗（ハ） 第９ （ニ） （ホ） 第 （イ） ｗＡ （ロ） 第１０ Ｅ
Claims (1)
- （１）溶融金属容器から流出する金属流近辺の巾方向の
放射エネルギー分布を測定し、該測定値の巾方向連続性
から金属流の実質径を求め、この範囲の前記測定値の巾
方向積算値からノロ流出に伴う流径の増大および放射エ
ネルギーの増大を捉まえ、ノロ流出を検知することを特
徴とする流出溶融金属中のノロ検知方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8473085A JPS61242746A (ja) | 1985-04-19 | 1985-04-19 | 流出溶融金属中のノロ検知方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8473085A JPS61242746A (ja) | 1985-04-19 | 1985-04-19 | 流出溶融金属中のノロ検知方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61242746A true JPS61242746A (ja) | 1986-10-29 |
Family
ID=13838807
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP8473085A Pending JPS61242746A (ja) | 1985-04-19 | 1985-04-19 | 流出溶融金属中のノロ検知方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS61242746A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2008173672A (ja) * | 2007-01-19 | 2008-07-31 | Nippon Steel Corp | 連続鋳造におけるスラグ流出検出方法 |
| JP2009068029A (ja) * | 2007-09-10 | 2009-04-02 | Jfe Steel Kk | スラグの流出検知方法 |
| JP2009287097A (ja) * | 2008-05-30 | 2009-12-10 | Jfe Steel Corp | スラグの流出検知方法 |
-
1985
- 1985-04-19 JP JP8473085A patent/JPS61242746A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2008173672A (ja) * | 2007-01-19 | 2008-07-31 | Nippon Steel Corp | 連続鋳造におけるスラグ流出検出方法 |
| JP2009068029A (ja) * | 2007-09-10 | 2009-04-02 | Jfe Steel Kk | スラグの流出検知方法 |
| JP2009287097A (ja) * | 2008-05-30 | 2009-12-10 | Jfe Steel Corp | スラグの流出検知方法 |
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