JPS61237919A - セラミツクグロ−プラグ - Google Patents
セラミツクグロ−プラグInfo
- Publication number
- JPS61237919A JPS61237919A JP7991385A JP7991385A JPS61237919A JP S61237919 A JPS61237919 A JP S61237919A JP 7991385 A JP7991385 A JP 7991385A JP 7991385 A JP7991385 A JP 7991385A JP S61237919 A JPS61237919 A JP S61237919A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- temperature
- rod
- ceramic
- ceramic heater
- length
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23Q—IGNITION; EXTINGUISHING-DEVICES
- F23Q7/00—Incandescent ignition; Igniters using electrically-produced heat, e.g. lighters for cigarettes; Electrically-heated glowing plugs
- F23Q7/001—Glowing plugs for internal-combustion engines
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
「産業上の利用分野」
本発明は主としてディーゼルエンジンの副燃焼室に装置
してエンジンの着火始動を行うセラミックグロープラグ
に関し、さらに詳細にはエンジンの着火時の急速昇温特
性に優れ、かつ温度飽和時のピーク温度を低く制御する
ことのできるセラミックグロープラグに関するものであ
る。
してエンジンの着火始動を行うセラミックグロープラグ
に関し、さらに詳細にはエンジンの着火時の急速昇温特
性に優れ、かつ温度飽和時のピーク温度を低く制御する
ことのできるセラミックグロープラグに関するものであ
る。
「発明の前景」
市販のセラミックグロープラグには純タングステン、純
モリブデンまたはこれらに他の添加物（アルミニウム、
シリコン等）を添加した発熱体が用いられている。発熱
体はその発熱温度埼（上昇すると抵抗値も大きくなり、
これをＰＴＣ特性（温度に対する抵抗変化率）と一般に
称している。そのようなグロープラグに使用される発熱
体はこのＰＴＣ特性が比較的小さいが未だ充分とはいえ
ない。一般の抵抗体の発熱体素線としてＰＴＣ特性、す
なわち温度に対する抵抗変化率（高温抵抗値／常温抵抗
値＝ＲＴ／ Ｒ２５）は例えばＲＴ ＝ ８００℃の高
温において約３以上である。
モリブデンまたはこれらに他の添加物（アルミニウム、
シリコン等）を添加した発熱体が用いられている。発熱
体はその発熱温度埼（上昇すると抵抗値も大きくなり、
これをＰＴＣ特性（温度に対する抵抗変化率）と一般に
称している。そのようなグロープラグに使用される発熱
体はこのＰＴＣ特性が比較的小さいが未だ充分とはいえ
ない。一般の抵抗体の発熱体素線としてＰＴＣ特性、す
なわち温度に対する抵抗変化率（高温抵抗値／常温抵抗
値＝ＲＴ／ Ｒ２５）は例えばＲＴ ＝ ８００℃の高
温において約３以上である。
このようなＰＴＣ特性を有する発熱体はＰ＝ＩＶ（Ｖ＝
ＩＲ）の一般式（ここでＰ＝発熱体の発熱量、■は電流
、Ｒは抵抗値、■は印加電圧で一定とする）から発熱体
の温度が上昇しその抵抗値Ｒが大きくなると、電圧■が
一定であるので電流が減少し、結果として発熱量Ｐがそ
の後下降することとなる。このことはブレーキングコイ
ルを使用した自己飽和型グロープラグを得るためにはグ
ロープラグ発熱体のＰＴＣ特性が小さいものである必要
がある。
ＩＲ）の一般式（ここでＰ＝発熱体の発熱量、■は電流
、Ｒは抵抗値、■は印加電圧で一定とする）から発熱体
の温度が上昇しその抵抗値Ｒが大きくなると、電圧■が
一定であるので電流が減少し、結果として発熱量Ｐがそ
の後下降することとなる。このことはブレーキングコイ
ルを使用した自己飽和型グロープラグを得るためにはグ
ロープラグ発熱体のＰＴＣ特性が小さいものである必要
がある。
「従来の技術」
近時、上記のごときグロープラグのＰＴＣ特性を小さく
するために従来の純タングステン等に代りレニウム（Ｒ
ｅ）を一定量添加したレニウム−タングステンを使用す
ることが提案されている（特開昭５９−２３１３２１号
公報）。このようなレニウム−タングステンを使用する
とＰＴＣ特性が大巾に小さく改良されるが、一方レニウ
ム（Ｒｅ）を多く添加すると、例えばタングステン（’
Ｗ）の熱膨張係数が４．４ ｘｌＯ−’／℃であるのに
対し、レニウム（Ｒｅ）含有率が３０重量％のとき８
Ｘｌ０−”／”Ｃと高くなり過ぎこの発熱線の膨張のた
めに窒化珪素質であるセラミックヒータにクランクが発
生する原因となる。また、レニウム（Ｒｅ）をタングス
テン（匈）に多く含有させると脆化が生じ、線引加工が
困難であり、発熱線として加工可能なものであってもグ
ロープラグとして高−低温繰返し使用した場合断線を生
じる。さらに、レニウム（Ｒｅ）は非常に高価であり余
り多くの使用は望めない。
するために従来の純タングステン等に代りレニウム（Ｒ
ｅ）を一定量添加したレニウム−タングステンを使用す
ることが提案されている（特開昭５９−２３１３２１号
公報）。このようなレニウム−タングステンを使用する
とＰＴＣ特性が大巾に小さく改良されるが、一方レニウ
ム（Ｒｅ）を多く添加すると、例えばタングステン（’
Ｗ）の熱膨張係数が４．４ ｘｌＯ−’／℃であるのに
対し、レニウム（Ｒｅ）含有率が３０重量％のとき８
Ｘｌ０−”／”Ｃと高くなり過ぎこの発熱線の膨張のた
めに窒化珪素質であるセラミックヒータにクランクが発
生する原因となる。また、レニウム（Ｒｅ）をタングス
テン（匈）に多く含有させると脆化が生じ、線引加工が
困難であり、発熱線として加工可能なものであってもグ
ロープラグとして高−低温繰返し使用した場合断線を生
じる。さらに、レニウム（Ｒｅ）は非常に高価であり余
り多くの使用は望めない。
第７図に示すようにレニウム（Ｒｅ） １５％で抵抗温
度変化率は８００℃において２．２程度である。
度変化率は８００℃において２．２程度である。
「問題点を解決するための手段」
本発明者等は、上記点に鑑み、鋭意研究の結果、温度に
対する抵抗変化率（ＲＴ／Ｒ２５）がある−窓以上の変
化率を有する高融点金属の発熱線をある一定以上の熱伝
導率を有するセラミック焼結体中に埋設した棒状セラミ
ックヒータを金属外筒先端から一定長さ分だけ露出させ
、且つこのヒータの横断面積を制限することにより上記
欠点を解消できることを知見した。
対する抵抗変化率（ＲＴ／Ｒ２５）がある−窓以上の変
化率を有する高融点金属の発熱線をある一定以上の熱伝
導率を有するセラミック焼結体中に埋設した棒状セラミ
ックヒータを金属外筒先端から一定長さ分だけ露出させ
、且つこのヒータの横断面積を制限することにより上記
欠点を解消できることを知見した。
したがって、本発明はレニウム（Ｒｅ）の添加量の多い
タングステン（Ｗ）線を使用しなくてもＰＴＣ特性を小
さくでき、しなかって急速昇温一温度飽和型セラミック
グロープラグを提供することを目的とする。
タングステン（Ｗ）線を使用しなくてもＰＴＣ特性を小
さくでき、しなかって急速昇温一温度飽和型セラミック
グロープラグを提供することを目的とする。
本発明によれば温度に対する抵抗変化率（ＲＴ／Ｒ２５
）がＲＴ ＝ ８００℃のときＲＴ／Ｒ２５≧２．２で
ある高融点金属の発熱線を熱伝導率が０．０３ｃａｌ／
ａｍ −ｓｅｃ ・ｔ：以上であるセラミック焼結体中
に埋設してなる棒状セラミックヒータを金属外筒の先端
から露出させ、この棒状セラミックヒータの露出部分の
長さしが２≦Ｌ≦７．５ ｍであり、横断面積Ｓが３≦
Ｓ≦１３ ＊＊ ”であることを特徴とするセラミック
グロープラグが提供される。また、このようなセラミッ
クヒータは抵抗温度変化係数（ＲＴ／Ｒ２５）がＲＴ／
Ｒ２５≦０．００１８２ Ｔ＋１．５０を満足するもの
である。
）がＲＴ ＝ ８００℃のときＲＴ／Ｒ２５≧２．２で
ある高融点金属の発熱線を熱伝導率が０．０３ｃａｌ／
ａｍ −ｓｅｃ ・ｔ：以上であるセラミック焼結体中
に埋設してなる棒状セラミックヒータを金属外筒の先端
から露出させ、この棒状セラミックヒータの露出部分の
長さしが２≦Ｌ≦７．５ ｍであり、横断面積Ｓが３≦
Ｓ≦１３ ＊＊ ”であることを特徴とするセラミック
グロープラグが提供される。また、このようなセラミッ
クヒータは抵抗温度変化係数（ＲＴ／Ｒ２５）がＲＴ／
Ｒ２５≦０．００１８２ Ｔ＋１．５０を満足するもの
である。
温度に対する抵抗変化率（ＲＴ／Ｒ２５）をＲＴ ＝
８００℃のときＲＴ／Ｒ２５≦２．２である場合、前述
したごとくレニウムを成る程度、例えば１５重量％以上
含むタングステンを使用する場合に相当し、セラミック
ヒータにその熱膨張差のためクランクが生じたり、発熱
体の断線が生じたり且つ高価になる欠点があるからであ
る。
８００℃のときＲＴ／Ｒ２５≦２．２である場合、前述
したごとくレニウムを成る程度、例えば１５重量％以上
含むタングステンを使用する場合に相当し、セラミック
ヒータにその熱膨張差のためクランクが生じたり、発熱
体の断線が生じたり且つ高価になる欠点があるからであ
る。
熱伝導率が０．０３ｃａｌ／ｃｍ−ｓｅｅ −”Ｃ以上
であるセラミンク焼結体を使用する理由はこれ以下の熱
伝導率の焼結体を使用するとその露出部分の長さしおよ
び横断面積Ｓをどのように設計しても前述の抵抗温度変
化係数がＲＴ／Ｒ２５≦０．ＱＯ１８２Ｔ ＋１．５０
を満足できないと考えられる。
であるセラミンク焼結体を使用する理由はこれ以下の熱
伝導率の焼結体を使用するとその露出部分の長さしおよ
び横断面積Ｓをどのように設計しても前述の抵抗温度変
化係数がＲＴ／Ｒ２５≦０．ＱＯ１８２Ｔ ＋１．５０
を満足できないと考えられる。
棒状セラミックヒータを金属外筒の先端から露出させた
露出部分の長さＬが２≦Ｌ≦７．５鶴であり、横断面積
Ｓが３≦Ｓ≦１３ｎ２とした理由は、発熱線およびセラ
ミック焼結体が上述の条件を満している場合であって露
出長さＬがＬ≦７．５ｍｍで、横断面積ＳがＳ≦１３１
１１２であれば前述の抵抗温度変化係数がＲＴ／Ｒ２５
≦０．００１８２ Ｔ ＋１．５０を満足するからであ
る。
露出部分の長さＬが２≦Ｌ≦７．５鶴であり、横断面積
Ｓが３≦Ｓ≦１３ｎ２とした理由は、発熱線およびセラ
ミック焼結体が上述の条件を満している場合であって露
出長さＬがＬ≦７．５ｍｍで、横断面積ＳがＳ≦１３１
１１２であれば前述の抵抗温度変化係数がＲＴ／Ｒ２５
≦０．００１８２ Ｔ ＋１．５０を満足するからであ
る。
但し、露出長さしがＬ＜２ｍおよび横断面積ＳがＳ＜３
ｍ”の棒状セラミックヒータは事実上設計が困難である
。
ｍ”の棒状セラミックヒータは事実上設計が困難である
。
次に本発明が適用されるセラミックグロープラグの構造
について第１図に基づき説明する。本発明の棒状セラミ
ックヒータ１は高融点金属の発熱線２をセラミック粉体
３中に埋設してホットプレス法等により焼結させたもの
である。この棒状セラミクヒータ１の発熱体２の一端は
ブレーキングコイル４を介して陽極端子（＋）側へ、他
端は金属管５を介して金属外筒６の短絡（−）側へ接続
している。そして、該棒状セラミックヒータ１は金属管
５を介して金属外管６に固定されており、この先端には
エンジンの点火に実質上寄与する赤熱部分、すなわち、
露出部分７を備えている。
について第１図に基づき説明する。本発明の棒状セラミ
ックヒータ１は高融点金属の発熱線２をセラミック粉体
３中に埋設してホットプレス法等により焼結させたもの
である。この棒状セラミクヒータ１の発熱体２の一端は
ブレーキングコイル４を介して陽極端子（＋）側へ、他
端は金属管５を介して金属外筒６の短絡（−）側へ接続
している。そして、該棒状セラミックヒータ１は金属管
５を介して金属外管６に固定されており、この先端には
エンジンの点火に実質上寄与する赤熱部分、すなわち、
露出部分７を備えている。
「実施例１」
温度に対する抵抗変化率がＲＴ ＝ ８００℃のときＲ
Ｔ／Ｒ２５＝約２．７の純タングステン線を熱伝導率が
０．０３ｃａｌ／ｃｎ＋ｓｅｃ・℃の窒化珪素質焼結体
となり得る窒化珪素質粉末に埋設して、これをホットプ
レス法により焼結して棒状窒化珪素質ヒータを得た。該
棒状窒化珪素質ヒータを第１図に示すグロープラグの構
造のものに適用した。その際、該棒状セラミックヒータ
１の横断面積ＳをＳ”１３ｍ”に固定して金属外筒６の
先端の露出部分７の長さしをＬ＝１４ｍｓ（試料１）、
Ｌ＝１．５ ｍ （試料２）およびＬ＝６ｍ（試料３）
として、温度に対する抵抗変化率を第３図のグラフに示
した。
Ｔ／Ｒ２５＝約２．７の純タングステン線を熱伝導率が
０．０３ｃａｌ／ｃｎ＋ｓｅｃ・℃の窒化珪素質焼結体
となり得る窒化珪素質粉末に埋設して、これをホットプ
レス法により焼結して棒状窒化珪素質ヒータを得た。該
棒状窒化珪素質ヒータを第１図に示すグロープラグの構
造のものに適用した。その際、該棒状セラミックヒータ
１の横断面積ＳをＳ”１３ｍ”に固定して金属外筒６の
先端の露出部分７の長さしをＬ＝１４ｍｓ（試料１）、
Ｌ＝１．５ ｍ （試料２）およびＬ＝６ｍ（試料３）
として、温度に対する抵抗変化率を第３図のグラフに示
した。
第３図から明らかなように露出部分の長さを短かくする
ほど、温度に対する抵抗変化率が減少していることが理
解される。
ほど、温度に対する抵抗変化率が減少していることが理
解される。
「実施例２」
上記と同様に作成される棒状セラミックヒータであって
、該セラミックヒータ１の金属外筒６先端からの露出部
分７の長さしを７．５鶴に固定して、次に横断面積Ｓが
Ｓ＝１６ｍ” （試料４）、５＝１３寵ｔ （試料２
）およびＳ＝７．５ｍ” （試料５）となるように棒
状セラミックヒータの径を変化させ、前記と同様の方法
にてその温度に対する抵抗変化率を調べ、その結果を第
４図のグラフに示した。
、該セラミックヒータ１の金属外筒６先端からの露出部
分７の長さしを７．５鶴に固定して、次に横断面積Ｓが
Ｓ＝１６ｍ” （試料４）、５＝１３寵ｔ （試料２
）およびＳ＝７．５ｍ” （試料５）となるように棒
状セラミックヒータの径を変化させ、前記と同様の方法
にてその温度に対する抵抗変化率を調べ、その結果を第
４図のグラフに示した。
第４図から明らかなように露出部分の横断面積Ｓが小さ
くなる程、温度に対する抵抗変化率が減少していること
が理解される。
くなる程、温度に対する抵抗変化率が減少していること
が理解される。
「実施例３」
上記と同様に作成されるセラミックヒータであって、該
セラミックヒータ１の金属外筒６先端からの露出部分の
横断面積Ｓ、をＳ＝１３ｍ”に固定して金属外筒６先端
の露出部分７の長さしをＬ＝１４ｍ、Ｌ＝７．５ ｍｍ
およびＬ＝６ｍｍの試料１、試料２、試料３についての
昇温特性を第５図に示す。なお、この際、発熱体の抵抗
値は各々試料ｌは２００ ｍΩ、試料２は２４０ ｍΩ
、試料３は２６０ ｒａΩとして約３秒テ９ｏｏ℃に急
速昇温するようにした。試料１は高温ピークが高いので
、高−低温繰返し使用した場合セラミックグロープラグ
内にクランクが発生しゃすいことが判明シタ。試料１・
２・３に対応するブレーキングコイル４の昇温特性も同
様に第５図に示す。この際も試料１の場合はブレーキン
グコイルが高温となり軟化して耐久性が劣下しやすいの
に対し、試料２・３は比較的低温に抑制されている。
セラミックヒータ１の金属外筒６先端からの露出部分の
横断面積Ｓ、をＳ＝１３ｍ”に固定して金属外筒６先端
の露出部分７の長さしをＬ＝１４ｍ、Ｌ＝７．５ ｍｍ
およびＬ＝６ｍｍの試料１、試料２、試料３についての
昇温特性を第５図に示す。なお、この際、発熱体の抵抗
値は各々試料ｌは２００ ｍΩ、試料２は２４０ ｍΩ
、試料３は２６０ ｒａΩとして約３秒テ９ｏｏ℃に急
速昇温するようにした。試料１は高温ピークが高いので
、高−低温繰返し使用した場合セラミックグロープラグ
内にクランクが発生しゃすいことが判明シタ。試料１・
２・３に対応するブレーキングコイル４の昇温特性も同
様に第５図に示す。この際も試料１の場合はブレーキン
グコイルが高温となり軟化して耐久性が劣下しやすいの
に対し、試料２・３は比較的低温に抑制されている。
「実施例４」
上記と同様にして作成される棒状セラミクヒータであっ
て、該セラミックヒータ１の金属外筒６先端からの露出
部分７の長さしを７．５鶴に固定して次に横断面積Ｓが
Ｓ ＝１６鶴” 、Ｓ ＝１３ｎ＋”およびＳ＝７．５
＋ｎ”の資料４、資料２および資料５について同様に昇
温特性をもとめたら第６図に示すようになった。なお、
この際使用する発熱抵抗体の抵抗値は各々試料４は２０
０ ｍΩ、試料５は４００ｍΩとして９００℃に急速昇
温するようにした。試料４においては１２５０℃程度ま
で昇温するためセラミックグロープラグ内にクランクが
発生しやすい。
て、該セラミックヒータ１の金属外筒６先端からの露出
部分７の長さしを７．５鶴に固定して次に横断面積Ｓが
Ｓ ＝１６鶴” 、Ｓ ＝１３ｎ＋”およびＳ＝７．５
＋ｎ”の資料４、資料２および資料５について同様に昇
温特性をもとめたら第６図に示すようになった。なお、
この際使用する発熱抵抗体の抵抗値は各々試料４は２０
０ ｍΩ、試料５は４００ｍΩとして９００℃に急速昇
温するようにした。試料４においては１２５０℃程度ま
で昇温するためセラミックグロープラグ内にクランクが
発生しやすい。
したがって、試料第１・４においてはセラミックロープ
ラグ内にクランクが発生しやすく、試料２・３・５にお
いてはクラックの発生は見られなかった。
ラグ内にクランクが発生しやすく、試料２・３・５にお
いてはクラックの発生は見られなかった。
第１図は本発明の具体的実施例の縦断面図、第２図は第
１図のｎ−ｎ断面図、第３図は露出部分の断面積を固定
し、長さを変化させた際の抵抗温度変化率を示すグラフ
、第４図は長さを一定にし、断面積を変化させた際の抵
抗温度変化率を示すグラフであって、第５図は露出部分
の断面積を一定にして長さを変化させた際の昇温特性図
、第６図は露出部分の長さを一定にし、断面積を変化さ
せた際の昇温特性図、第７図はリチウム入りタングステ
ンの温度と抵抗温度変化率の関係を示すグラフである。
１図のｎ−ｎ断面図、第３図は露出部分の断面積を固定
し、長さを変化させた際の抵抗温度変化率を示すグラフ
、第４図は長さを一定にし、断面積を変化させた際の抵
抗温度変化率を示すグラフであって、第５図は露出部分
の断面積を一定にして長さを変化させた際の昇温特性図
、第６図は露出部分の長さを一定にし、断面積を変化さ
せた際の昇温特性図、第７図はリチウム入りタングステ
ンの温度と抵抗温度変化率の関係を示すグラフである。
Claims (2)
- （１）温度に対する抵抗変化率（ＲＴ／Ｒ２５）がＲＴ
＝８００℃のときＲＴ／Ｒ２５≧２．２である高融点金
属の発熱線を熱伝導率が０．０３ｃａｌ／ｃｍ・ｓｅｃ
・℃以上であるセラミック焼結体中に埋設してなる棒状
セラミックヒータを金属外筒の先端から露出させ、この
棒状セラミックヒータの露出部分の長さＬが２≦Ｌ≦７
．５ｍｍであり、横断面積Ｓが３≦Ｓ≦１３ｍｍ＾２で
あることを特徴とするセラミックグロープラグ - （２）前記セラミックヒータの抵抗温度変化係数が以下
の式を満足することを特徴とする特許請求の範囲第１項
記載のセラミックグロープラグ ＲＴ／Ｒ２５≦０．００１８２Ｔ＋１．５０ 但し、ＲＴ＝高温抵抗 Ｒ２５＝常温抵抗
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7991385A JPS61237919A (ja) | 1985-04-15 | 1985-04-15 | セラミツクグロ−プラグ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7991385A JPS61237919A (ja) | 1985-04-15 | 1985-04-15 | セラミツクグロ−プラグ |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61237919A true JPS61237919A (ja) | 1986-10-23 |
Family
ID=13703526
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP7991385A Pending JPS61237919A (ja) | 1985-04-15 | 1985-04-15 | セラミツクグロ−プラグ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS61237919A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0517354U (ja) * | 1991-07-31 | 1993-03-05 | 京セラ株式会社 | セラミツクヒータ |
| EP0845637A2 (de) * | 1996-11-29 | 1998-06-03 | WEBASTO THERMOSYSTEME GmbH | Verfahren zum Überwachen der Flamme in einem brennstoffbetriebenen Heizgerät |
| CN105612321A (zh) * | 2013-08-07 | 2016-05-25 | 大陆汽车有限责任公司 | 用于制造安装在容器中的输送模块的方法 |
-
1985
- 1985-04-15 JP JP7991385A patent/JPS61237919A/ja active Pending
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0517354U (ja) * | 1991-07-31 | 1993-03-05 | 京セラ株式会社 | セラミツクヒータ |
| EP0845637A2 (de) * | 1996-11-29 | 1998-06-03 | WEBASTO THERMOSYSTEME GmbH | Verfahren zum Überwachen der Flamme in einem brennstoffbetriebenen Heizgerät |
| EP0845637A3 (de) * | 1996-11-29 | 1999-03-24 | WEBASTO THERMOSYSTEME GmbH | Verfahren zum Überwachen der Flamme in einem brennstoffbetriebenen Heizgerät |
| CN105612321A (zh) * | 2013-08-07 | 2016-05-25 | 大陆汽车有限责任公司 | 用于制造安装在容器中的输送模块的方法 |
| JP2016535196A (ja) * | 2013-08-07 | 2016-11-10 | コンチネンタル オートモーティヴ ゲゼルシャフト ミット ベシュレンクテル ハフツングＣｏｎｔｉｎｅｎｔａｌ Ａｕｔｏｍｏｔｉｖｅ ＧｍｂＨ | タンク内に組み付けるための搬送モジュールの製造方法 |
| US9920677B2 (en) | 2013-08-07 | 2018-03-20 | Continental Automotive Gmbh | Method for producing a delivery module for installation into a tank |
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