JPS6122038A - 不飽和アセタ−ルの製法 - Google Patents
不飽和アセタ−ルの製法Info
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- JPS6122038A JPS6122038A JP59141074A JP14107484A JPS6122038A JP S6122038 A JPS6122038 A JP S6122038A JP 59141074 A JP59141074 A JP 59141074A JP 14107484 A JP14107484 A JP 14107484A JP S6122038 A JPS6122038 A JP S6122038A
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- JP
- Japan
- Prior art keywords
- methyl
- buten
- reaction
- sulfate
- acetal
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- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P20/00—Technologies relating to chemical industry
- Y02P20/50—Improvements relating to the production of bulk chemicals
- Y02P20/52—Improvements relating to the production of bulk chemicals using catalysts, e.g. selective catalysts
Landscapes
- Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)
- Low-Molecular Organic Synthesis Reactions Using Catalysts (AREA)
- Catalysts (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は不飽和アセタールの製造方法に関し、詳しくは
3−メチル−2−ブテン−1−アールと3−メチル−2
−ブテン−1−オールとから式(1)で示される不飽和
アセタール〔以下、これを不飽和アセタール(1)と称
す〕を製造する方法に関する。
3−メチル−2−ブテン−1−アールと3−メチル−2
−ブテン−1−オールとから式(1)で示される不飽和
アセタール〔以下、これを不飽和アセタール(1)と称
す〕を製造する方法に関する。
本発明の方法によシ製造される不飽和アセタール(I)
は香料、ビ4タミン、類の合成中間体であるシトラール
の原料として、ま九オレフィンの重合触媒の変性剤であ
るジイソアミルエーテルの原料として有用な化合物であ
る。
は香料、ビ4タミン、類の合成中間体であるシトラール
の原料として、ま九オレフィンの重合触媒の変性剤であ
るジイソアミルエーテルの原料として有用な化合物であ
る。
アルデヒトトアルコールt−P−トルエンスルホン酸、
塩化水素、、臭化水素などの酸性触媒の存在下に反応さ
せた場合に対応するアセタールが得られることは一般に
知られている。しかしながら、不飽和アセタール(1)
を製造する際に通常の酸性触媒を使用するアセタール合
成法を適用した場合、その原料である3−メチル−2−
ブテン−1−アールと3−メチル−2−ブテン−1−オ
ール及び生成する不飽和アセタール(1)が酸性条件下
で極めて不安定であシ、かつ反応の平衡が原料側に著し
く片寄っているため、不飽和アセター ル(1)は低い
収率でしか得られない。この丸め、従来3−メチルー2
−ブテンー1−アールと3−メチル−2−ブテン−1−
オールを反応させて不飽和アセタール(1)を製造す為
方法が種々提案されている。例えば、特開昭49−12
5314号明細書には、3−メチル−2−ブテン−1−
オールfxトf)アルコールと3−メチル−2−ブテン
−1−アールなどのアルデヒドとを硫酸カルシウム、硫
酸アンモニウムなどの縮合剤及びモレキ°ニラ・シープ
、硫酸マグネシウム、塩化カルシウムなどの脱水剤の存
在下に反応させて不飽和アセタール(1)などのアセタ
ールを製造する方法〔以下、従来法0>と称す〕が記載
されている。また特開昭49−133312号明細書又
は特開昭50−12010号明細書には% n−へブタ
ン又はトルエンを溶媒として用い、常圧下で各々の溶媒
の還流下に3−メチル−2−ブテン−1−アールと3−
メチル−2−フ゛テンー1−オールとを生成する水を留
去させながら反応させることによ)不飽和アセタール(
1)を製造する方法〔以下、従来法Oi)と称す〕が開
示されている。さらに特開ws5,2−448009号
明細書には、水の系外除去装置を頂部に備えた精留塔内
で3−メチル−2−ブテン−1−アールなどのアルデヒ
ドと3−メチル−2−ブテン−1−オールナトのアルコ
ールとを硝酸などの蒸留可能な酸の存在下に反応させる
ことKよ)不飽和アセタール(1)表どのアセタールを
製造する方法〔以下、従来法6iDと称す〕が記載され
ている。
塩化水素、、臭化水素などの酸性触媒の存在下に反応さ
せた場合に対応するアセタールが得られることは一般に
知られている。しかしながら、不飽和アセタール(1)
を製造する際に通常の酸性触媒を使用するアセタール合
成法を適用した場合、その原料である3−メチル−2−
ブテン−1−アールと3−メチル−2−ブテン−1−オ
ール及び生成する不飽和アセタール(1)が酸性条件下
で極めて不安定であシ、かつ反応の平衡が原料側に著し
く片寄っているため、不飽和アセター ル(1)は低い
収率でしか得られない。この丸め、従来3−メチルー2
−ブテンー1−アールと3−メチル−2−ブテン−1−
オールを反応させて不飽和アセタール(1)を製造す為
方法が種々提案されている。例えば、特開昭49−12
5314号明細書には、3−メチル−2−ブテン−1−
オールfxトf)アルコールと3−メチル−2−ブテン
−1−アールなどのアルデヒドとを硫酸カルシウム、硫
酸アンモニウムなどの縮合剤及びモレキ°ニラ・シープ
、硫酸マグネシウム、塩化カルシウムなどの脱水剤の存
在下に反応させて不飽和アセタール(1)などのアセタ
ールを製造する方法〔以下、従来法0>と称す〕が記載
されている。また特開昭49−133312号明細書又
は特開昭50−12010号明細書には% n−へブタ
ン又はトルエンを溶媒として用い、常圧下で各々の溶媒
の還流下に3−メチル−2−ブテン−1−アールと3−
メチル−2−フ゛テンー1−オールとを生成する水を留
去させながら反応させることによ)不飽和アセタール(
1)を製造する方法〔以下、従来法Oi)と称す〕が開
示されている。さらに特開ws5,2−448009号
明細書には、水の系外除去装置を頂部に備えた精留塔内
で3−メチル−2−ブテン−1−アールなどのアルデヒ
ドと3−メチル−2−ブテン−1−オールナトのアルコ
ールとを硝酸などの蒸留可能な酸の存在下に反応させる
ことKよ)不飽和アセタール(1)表どのアセタールを
製造する方法〔以下、従来法6iDと称す〕が記載され
ている。
上記の従来法(1)は実際には大量の脱水剤を使用し室
温付近の温度で長時間反応させることにより行なわれて
おル、この大量の脱水剤を繰返し使用するKはその再生
処還が必要となるため、工業的には採用し難い。従来法
(ii)では目的とするアセタールへの選択率が非常に
低い。また従来法0iOでは精留塔内に一定の濃度で蒸
留可能表酸を存在させて精留条件下に反応を実施し、か
つ生成したアセタールを含む塔底液に上記の酸が存在し
ないようKW4節す不必要があシ、これらの操作を工業
的に実施するには・難点がある。
温付近の温度で長時間反応させることにより行なわれて
おル、この大量の脱水剤を繰返し使用するKはその再生
処還が必要となるため、工業的には採用し難い。従来法
(ii)では目的とするアセタールへの選択率が非常に
低い。また従来法0iOでは精留塔内に一定の濃度で蒸
留可能表酸を存在させて精留条件下に反応を実施し、か
つ生成したアセタールを含む塔底液に上記の酸が存在し
ないようKW4節す不必要があシ、これらの操作を工業
的に実施するには・難点がある。
本発明の目的は、上記のごとき従来法の問題点゛ を解
決し、3−メチル−2−ブテン−1−プールと3−メチ
ル−2−ブテン−1−オールとを反応させて不飽和アセ
タール(1)゛を高選択率で製造するための改良された
方法を提供するにある。
決し、3−メチル−2−ブテン−1−プールと3−メチ
ル−2−ブテン−1−オールとを反応させて不飽和アセ
タール(1)゛を高選択率で製造するための改良された
方法を提供するにある。
本発明によれば、上記の目的は、3−メチル−2−ブテ
ン−1−アールと3−メチル−2−ブテン−1−オール
を硫酸ニッケル、硫酸コバルト及び硫酸アンモニウムか
らなる群よシ選ばれる1種又は2種以上の触媒の存在下
に65℃以下の温度で生成する水を留去させながら反応
させることを特徴とする不飽和アセタール(1)の製造
方法を提供するととKよって達成される。
ン−1−アールと3−メチル−2−ブテン−1−オール
を硫酸ニッケル、硫酸コバルト及び硫酸アンモニウムか
らなる群よシ選ばれる1種又は2種以上の触媒の存在下
に65℃以下の温度で生成する水を留去させながら反応
させることを特徴とする不飽和アセタール(1)の製造
方法を提供するととKよって達成される。
本発明に従う3−メチル−2−ブテン−1−ア−にと3
−メチル−2−ブテン−1−オールとの反応において反
応系内に存在させる触媒は、硫酸ニッケル、硫酸コバル
ト及び硫酸アンモニウムからなる群よシ選ばれる。これ
らの硫酸塩は触媒として無水物又は水和物のいずれでも
使用−でき、単独で又は2種以上の混合物として用いる
ことができる0触媒は通常原料の3−メチル−2−ブテ
ン−1−アールに対して約0.1〜20重量−〇量使用
される。上記の触媒はいずれも反応混合液中には殆んど
溶解しないため、反応終了後は反応混合物を一過するこ
とによシ容易に分離することが可能である。回収された
触媒はその11再使用することができる。
−メチル−2−ブテン−1−オールとの反応において反
応系内に存在させる触媒は、硫酸ニッケル、硫酸コバル
ト及び硫酸アンモニウムからなる群よシ選ばれる。これ
らの硫酸塩は触媒として無水物又は水和物のいずれでも
使用−でき、単独で又は2種以上の混合物として用いる
ことができる0触媒は通常原料の3−メチル−2−ブテ
ン−1−アールに対して約0.1〜20重量−〇量使用
される。上記の触媒はいずれも反応混合液中には殆んど
溶解しないため、反応終了後は反応混合物を一過するこ
とによシ容易に分離することが可能である。回収された
触媒はその11再使用することができる。
本発明の方法においては、反応を65℃以下の温度で行
なうことが必要である。反応温度が65℃を越えると原
料の3−メチル−2−ブテン−1−オール及び生成する
不飽和アセタール(I)の分解が顕著に起シ、不飽和ア
セタール(1)の収率が大幅に低下する。反応温度の下
限は反応上特に制限されないが、本発明の方法で線生成
する水を留去させながら反応を行なう必要上、40℃を
越える温度であることが好ましい。
なうことが必要である。反応温度が65℃を越えると原
料の3−メチル−2−ブテン−1−オール及び生成する
不飽和アセタール(I)の分解が顕著に起シ、不飽和ア
セタール(1)の収率が大幅に低下する。反応温度の下
限は反応上特に制限されないが、本発明の方法で線生成
する水を留去させながら反応を行なう必要上、40℃を
越える温度であることが好ましい。
また本発明の方法においては、反応を生成する水を留去
させながら行な゛うことが必要である。不飽和アセター
ル(1)の生成反応は下記の反応式で示すとおり平衡反
応であシ、シかもその平衡は原料側に著しく片寄ってい
るため、水を反応系外に除去しない場合には原料の転化
率は極めて低い。
させながら行な゛うことが必要である。不飽和アセター
ル(1)の生成反応は下記の反応式で示すとおり平衡反
応であシ、シかもその平衡は原料側に著しく片寄ってい
るため、水を反応系外に除去しない場合には原料の転化
率は極めて低い。
本発明に従う反応において溶媒は用いても用いなくとも
よい。溶媒としてはn−ペンタン、n−ヘキサン、シク
ロヘキサン、n−ヘプタンなどの炭化水素など反応条件
下で実質的に変化せず水と共沸しかつ水と相分離するよ
うな溶媒を使用するのが好ましい。このような溶媒を使
用した場合、留出物を相分離したのち、溶媒層をそのま
ま蒸留塔の塔頂に還流として戻すことができる。溶媒の
使用及び使用する溶媒の種類は、上記の65℃以下の温
度で生成する水を留去させながら反応を行なう条件下に
おいて採用する反応圧力との関係において適宜選択され
る。例えば、溶媒の不存在下に反応を行ない、生成する
水を原料、の3−メチル−2−ブテン−1−アール及び
3−メチル−2−ブテン−1−オールとの共沸によシ系
外に留去させる場合、及びシクロヘキサン、n−ヘキサ
ン、n−へ、ブタンなどの沸点が65℃を越える溶媒の
存在下に反応を行ない、生成する水を溶媒との共沸によ
υ系外に留去させる場合には、減圧下に反応を行なう。
よい。溶媒としてはn−ペンタン、n−ヘキサン、シク
ロヘキサン、n−ヘプタンなどの炭化水素など反応条件
下で実質的に変化せず水と共沸しかつ水と相分離するよ
うな溶媒を使用するのが好ましい。このような溶媒を使
用した場合、留出物を相分離したのち、溶媒層をそのま
ま蒸留塔の塔頂に還流として戻すことができる。溶媒の
使用及び使用する溶媒の種類は、上記の65℃以下の温
度で生成する水を留去させながら反応を行なう条件下に
おいて採用する反応圧力との関係において適宜選択され
る。例えば、溶媒の不存在下に反応を行ない、生成する
水を原料、の3−メチル−2−ブテン−1−アール及び
3−メチル−2−ブテン−1−オールとの共沸によシ系
外に留去させる場合、及びシクロヘキサン、n−ヘキサ
ン、n−へ、ブタンなどの沸点が65℃を越える溶媒の
存在下に反応を行ない、生成する水を溶媒との共沸によ
υ系外に留去させる場合には、減圧下に反応を行なう。
また、n−ペンタンなどの低沸点溶媒の存在下に反応を
行なう場合には、常圧下で反応を行なうことがで自る0
生成する水を留去させる丸めに用いる蒸留塔の段数は、
留出する有機相への水の溶解度、水と原料又は溶媒との
共沸混合物の組成、蒸気圧を考慮して決められる0原料
として、用いられる3−メチル−2−ブテン−1−アー
ルと3−メチル−2−ブテン−1−オールとのモル比に
ついては特に制限はないが、反応効率の点から前者対後
者のモル比が1対2に近い値であるのが好ましい。また
原料のどちらか一方を過剰に用いること亀できるが、こ
の場合には反応効率が悪い。原料の転化率を高くするこ
とも可能であるが、この場合には、転化率が上昇するに
従い不飽和アセタール(1)の生成速度が遅くなシ。
行なう場合には、常圧下で反応を行なうことがで自る0
生成する水を留去させる丸めに用いる蒸留塔の段数は、
留出する有機相への水の溶解度、水と原料又は溶媒との
共沸混合物の組成、蒸気圧を考慮して決められる0原料
として、用いられる3−メチル−2−ブテン−1−アー
ルと3−メチル−2−ブテン−1−オールとのモル比に
ついては特に制限はないが、反応効率の点から前者対後
者のモル比が1対2に近い値であるのが好ましい。また
原料のどちらか一方を過剰に用いること亀できるが、こ
の場合には反応効率が悪い。原料の転化率を高くするこ
とも可能であるが、この場合には、転化率が上昇するに
従い不飽和アセタール(1)の生成速度が遅くなシ。
エネルギーの使用量が増加して操業上不利となる。
この観点から、原料の3−メチル−2−ブテン−1−ア
ールと3−メチル−2−ブテン−1−オールのモル比が
ほぼ1対2の場合には、原料の転化率を30〜ノ0チに
抑えるのが好ましい。゛本発明における反応は連続式、
回分式のいずれでも実施することができる。
ールと3−メチル−2−ブテン−1−オールのモル比が
ほぼ1対2の場合には、原料の転化率を30〜ノ0チに
抑えるのが好ましい。゛本発明における反応は連続式、
回分式のいずれでも実施することができる。
反応終了後、反応混合液から濾過、遠心分離又はデカン
チルジョンにより触媒を分離したのち、その残液を減圧
蒸留に付することによシ未反応の3−メチル−2−ブテ
ン−1−アールと3−メチル−2−ブテン−1−オール
を留去しかつ必要に応じて溶媒を留去し、その残液とし
て高純度の不飽、和アセタール(1)を取得することが
できる。さらに高純度の不飽和アセタール(1)が所望
される場合には、上記の不飽和アセタール(1)からな
る残液をさらに減圧蒸留に付する。減圧蒸留を行なうに
際して社、蒸留原液に混入してくる極微量の触媒に起因
する不飽和アセタール(1)の分解を避けるため1予め
蒸留原液にこれに対して約o、oos〜0.05重量−
の炭酸ナトリウ、ムなどの弱塩基性物質を添加しておく
ことが好ましい。
チルジョンにより触媒を分離したのち、その残液を減圧
蒸留に付することによシ未反応の3−メチル−2−ブテ
ン−1−アールと3−メチル−2−ブテン−1−オール
を留去しかつ必要に応じて溶媒を留去し、その残液とし
て高純度の不飽、和アセタール(1)を取得することが
できる。さらに高純度の不飽和アセタール(1)が所望
される場合には、上記の不飽和アセタール(1)からな
る残液をさらに減圧蒸留に付する。減圧蒸留を行なうに
際して社、蒸留原液に混入してくる極微量の触媒に起因
する不飽和アセタール(1)の分解を避けるため1予め
蒸留原液にこれに対して約o、oos〜0.05重量−
の炭酸ナトリウ、ムなどの弱塩基性物質を添加しておく
ことが好ましい。
以下、実施例によυ本発明を説明するが、本発明はこれ
らの実施例によシ限定されるものではない0 実施例1 水分定量受器を塔頂部に付けたビグリューカラムに接続
した内容量300dの三つロフラスコを反応装置として
用いた。三つロフラスコに3−メチル−2−ブテン−1
−アール29.4’、% 3−メチル−2−ブテン−1
−オール61.4F、硫酸ニッケル・6水和物3f及び
n−ヘプタン51Fを仕込み、また水分定量受器を予め
n−へブタンで満たシテオイテ、13 s Torr、
o圧力下50〜54℃で、生成する水をn−へブタン
と共に留去させながら6.5時間反応させた。この間、
留出したn−へブタンは水分定量受器よジオ−バーフロ
ーさせ、塔頂部に還流させた。反応終了後、反応器中の
反応混合液及び水分定量受器中の液をガスクロマトグラ
フィーにニジ定量した。反応混合液中には3−メチル−
2−ブテン−1−アール11.9F。
らの実施例によシ限定されるものではない0 実施例1 水分定量受器を塔頂部に付けたビグリューカラムに接続
した内容量300dの三つロフラスコを反応装置として
用いた。三つロフラスコに3−メチル−2−ブテン−1
−アール29.4’、% 3−メチル−2−ブテン−1
−オール61.4F、硫酸ニッケル・6水和物3f及び
n−ヘプタン51Fを仕込み、また水分定量受器を予め
n−へブタンで満たシテオイテ、13 s Torr、
o圧力下50〜54℃で、生成する水をn−へブタン
と共に留去させながら6.5時間反応させた。この間、
留出したn−へブタンは水分定量受器よジオ−バーフロ
ーさせ、塔頂部に還流させた。反応終了後、反応器中の
反応混合液及び水分定量受器中の液をガスクロマトグラ
フィーにニジ定量した。反応混合液中には3−メチル−
2−ブテン−1−アール11.9F。
3−メチル−2−ブテン−1−オール27.5を及び不
飽和アセタール(I)45.6 fが含まれ、水分定量
受器中には3−メチル−2−ブテン−1−アール0,8
2及び3−メチル−2−ブテン−1−オーλ0.42が
含まれていることが確認された。反応成績は下記に示す
とおシである。
飽和アセタール(I)45.6 fが含まれ、水分定量
受器中には3−メチル−2−ブテン−1−アール0,8
2及び3−メチル−2−ブテン−1−オーλ0.42が
含まれていることが確認された。反応成績は下記に示す
とおシである。
3−メチル−2−ブテン−1−アールの転化率
56.813−メチル−2−ブテン−1−オールの転化
率 54.6チ不飽和アセタール(1)への選択率 3−メチル−2−ブテン−1−アールを基準とした場合
96.413−メチル−2−ブテン−1−オールを基
準とした場合 98.4%実施例2〜6 実施例1において反応条件の一部を変更する以外は同様
にして不飽和アセタール(1)の合成反応を行なった。
56.813−メチル−2−ブテン−1−オールの転化
率 54.6チ不飽和アセタール(1)への選択率 3−メチル−2−ブテン−1−アールを基準とした場合
96.413−メチル−2−ブテン−1−オールを基
準とした場合 98.4%実施例2〜6 実施例1において反応条件の一部を変更する以外は同様
にして不飽和アセタール(1)の合成反応を行なった。
それらの結果を第1表に示す。
注1 ) NiSO4・6H20を150℃で4時間
焼成したもの 注2) A:3−メチル−2−ブテン−1−テール
注3) B 二 3−メチル−2−フ゛テンー1−
オール実施例7 冷却器、水分に量受器及びコールドトラップを塔頂部に
付けたマクマホン充てんカラム付きの三つロフラスコに
、3−メチル−2−ブテン−1−アール41.2f、3
−メチル−2−ブテン−1−オール86.9 ?及び硫
酸ニッケル・1水和物1.22を仕込み、l g To
rr、の圧力下55〜60℃で。
焼成したもの 注2) A:3−メチル−2−ブテン−1−テール
注3) B 二 3−メチル−2−フ゛テンー1−
オール実施例7 冷却器、水分に量受器及びコールドトラップを塔頂部に
付けたマクマホン充てんカラム付きの三つロフラスコに
、3−メチル−2−ブテン−1−アール41.2f、3
−メチル−2−ブテン−1−オール86.9 ?及び硫
酸ニッケル・1水和物1.22を仕込み、l g To
rr、の圧力下55〜60℃で。
生成する水を3−メチル−2−ブテン−1−アール及び
3−メチル−2−ブテン−1−オールと共に留出させな
がら4時間反応させた。この間、留出した3−メチル−
2−ブテン−1−アール及び3−メチル−2−ブテン−
1−オールは水分定量受器よりオーバーフローさせ、塔
頂部に還流させ喪。冷却器には4℃の水を流し、未凝縮
ガスをドライアイス−アセトンによシ冷却したコールド
トラップで補集した。反応終了後、三つロフラスコ、水
分定量受器及びコールドトラップ中の液をガスクロマト
グラフィーによシ定量した。定量結果は次光に示すと訃
夛であった。
3−メチル−2−ブテン−1−オールと共に留出させな
がら4時間反応させた。この間、留出した3−メチル−
2−ブテン−1−アール及び3−メチル−2−ブテン−
1−オールは水分定量受器よりオーバーフローさせ、塔
頂部に還流させ喪。冷却器には4℃の水を流し、未凝縮
ガスをドライアイス−アセトンによシ冷却したコールド
トラップで補集した。反応終了後、三つロフラスコ、水
分定量受器及びコールドトラップ中の液をガスクロマト
グラフィーによシ定量した。定量結果は次光に示すと訃
夛であった。
3−メチ””’ 10.9 10.7
1.0テン−1−アール(f) 3−メチル−2−ブ テン−1−オール(、、44,04°40°1上記の定
量結果に基づいて求めた反応成績を次に示す。
1.0テン−1−アール(f) 3−メチル−2−ブ テン−1−オール(、、44,04°40°1上記の定
量結果に基づいて求めた反応成績を次に示す。
3−メチル−2−ブテン−1−アールの転化率
45.2チ3−メチル−2−ブテン−1−オールの転化
率 44.2%不飽和アセタール(1)への選択
率 3−メチル−2−ブテン−1−アールを基準とした場合
98.313−メチル−2−ブテン−1−トルを基準
とした場合 97.5チ比較例1 実施例1で用いたのと同様の装置で反応を行なつ九。3
−メチル−2−ブテン−1−アール29.6?、3−メ
チル−2−ブテン−1−オール61.52、硫酸アンモ
ニウム7.4F及びn−ヘキサン120tを三つロフラ
スコに入れ、常圧下72〜76℃で生成する水をn−ヘ
キサンと共に留出させながら4時間反応させた。留出し
たn−ヘキサンは水分定量受器よりオーバーフローさせ
、塔頂部に還流させた。反応終了後、反応混合液及び水
分定量受器中の液をガスクロマトグラフィーにより定量
した。反応成績は下記に示すとおりであった。
45.2チ3−メチル−2−ブテン−1−オールの転化
率 44.2%不飽和アセタール(1)への選択
率 3−メチル−2−ブテン−1−アールを基準とした場合
98.313−メチル−2−ブテン−1−トルを基準
とした場合 97.5チ比較例1 実施例1で用いたのと同様の装置で反応を行なつ九。3
−メチル−2−ブテン−1−アール29.6?、3−メ
チル−2−ブテン−1−オール61.52、硫酸アンモ
ニウム7.4F及びn−ヘキサン120tを三つロフラ
スコに入れ、常圧下72〜76℃で生成する水をn−ヘ
キサンと共に留出させながら4時間反応させた。留出し
たn−ヘキサンは水分定量受器よりオーバーフローさせ
、塔頂部に還流させた。反応終了後、反応混合液及び水
分定量受器中の液をガスクロマトグラフィーにより定量
した。反応成績は下記に示すとおりであった。
3−メチル−2−ブテン−1−アールの転化率
54.2%3−メチル−2−ブテン−1−オールの転化
率 62.3%不飽和アセタール(1)への選択
率 3−メチル−2−ブテン−1−アールを基準とした場合
6’ 9.013−メチル−2−ブテン−1−オー
ルを基準とした場合59.216比較例2 比較例1において溶媒をn−へブタンに代え、反応温度
を98〜101℃とした以外は同様の操作を行ない、反
応を実施し、生成物の定量を行なった。反応成績は下記
に示すとお〕であった。
54.2%3−メチル−2−ブテン−1−オールの転化
率 62.3%不飽和アセタール(1)への選択
率 3−メチル−2−ブテン−1−アールを基準とした場合
6’ 9.013−メチル−2−ブテン−1−オー
ルを基準とした場合59.216比較例2 比較例1において溶媒をn−へブタンに代え、反応温度
を98〜101℃とした以外は同様の操作を行ない、反
応を実施し、生成物の定量を行なった。反応成績は下記
に示すとお〕であった。
3−メチル−2−ブテン−1−アールの転化率 5
1.0*3−メチル−2−ブテン−1−オールの転化率
71.1チ不飽和アセタール(げへの選択率 3−メチル−2−ブテン−1−アールを基準とした場合
53.2%3−メチル−2−ブテン−1−オールを
基準とした場合 37.7%〔発明の効果〕 本発明の方法によれば上記の実施例から明らかなとおシ
高選択率で不飽和アセタール(1)を製造することがで
きる。
1.0*3−メチル−2−ブテン−1−オールの転化率
71.1チ不飽和アセタール(げへの選択率 3−メチル−2−ブテン−1−アールを基準とした場合
53.2%3−メチル−2−ブテン−1−オールを
基準とした場合 37.7%〔発明の効果〕 本発明の方法によれば上記の実施例から明らかなとおシ
高選択率で不飽和アセタール(1)を製造することがで
きる。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 3−メチル−2−ブテン−1−アールと3−メチル−2
−ブテン−1−オールを硫酸ニツケル、硫酸コバルト及
び硫酸アンモニウムからなる群より選ばれる1種又は2
種以上の触媒の存在下に65℃以下の温度で生成する水
を留去させながら反応させることを特徴とする 式 ▲数式、化学式、表等があります▼ で示される不飽和アセタールの製造方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP59141074A JPS6122038A (ja) | 1984-07-06 | 1984-07-06 | 不飽和アセタ−ルの製法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP59141074A JPS6122038A (ja) | 1984-07-06 | 1984-07-06 | 不飽和アセタ−ルの製法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS6122038A true JPS6122038A (ja) | 1986-01-30 |
JPS64378B2 JPS64378B2 (ja) | 1989-01-06 |
Family
ID=15283619
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP59141074A Granted JPS6122038A (ja) | 1984-07-06 | 1984-07-06 | 不飽和アセタ−ルの製法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS6122038A (ja) |
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
FR2631337A1 (fr) * | 1988-05-16 | 1989-11-17 | Rhone Poulenc Sante | Procede de preparation du citral |
US6278016B1 (en) | 1999-12-09 | 2001-08-21 | Loyola University Of Chicago | Methods for conversion of isoprene to prenyl alcohol and related compounds |
CN113603571A (zh) * | 2021-08-03 | 2021-11-05 | 万华化学集团股份有限公司 | 一种3-甲基-2-丁烯-1-醛二异戊烯基缩醛 |
-
1984
- 1984-07-06 JP JP59141074A patent/JPS6122038A/ja active Granted
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
FR2631337A1 (fr) * | 1988-05-16 | 1989-11-17 | Rhone Poulenc Sante | Procede de preparation du citral |
US6278016B1 (en) | 1999-12-09 | 2001-08-21 | Loyola University Of Chicago | Methods for conversion of isoprene to prenyl alcohol and related compounds |
CN113603571A (zh) * | 2021-08-03 | 2021-11-05 | 万华化学集团股份有限公司 | 一种3-甲基-2-丁烯-1-醛二异戊烯基缩醛 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPS64378B2 (ja) | 1989-01-06 |
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