JPS61216410A - コア形均一磁場マグネツト - Google Patents
コア形均一磁場マグネツトInfo
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- JPS61216410A JPS61216410A JP60059204A JP5920485A JPS61216410A JP S61216410 A JPS61216410 A JP S61216410A JP 60059204 A JP60059204 A JP 60059204A JP 5920485 A JP5920485 A JP 5920485A JP S61216410 A JPS61216410 A JP S61216410A
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- Japan
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- core
- magnetic field
- coil
- uniform magnetic
- shaped
- Prior art date
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-
- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01F—MAGNETS; INDUCTANCES; TRANSFORMERS; SELECTION OF MATERIALS FOR THEIR MAGNETIC PROPERTIES
- H01F7/00—Magnets
- H01F7/06—Electromagnets; Actuators including electromagnets
- H01F7/20—Electromagnets; Actuators including electromagnets without armatures
Landscapes
- Physics & Mathematics (AREA)
- Electromagnetism (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Power Engineering (AREA)
- Magnetic Resonance Imaging Apparatus (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔発明の属する技術分野〕
本発明は核磁気共鳴コンビ島−タ断層僚撮影装置（以下
１１ＭＲ−ＣＴと略称する）等に用いられる；ア形均一
磁場マグネットに関する。
１１ＭＲ−ＣＴと略称する）等に用いられる；ア形均一
磁場マグネットに関する。
ＨＭＲ−ＣＴにおいては、人体等の内部組織を識別でき
る精度の断層像を得るためには均一磁場空間における磁
場の強さが百万分の数十という精度で均一であることが
求められる。
る精度の断層像を得るためには均一磁場空間における磁
場の強さが百万分の数十という精度で均一であることが
求められる。
第７図および第８図は従来のヨーク形均一磁場マグネッ
トの一例を示す正面図および平面図である０図において
、１０１は強磁性材からなるヨーク、１０２ 、１０！
ｔはＮ、Ｓ一対の磁極、１０４゜１０５は励磁用のコイ
ルで６９、一対の磁極間には均一磁場１０６を発生させ
るための空間１０７が設けられておｐ、コイル１０４，
１０５に電流を流すことによシ空間５１０７内に均一磁
場１０６を発生できるよう構成されている。
トの一例を示す正面図および平面図である０図において
、１０１は強磁性材からなるヨーク、１０２ 、１０！
ｔはＮ、Ｓ一対の磁極、１０４゜１０５は励磁用のコイ
ルで６９、一対の磁極間には均一磁場１０６を発生させ
るための空間１０７が設けられておｐ、コイル１０４，
１０５に電流を流すことによシ空間５１０７内に均一磁
場１０６を発生できるよう構成されている。
ところで、上述のように構成されたマグネットにおいて
は、磁極１０２ 、１０３の周縁部において磁束が外側
に漏れることＫよる磁場の強さの乱れが人体１００の断
層像を得るに必要な大きさの均一磁場１０６に影畳する
ことを避けるためＫ。
は、磁極１０２ 、１０３の周縁部において磁束が外側
に漏れることＫよる磁場の強さの乱れが人体１００の断
層像を得るに必要な大きさの均一磁場１０６に影畳する
ことを避けるためＫ。
磁極１０２，１０３の直径を均一磁場１０６の直径に比
べて非常に大きくする必要があ）磁極重量が増大すると
ともに、漏れ磁束を含めた磁極間の総発生磁束量が均一
磁場の磁束量の数倍以上になシ、したがりて総発生磁束
を通すためにヨーク１０１の断面積が大きくなり、さら
に大きな電流を流すためにコイル１０４ 、１０５が大
きくなるなど装置が高重量化するという欠点がある。
べて非常に大きくする必要があ）磁極重量が増大すると
ともに、漏れ磁束を含めた磁極間の総発生磁束量が均一
磁場の磁束量の数倍以上になシ、したがりて総発生磁束
を通すためにヨーク１０１の断面積が大きくなり、さら
に大きな電流を流すためにコイル１０４ 、１０５が大
きくなるなど装置が高重量化するという欠点がある。
第９図および第１０図は改良された従来技術の一例を示
す軸方向の正面図および斜視図であシ。
す軸方向の正面図および斜視図であシ。
図の場合、１１１はヨークと磁極を兼ねた円筒状のコア
、１１４および１１５はコア１１１の内壁面に密接して
巻着された一対の鞍形コイルに電流を流すことＫよシ、
人体１００を収納する＝ア内空間部１０７にコア１１１
の軸に垂直な一方向に矢印１０６で示す磁束密度Ｂｏな
る均一磁場を発生させようとするものである。
、１１４および１１５はコア１１１の内壁面に密接して
巻着された一対の鞍形コイルに電流を流すことＫよシ、
人体１００を収納する＝ア内空間部１０７にコア１１１
の軸に垂直な一方向に矢印１０６で示す磁束密度Ｂｏな
る均一磁場を発生させようとするものである。
この構造はモーターなどの回転電機の回転子を抜き取り
て固定子コアと固定子コイルのみを残したものとよく似
ているので容易に着想できるものであシ、前記ヨーク形
の均一磁場マグネットに比べて漏れ磁束が少なく、コア
がヨークと磁極を兼ねているために軽量化できる利点が
ある。しかし壜から、円筒状のコア１１１の内部空間に
軸に垂直な一方向の均一磁場１０６を作シ出すためには
。
て固定子コアと固定子コイルのみを残したものとよく似
ているので容易に着想できるものであシ、前記ヨーク形
の均一磁場マグネットに比べて漏れ磁束が少なく、コア
がヨークと磁極を兼ねているために軽量化できる利点が
ある。しかし壜から、円筒状のコア１１１の内部空間に
軸に垂直な一方向の均一磁場１０６を作シ出すためには
。
半円形に湾曲した鞍形コイル１１４および１１５のコア
１１１の内壁面におけるアンペアターン密度の分布が均
一磁場の方向に対してなす角度の余弦に比例するよう、
いいかえれば第１０図においてコイル導体４２ロ、ハ、
二等の周方向の分布が正弦波状に分布するよう不等間隔
に配置することが必要でｔｊシ、鞍形コイルの構造が著
しく複雑になシ、コイルの寸法誤差、取付誤差等に基づ
く均一磁場の強度の不均一性が増大する欠点がある。
１１１の内壁面におけるアンペアターン密度の分布が均
一磁場の方向に対してなす角度の余弦に比例するよう、
いいかえれば第１０図においてコイル導体４２ロ、ハ、
二等の周方向の分布が正弦波状に分布するよう不等間隔
に配置することが必要でｔｊシ、鞍形コイルの構造が著
しく複雑になシ、コイルの寸法誤差、取付誤差等に基づ
く均一磁場の強度の不均一性が増大する欠点がある。
また、コア１１１の断面積を縮小するためには方向性け
い素鋼板などの磁気特性のすぐれた軟質磁性材を使用す
ることが好ましいが、：ｒアを巻鉄心とした場合には磁
束がけい素鋼板を板厚方向に貫通することになシ方向性
けい素鋼板の性能を阻害することになシ、また扇状に切
断されたけい素鋼板の積層組立体として円筒状のコアを
形成する方法では残材量が多く、経済的な不利益をまね
く欠点がある。
い素鋼板などの磁気特性のすぐれた軟質磁性材を使用す
ることが好ましいが、：ｒアを巻鉄心とした場合には磁
束がけい素鋼板を板厚方向に貫通することになシ方向性
けい素鋼板の性能を阻害することになシ、また扇状に切
断されたけい素鋼板の積層組立体として円筒状のコアを
形成する方法では残材量が多く、経済的な不利益をまね
く欠点がある。
本発明は前述の状況に鑑みて々されたもので、；アの内
壁面におけるアンペアターン密度が均一化されてコイル
の製作が容易で６９、かつ小形化されたコア形均一磁場
マグネットを提供することを目的とする。
壁面におけるアンペアターン密度が均一化されてコイル
の製作が容易で６９、かつ小形化されたコア形均一磁場
マグネットを提供することを目的とする。
本発明は、コアとコイルを均一磁場空間それぞれの一部
分づつを含む周回積分結果に基づいて着想されたもので
、均一磁場空間を包囲するよう筒状く形成されたコアの
内側を多角筒状に形成するとともに、このコアの内側に
均一磁場の方向に対して互いに等しい角度をなす前記コ
アの二つの内壁面に沿って周方向に均一に分布するよう
コイルを巻着し、このコイルの前記内壁面近傍における
アンペアターン密度が均一磁場の方向に対して内壁面が
なす角度の余弦に比例するよう構成したことくよ）、コ
アの内側空間部に均一磁場を発生できるとともに、−機
会布巻されたアングル状あるいはチャンネル状等の製作
が容易なコイルを使用することを可能にし、かつコアを
方向性磁性鋼帯の積層組立体とすることを可能くしたも
のであ込。
分づつを含む周回積分結果に基づいて着想されたもので
、均一磁場空間を包囲するよう筒状く形成されたコアの
内側を多角筒状に形成するとともに、このコアの内側に
均一磁場の方向に対して互いに等しい角度をなす前記コ
アの二つの内壁面に沿って周方向に均一に分布するよう
コイルを巻着し、このコイルの前記内壁面近傍における
アンペアターン密度が均一磁場の方向に対して内壁面が
なす角度の余弦に比例するよう構成したことくよ）、コ
アの内側空間部に均一磁場を発生できるとともに、−機
会布巻されたアングル状あるいはチャンネル状等の製作
が容易なコイルを使用することを可能にし、かつコアを
方向性磁性鋼帯の積層組立体とすることを可能くしたも
のであ込。
以下本発明を実施例に基づいて説明する。
第１図および第２図は本発明の実施例を示す要部の構造
図であプ、第１図は斜視図、第２図は軸方向から見た断
面図である０図において、１は多角筒状に形成されたコ
アであシ、図の場合内側。
図であプ、第１図は斜視図、第２図は軸方向から見た断
面図である０図において、１は多角筒状に形成されたコ
アであシ、図の場合内側。
外側とも正方形の筒状に形成されておシ、コア１の四つ
の内壁面ＩＡ、ＩＢ、ＩＣ，ＩＤで囲まれた空間部７に
磁場の方向がコア１の頂角Ｐ、Ｑを結ぶ対角線方向にな
るよう磁束密度Ｂｏなる均一磁場６を作シ出そうとする
ものである。２および３は均−磁場発生用の一対のコイ
ルであシ、コイル２は頂角Ｐを中心線として左右対称に
直角に折シ曲げられ内側ＩＢおよびＩＣ（幅Ｗ）Ｋ沿り
を中心線として直角に折シ曲けられ内壁ＷＩ Ｄ 。
の内壁面ＩＡ、ＩＢ、ＩＣ，ＩＤで囲まれた空間部７に
磁場の方向がコア１の頂角Ｐ、Ｑを結ぶ対角線方向にな
るよう磁束密度Ｂｏなる均一磁場６を作シ出そうとする
ものである。２および３は均−磁場発生用の一対のコイ
ルであシ、コイル２は頂角Ｐを中心線として左右対称に
直角に折シ曲げられ内側ＩＢおよびＩＣ（幅Ｗ）Ｋ沿り
を中心線として直角に折シ曲けられ内壁ＷＩ Ｄ 。
ＩＡＫ沿りて同様に形成されたコイルである。
上述のように構成されたコア形均一磁場；イルにおいて
各内壁１ｆＫおけるコイルのアンペアターン密度ＡＴ（
：ｌイルのターン数と電流の積をコイルの巻幅Ｗで割っ
た値）を次式の関係を満すように決めることｋよシコ７
１の内部空間７に均一磁場を発生させることができる。
各内壁１ｆＫおけるコイルのアンペアターン密度ＡＴ（
：ｌイルのターン数と電流の積をコイルの巻幅Ｗで割っ
た値）を次式の関係を満すように決めることｋよシコ７
１の内部空間７に均一磁場を発生させることができる。
なおμ０は真空中の透磁率である。
Ａ Ｔ ｗ Ｂｏ／μｏ ａ ｏｏ、ａ
ｅ −・−・−−・・ （１）第２図において、均
一磁場６の方向に対して各内壁面のなす角度を左廻シで
求めると、面１Ａは＋４５°、１ｉｒＩ Ｂバー４５＠
ｌＩ Ｃバー１３５＠、面ＩＤは＋１３５＠となシ、そ
れぞれの余弦００ｊｅは、＋１／ｌ、−１／シ、＋１／
ｖ’ｆ、−１７ｆ と力る。したがって、１ム〜１Ｄ各
内壁面におけるアンペアターン密度ＡＴＩの絶対値がそ
れぞれＢ。
ｅ −・−・−−・・ （１）第２図において、均
一磁場６の方向に対して各内壁面のなす角度を左廻シで
求めると、面１Ａは＋４５°、１ｉｒＩ Ｂバー４５＠
ｌＩ Ｃバー１３５＠、面ＩＤは＋１３５＠となシ、そ
れぞれの余弦００ｊｅは、＋１／ｌ、−１／シ、＋１／
ｖ’ｆ、−１７ｆ と力る。したがって、１ム〜１Ｄ各
内壁面におけるアンペアターン密度ＡＴＩの絶対値がそ
れぞれＢ。
ＡＴＩ ＝□・・・・・・・・・・（匂ｖｉ’ １１ｅ
となるようコイル２および３を形成するとともくコイル
２０１Ｂ面側と１Ｃ面側およびコイル３の１点面側と１
Ｄ面側それぞれのコイル導体に流れる電流の方向を各面
交互に逆向きＫなるように接続することＫよシ磁束密度
Ｂｏなる均一磁場６を発生させることができる。
２０１Ｂ面側と１Ｃ面側およびコイル３の１点面側と１
Ｄ面側それぞれのコイル導体に流れる電流の方向を各面
交互に逆向きＫなるように接続することＫよシ磁束密度
Ｂｏなる均一磁場６を発生させることができる。
なお、コア１は正方形の筒状に限定されるものではなく
、ひし形とした場合についても前述の説明と同様々構成
およびアンペアターン密度の考え方に基づいてコア形均
一磁場マグネットを形成することができる。
、ひし形とした場合についても前述の説明と同様々構成
およびアンペアターン密度の考え方に基づいてコア形均
一磁場マグネットを形成することができる。
第３図はコア形均一磁場！グネットを上述のように構成
することＫＬＪＩ均一磁場が得られる原理の説明図であ
る０図において、Ａ−Ｂ−Ｃ−Ｄは矢印６で示される磁
束密度ＢＯなる均一磁場の方向に対して角度ｅなる傾き
をもった＝７１．コイル２．および均−磁場空間７それ
ぞれの一部分づつを含む周回積分通路であシ、通路Ａ−
Ｂはコア１の内壁面にごく近くかつ内壁面に平行カ２点
を結ぶ線、通路Ｂ−Ｃ、Ｄ−ムはそれぞれ磁場６の方向
に直交する方向の２点を結ぶ線、通路Ｃ−Ｄは磁場６に
平行な均一磁場空間７中の２点を結ぶ線である０図にお
いて、コイル２０アンペアターン密度ＡＴは前述の（η
式で表わされる。
することＫＬＪＩ均一磁場が得られる原理の説明図であ
る０図において、Ａ−Ｂ−Ｃ−Ｄは矢印６で示される磁
束密度ＢＯなる均一磁場の方向に対して角度ｅなる傾き
をもった＝７１．コイル２．および均−磁場空間７それ
ぞれの一部分づつを含む周回積分通路であシ、通路Ａ−
Ｂはコア１の内壁面にごく近くかつ内壁面に平行カ２点
を結ぶ線、通路Ｂ−Ｃ、Ｄ−ムはそれぞれ磁場６の方向
に直交する方向の２点を結ぶ線、通路Ｃ−Ｄは磁場６に
平行な均一磁場空間７中の２点を結ぶ線である０図にお
いて、コイル２０アンペアターン密度ＡＴは前述の（η
式で表わされる。
ＡＴ＝ＢｏｓＯｏＪθ／μｏ ” ・・・＋（１）また
、通路Ａ−Ｂの長さをｎとすると、Ａ−Ｂ−Ｃ−Ｄ通路
の中を通るアンペアターン密度ＡＴｒは次式となる。
、通路Ａ−Ｂの長さをｎとすると、Ａ−Ｂ−Ｃ−Ｄ通路
の中を通るアンペアターン密度ＡＴｒは次式となる。
Ａ（’ｙ ！ ＢＯ１１００４ａ ｍτＢ／ｓｏ ””
（’）つぎに１通路Ａ−Ｂ−０−Ｄでの磁場の強さの
周回積分を考える１通路Ａ−Ｂにおいては透磁率が極め
て大きいので、この通路での積分値は無視できる０通路
Ｂ−Ｃ，Ｄ−Ａはいずれも磁場６の方向に直角なのでこ
れも零である。結局周回積分通路Ａ−Ｂ−Ｃ−Ｄの磁場
の強さの周回積分は通路Ｃ−Ｄの値ＡＴａＤ となシ
、通路Ｃ−Ｄの長さをＣＤとすれば次式で表わされる。
（’）つぎに１通路Ａ−Ｂ−０−Ｄでの磁場の強さの
周回積分を考える１通路Ａ−Ｂにおいては透磁率が極め
て大きいので、この通路での積分値は無視できる０通路
Ｂ−Ｃ，Ｄ−Ａはいずれも磁場６の方向に直角なのでこ
れも零である。結局周回積分通路Ａ−Ｂ−Ｃ−Ｄの磁場
の強さの周回積分は通路Ｃ−Ｄの値ＡＴａＤ となシ
、通路Ｃ−Ｄの長さをＣＤとすれば次式で表わされる。
ＡＴＯＤ ｘ Ｂｏ−ＣＤ ／ μｓ ＋＋＋＋ｓ＊（
４） 。
４） 。
ところで、（３）式ＩＣオける００４ ａはＣＤ／ＡＢ
であるから、（３）式と（４）式とは等しい、す力わ
ち、均一磁場６の強さＢｏと方向を上述のように仮定し
たとき、この部分での境界条件は成立する。ｔたコア１
の内壁面ナベてＫついても上記と同様々境界条件が成立
するので、コア１の内壁面におけるアンペアターン密度
ＡＴを（１）弐に基づいて決めることによ）コア１の内
部空間７１Ｃ均−磁場を発生させることができる。
であるから、（３）式と（４）式とは等しい、す力わ
ち、均一磁場６の強さＢｏと方向を上述のように仮定し
たとき、この部分での境界条件は成立する。ｔたコア１
の内壁面ナベてＫついても上記と同様々境界条件が成立
するので、コア１の内壁面におけるアンペアターン密度
ＡＴを（１）弐に基づいて決めることによ）コア１の内
部空間７１Ｃ均−磁場を発生させることができる。
上述のように本発明のコア型均一磁場マグネットにおい
ては、コア１の内壁面に接して巻装されたコイル２の内
側の空間郡全体に均一磁場を作シ出すことができるので
、空間部７を包囲するコア１の正方形の各面の幅Ｗを必
要最小限の寸法とすルとすることができるので、高い寸
法精度を有するコイルを容易に製作できる利点がある。
ては、コア１の内壁面に接して巻装されたコイル２の内
側の空間郡全体に均一磁場を作シ出すことができるので
、空間部７を包囲するコア１の正方形の各面の幅Ｗを必
要最小限の寸法とすルとすることができるので、高い寸
法精度を有するコイルを容易に製作できる利点がある。
さらにコア１は短冊状の方向性けい素鋼板の積層組立体
として材料の無駄なく容易に形成することができるので
、マグネットを小形軽量かつ高い精度で容易に製作する
ことができる。
として材料の無駄なく容易に形成することができるので
、マグネットを小形軽量かつ高い精度で容易に製作する
ことができる。
第４図および第５図は本発明の異なる実施例を示す概略
構造図であシ、第４図は斜視図、第５図は断面図であシ
、正方形の筒状に形成されたコア１の内部空間７に内壁
面１Ｂおよび１Ｄに垂直な方向の均一磁場６を発生させ
ようとするものである。第５図において、内壁面１Ｂお
よび１Ｄは均一磁場６と直交しているので前出の（２）
式における００ｊθ＝０となシ、アンペアターン密度Ａ
Ｔは零になる。また内壁面１人および１Ｃは均一磁場と
平行かつ互いに逆向きであるため００４θ＝１およびＣ
Ｏ−θ＝−１となる。したがって、内壁面１人。
構造図であシ、第４図は斜視図、第５図は断面図であシ
、正方形の筒状に形成されたコア１の内部空間７に内壁
面１Ｂおよび１Ｄに垂直な方向の均一磁場６を発生させ
ようとするものである。第５図において、内壁面１Ｂお
よび１Ｄは均一磁場６と直交しているので前出の（２）
式における００ｊθ＝０となシ、アンペアターン密度Ａ
Ｔは零になる。また内壁面１人および１Ｃは均一磁場と
平行かつ互いに逆向きであるため００４θ＝１およびＣ
Ｏ−θ＝−１となる。したがって、内壁面１人。
１Ｃそれぞれにおいてアンペアターン密度がＡＴ。
＝Ｂｏ／μ０となるようコイル導体１２および１３を均
一に分布して装着し、コイル導体１２および１３に互い
に逆向きの電流を流すよう相互に接続して一対のチャン
ネル状コイルとすれば、空間部７に磁束密度ＢＯなる均
一磁場６を作シ出すことができる。具体的には第４図に
その一例を示すように、均等に分布して二つの内壁面に
固定されたコイル導体゛１２および１３それぞれのコイ
ルエンドを上下半分づりＫｍ、？分けて、対応する位置
にあるコイル導体を相互に接続導体１４および１５で接
続して二つのチャンネル状；イルを形成することによプ
、中空部７０両端部に人体を搬入、搬出する通路を確保
することができる。
一に分布して装着し、コイル導体１２および１３に互い
に逆向きの電流を流すよう相互に接続して一対のチャン
ネル状コイルとすれば、空間部７に磁束密度ＢＯなる均
一磁場６を作シ出すことができる。具体的には第４図に
その一例を示すように、均等に分布して二つの内壁面に
固定されたコイル導体゛１２および１３それぞれのコイ
ルエンドを上下半分づりＫｍ、？分けて、対応する位置
にあるコイル導体を相互に接続導体１４および１５で接
続して二つのチャンネル状；イルを形成することによプ
、中空部７０両端部に人体を搬入、搬出する通路を確保
することができる。
第６図は本発明のさらに異なる実施例を示す断面図であ
シ、コア２１を上下非対称な筒状とし、コア２１の内側
を二等辺三角形として底面２１Ｇに垂直な方向の均一磁
場６を作シ出すようにしたもので、内壁面２１Ａおよび
２１Ｂに所定のアンペアターン密度になるようコイル導
体２２および２３を均等に分布して配設し、両導体に逆
向きの電流が流れるようコイルエンドを相互に導電接続
するととＫよシ、内部空間７に磁束密度Ｂｏなる均一磁
場を作シ出すことができる。
シ、コア２１を上下非対称な筒状とし、コア２１の内側
を二等辺三角形として底面２１Ｇに垂直な方向の均一磁
場６を作シ出すようにしたもので、内壁面２１Ａおよび
２１Ｂに所定のアンペアターン密度になるようコイル導
体２２および２３を均等に分布して配設し、両導体に逆
向きの電流が流れるようコイルエンドを相互に導電接続
するととＫよシ、内部空間７に磁束密度Ｂｏなる均一磁
場を作シ出すことができる。
本発明は前述のように、コイルを巻着すべきコアの内側
を多角筒状としてコイルを巻着すべき内壁面を複数の平
面状とするとともに、各内壁面Ｋ ・おけるコイルの
アンペアターン密度を均一磁場の方向に対して内壁面の
なす角度の余弦に比例した値に決めることによシ内壁面
におけるコイル導体の配列が均等分布に々るよう構成し
た。その結果、円筒状のコアの内壁面にコア導体を不等
間隔で巻着しなければならない従来構造に比べてコイル
の構造配置を簡素化することができ、したがって寸法精
度を向上できるととＫよシ磁場の強さの均一性の高いコ
ア形均一磁場マグネットを容易かつ安価に提供すること
ができる。ｔた、空間部のコイルに近接した部分にまで
均一磁場を発生することができるのでコアの局長を短縮
することができ、かつ多角筒状としたことくよシコアを
磁気特性のすぐれた方向性けい素鋼帯の積層組立体とし
て小形に形成することができるので、コアを軽量化でき
るとともに磁場の均一性を高度に維持することができる
。したがって小形軽量のコア形均一磁場マグネットを経
済的に有利に提供することができる。
を多角筒状としてコイルを巻着すべき内壁面を複数の平
面状とするとともに、各内壁面Ｋ ・おけるコイルの
アンペアターン密度を均一磁場の方向に対して内壁面の
なす角度の余弦に比例した値に決めることによシ内壁面
におけるコイル導体の配列が均等分布に々るよう構成し
た。その結果、円筒状のコアの内壁面にコア導体を不等
間隔で巻着しなければならない従来構造に比べてコイル
の構造配置を簡素化することができ、したがって寸法精
度を向上できるととＫよシ磁場の強さの均一性の高いコ
ア形均一磁場マグネットを容易かつ安価に提供すること
ができる。ｔた、空間部のコイルに近接した部分にまで
均一磁場を発生することができるのでコアの局長を短縮
することができ、かつ多角筒状としたことくよシコアを
磁気特性のすぐれた方向性けい素鋼帯の積層組立体とし
て小形に形成することができるので、コアを軽量化でき
るとともに磁場の均一性を高度に維持することができる
。したがって小形軽量のコア形均一磁場マグネットを経
済的に有利に提供することができる。
第１図および第２図は本発明の実施例を示す斜視図およ
び断面図、第３図は均一磁場が得られる原理の説明図、
第４図および第５図は本発明の異なる実施例を示す斜視
図および断面図、第６図は本発明のさらに異なる実施例
を示す断面図、第７図および第８図は従来のヨーク形均
一磁場マグネットの正面図および平面図、第９図および
第１０図は従来のコア形均一磁場マグネットの断面図お
よび斜視図である。 １．２１．１１１・・・；ア、２．３，１０４，１０５
．１１４，１１５・・・コイル、６．１０６・・・均一
磁場、７，１０７・・・内部空間、ＩＡ、ＩＢ、ＩＣ，
ＩＤ、２１Ａ、２１Ｂ・・・内壁面、１２ 、１３゜２
２．２５・・・コイル導体、１４．１５・・・接続導体
、Ｂｏ・・・磁束密度（磁場の強さ）。 第１図 Ｉ！！３図 第４図 第６１￥］ 第７１￥１ 第９図 第１０図
び断面図、第３図は均一磁場が得られる原理の説明図、
第４図および第５図は本発明の異なる実施例を示す斜視
図および断面図、第６図は本発明のさらに異なる実施例
を示す断面図、第７図および第８図は従来のヨーク形均
一磁場マグネットの正面図および平面図、第９図および
第１０図は従来のコア形均一磁場マグネットの断面図お
よび斜視図である。 １．２１．１１１・・・；ア、２．３，１０４，１０５
．１１４，１１５・・・コイル、６．１０６・・・均一
磁場、７，１０７・・・内部空間、ＩＡ、ＩＢ、ＩＣ，
ＩＤ、２１Ａ、２１Ｂ・・・内壁面、１２ 、１３゜２
２．２５・・・コイル導体、１４．１５・・・接続導体
、Ｂｏ・・・磁束密度（磁場の強さ）。 第１図 Ｉ！！３図 第４図 第６１￥］ 第７１￥１ 第９図 第１０図
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １）軟質磁性材からなる筒状のコアの内側にコイルを配
して筒の長さ方向に対して垂直な一方向の均一磁場をコ
アの内側の空間部に発生させるものであって、少なくと
も内壁側が多角筒状に形成されたコア、ならびにこのコ
アの内側に前記均一磁場の方向に対して互いに等しい角
度をなす二つの内壁面に沿って周方向に均一に分布する
よう巻着されたコイルを備え、このコイルの前記コアの
内壁面それぞれにおけるアンペアターン密度が前記均一
磁場の方向に対してそれぞれの内壁面がなす角度の余弦
に比例するよう形成されたことを特徴とするコア形均一
磁場マグネット。 ２）特許請求の範囲第１項記載のものにおいて、均一磁
場が四角筒状に形成されたコアの対角線方向に発生する
よう前記対角線上の二つの頂角で二つの面に沿って折れ
曲がった一対のアングル状コイルを備えたことを特徴と
するコア形均一磁場マグネット。 ３）特許請求の範囲第１項記載のものにおいて、均一磁
場が四角筒状に形成されたコアの互いに平行な二つの内
壁面に垂直な方向に発生するよう、前記内壁面それぞれ
を包囲するようチャンネル状に形成された一対のコイル
を備えたことを特徴とするコア形均一磁場マグネット。 ４）特許請求の範囲第１項記載のものにおいて、多角筒
状のコアが方向性けい素鋼板の積層組立体からなること
を特徴とするコア形均一磁場マグネット。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60059204A JPS61216410A (ja) | 1985-03-22 | 1985-03-22 | コア形均一磁場マグネツト |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60059204A JPS61216410A (ja) | 1985-03-22 | 1985-03-22 | コア形均一磁場マグネツト |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61216410A true JPS61216410A (ja) | 1986-09-26 |
| JPH0337286B2 JPH0337286B2 (ja) | 1991-06-05 |
Family
ID=13106653
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP60059204A Granted JPS61216410A (ja) | 1985-03-22 | 1985-03-22 | コア形均一磁場マグネツト |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS61216410A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2007007630A1 (ja) * | 2005-07-08 | 2007-01-18 | Hitachi Medical Corporation | 磁気共鳴イメージング装置 |
| JP2012024114A (ja) * | 2010-07-20 | 2012-02-09 | Hitachi Medical Corp | 磁気共鳴イメージング装置 |
-
1985
- 1985-03-22 JP JP60059204A patent/JPS61216410A/ja active Granted
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2007007630A1 (ja) * | 2005-07-08 | 2007-01-18 | Hitachi Medical Corporation | 磁気共鳴イメージング装置 |
| JP5149004B2 (ja) * | 2005-07-08 | 2013-02-20 | 株式会社日立メディコ | 磁気共鳴イメージング装置 |
| JP2012024114A (ja) * | 2010-07-20 | 2012-02-09 | Hitachi Medical Corp | 磁気共鳴イメージング装置 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0337286B2 (ja) | 1991-06-05 |
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