JPS6121439A - シヨツクアブソ−バ - Google Patents
シヨツクアブソ−バInfo
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- JPS6121439A JPS6121439A JP59141370A JP14137084A JPS6121439A JP S6121439 A JPS6121439 A JP S6121439A JP 59141370 A JP59141370 A JP 59141370A JP 14137084 A JP14137084 A JP 14137084A JP S6121439 A JPS6121439 A JP S6121439A
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- JP
- Japan
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- layer
- shock absorber
- cylinder
- cylinder member
- piston
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- Pending
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Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16J—PISTONS; CYLINDERS; SEALINGS
- F16J10/00—Engine or like cylinders; Features of hollow, e.g. cylindrical, bodies in general
- F16J10/02—Cylinders designed to receive moving pistons or plungers
- F16J10/04—Running faces; Liners
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16F—SPRINGS; SHOCK-ABSORBERS; MEANS FOR DAMPING VIBRATION
- F16F9/00—Springs, vibration-dampers, shock-absorbers, or similarly-constructed movement-dampers using a fluid or the equivalent as damping medium
- F16F9/32—Details
- F16F9/3207—Constructional features
- F16F9/3235—Constructional features of cylinders
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Pistons, Piston Rings, And Cylinders (AREA)
- Fluid-Damping Devices (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
産業上の利用分野
本発明は車輛特に自動車用のシワツクアブソーバＣ−関
する。
する。
従来の技術
一般に、乗用車、トラック等の自動車のサスペンション
に用いられる筒型のショックアブソーバは作動液を収容
するシリンダ部材の内側にピストンロッドの内端部近傍
に担持されたピストン部材を摺動自在に嵌合してシリン
ダ部材内を上下二つのシリンダ室に区分し、外部から加
えられるピストン部材とシリンダ部材との間の相対的振
動をオリフィスを通って両シリンダ室間を流れる作動液
の流動抵抗によって減衰せしめる機能を有する。
に用いられる筒型のショックアブソーバは作動液を収容
するシリンダ部材の内側にピストンロッドの内端部近傍
に担持されたピストン部材を摺動自在に嵌合してシリン
ダ部材内を上下二つのシリンダ室に区分し、外部から加
えられるピストン部材とシリンダ部材との間の相対的振
動をオリフィスを通って両シリンダ室間を流れる作動液
の流動抵抗によって減衰せしめる機能を有する。
る。
従来のこの種のショックアブソーバのシリンダ部材ｆ：
は一般（ユビッカーズ硬度がＨｖ１６０程度の低炭素鋼
からなる継目なし鋼管（ＳＴＫＭ）がそのコストの点か
ら賞用されておりこれをシリンダとして用いる○又ピス
トン部材のシリンダ部材の内周面に対する摺動部は比較
的軟質の金属又は樹脂材料で作られている０ このようなショックアブソーバを自動車のサスペンショ
ンに側いた場合、特に使用時間の経過と共（ニピストン
部材とシリンダ部材との間の摺動抵抗が大きくなって乗
り心地が悪くなりまた摺動抵抗の増大Ｃユ伴ないばね下
荷重の増大をもたらし操縦安定性を悪化させる欠点があ
った。
は一般（ユビッカーズ硬度がＨｖ１６０程度の低炭素鋼
からなる継目なし鋼管（ＳＴＫＭ）がそのコストの点か
ら賞用されておりこれをシリンダとして用いる○又ピス
トン部材のシリンダ部材の内周面に対する摺動部は比較
的軟質の金属又は樹脂材料で作られている０ このようなショックアブソーバを自動車のサスペンショ
ンに側いた場合、特に使用時間の経過と共（ニピストン
部材とシリンダ部材との間の摺動抵抗が大きくなって乗
り心地が悪くなりまた摺動抵抗の増大Ｃユ伴ないばね下
荷重の増大をもたらし操縦安定性を悪化させる欠点があ
った。
この摺動抵抗増加の原因はピストン部材とシリンダ部材
の長時間の摺動じより摺動面の変化（たとえば傷の発生
）或いは摩耗粉の影響による摩擦係数の変化が考えられ
、たとえばシリンダ部材の内周面から金属粉がけずられ
て脱落し、これが比較的軟質のピストン部材の摺動部（
−ささり込み摺接面の摩擦抵抗を増大せしめ、更には７
＋７ンダ部材の内周面を傷つけると云う悪循環を繰返え
すと云った現象が起ると考えられる。
の長時間の摺動じより摺動面の変化（たとえば傷の発生
）或いは摩耗粉の影響による摩擦係数の変化が考えられ
、たとえばシリンダ部材の内周面から金属粉がけずられ
て脱落し、これが比較的軟質のピストン部材の摺動部（
−ささり込み摺接面の摩擦抵抗を増大せしめ、更には７
＋７ンダ部材の内周面を傷つけると云う悪循環を繰返え
すと云った現象が起ると考えられる。
特（ニジリンダ部材には引抜鋼管が用いられることが多
いが該鋼管Ｃユはその製造上の特質から第２図の顕微鏡
写真に示すように長さ方向に沿って内周面に無数の凹凸
が存在し、略々数μｍ程度の粗度となっているためこの
凹凸【二加工時の摩耗粉が存在することと相俟って紙上
の傾向が著るしい。
いが該鋼管Ｃユはその製造上の特質から第２図の顕微鏡
写真に示すように長さ方向に沿って内周面に無数の凹凸
が存在し、略々数μｍ程度の粗度となっているためこの
凹凸【二加工時の摩耗粉が存在することと相俟って紙上
の傾向が著るしい。
発明の目的
本発明は前記の問題点に鑑み、ピストン部材とシリンダ
部材との間の摺動摩擦の低減を図り、シリンダ内周面の
損傷を予防し、摺動抵抗の増大化の防止並びに長期使用
時の摩擦の安定（ヒを図るこトノできるショックアブソ
ーバを提供することを目的とする。
部材との間の摺動摩擦の低減を図り、シリンダ内周面の
損傷を予防し、摺動抵抗の増大化の防止並びに長期使用
時の摩擦の安定（ヒを図るこトノできるショックアブソ
ーバを提供することを目的とする。
この目的はシ１）ンダ部材で形成されたシリンダ、該シ
リンダに２摺動自在に内嵌したピストンロッド、該ピス
トンロッドの内端部近傍に前記シリンダの内周面と摺接
するピストン部材を備とするシワツクアブソーバ（−よ
って達成δれるＯ この表面改質層は表面硬化層及び固体潤滑層を含む０ 問題点を解決するための具体的手段 以下図面に基いて本発明を更に詳細に説明するＯ 第１ａ図はショックアブソーバ１の要部を示し、シリン
ダ部材］１の内部１：はこれと同心的１：ピストンロッ
ド１２が挿入され、該ロッド１２の内端部近傍にはピス
トン部材１３が固着されその本体１４の外周に嵌装され
たピストンリング１６によってシリンダ部材１１の内周
面に摺接可能に配設されている。シリンダ部材１１の内
部には作動液が満たされ、ピストン部材１３によって上
下シリンダ室１７，１８１ｍ区分されている。ピストン
ロッド１２が軸方向に変位するとピストン部材１３はシ
リンダ部材１１内を摺動しその際作動液はピストン部材
１３に設けられたオリフィス１９を通って両シリンダ室
間を流通し、減衰力を発生させる。ピストン部材１３の
ピストンリング１６は金屑材料又は樹脂系材料で作るこ
とができる０本発明の一笑施態様においてはピストン部
材１３の摺接する鋼管製のシリンダ部材１１の内周面に
表面硬化雇妄形成し、これによって本来Ｈｖ１６０程度
の比較約款かい表面をＨｖ２００〜４００或いはそれ以
上に面上させている○すなわち、シリンダ部材１］は鋼
管例えば継目なし鋼管（ＳＴＫＭ）により作られている
。あるいは−膜構造用鋼管（ＳＴＫ）を用いることもで
きる。これらの素材を用いた場合、強度の高いシリンダ
部材１１を安価に且つ容易に製造することができる。そ
して、 シリンダ部材の内面には表面硬化層２０が形成されてい
る０図においては、この表面硬１ヒ層は模式的に示され
ている。表面硬化層としては、クロームメッキ層が好ま
しいが、他にニッケルメッキ層、軟窒化層、浸炭層、ボ
ロン層または焼入れ硬化層のいずれか１つを選択するこ
とができる。焼入れ硬化層は、通常の焼入れ処理法の他
、イオンビーム法、イオン注入法、レーザー改質法など
が適用できる。このような表面硬１ヒ層をシリンダ部材
１１の内面ｌ：形成することにより、その内面における
表面の硬度を少なくともＨｖ ２００〜４００あるいは
それ以上にすることができる。
リンダに２摺動自在に内嵌したピストンロッド、該ピス
トンロッドの内端部近傍に前記シリンダの内周面と摺接
するピストン部材を備とするシワツクアブソーバ（−よ
って達成δれるＯ この表面改質層は表面硬化層及び固体潤滑層を含む０ 問題点を解決するための具体的手段 以下図面に基いて本発明を更に詳細に説明するＯ 第１ａ図はショックアブソーバ１の要部を示し、シリン
ダ部材］１の内部１：はこれと同心的１：ピストンロッ
ド１２が挿入され、該ロッド１２の内端部近傍にはピス
トン部材１３が固着されその本体１４の外周に嵌装され
たピストンリング１６によってシリンダ部材１１の内周
面に摺接可能に配設されている。シリンダ部材１１の内
部には作動液が満たされ、ピストン部材１３によって上
下シリンダ室１７，１８１ｍ区分されている。ピストン
ロッド１２が軸方向に変位するとピストン部材１３はシ
リンダ部材１１内を摺動しその際作動液はピストン部材
１３に設けられたオリフィス１９を通って両シリンダ室
間を流通し、減衰力を発生させる。ピストン部材１３の
ピストンリング１６は金屑材料又は樹脂系材料で作るこ
とができる０本発明の一笑施態様においてはピストン部
材１３の摺接する鋼管製のシリンダ部材１１の内周面に
表面硬化雇妄形成し、これによって本来Ｈｖ１６０程度
の比較約款かい表面をＨｖ２００〜４００或いはそれ以
上に面上させている○すなわち、シリンダ部材１］は鋼
管例えば継目なし鋼管（ＳＴＫＭ）により作られている
。あるいは−膜構造用鋼管（ＳＴＫ）を用いることもで
きる。これらの素材を用いた場合、強度の高いシリンダ
部材１１を安価に且つ容易に製造することができる。そ
して、 シリンダ部材の内面には表面硬化層２０が形成されてい
る０図においては、この表面硬１ヒ層は模式的に示され
ている。表面硬化層としては、クロームメッキ層が好ま
しいが、他にニッケルメッキ層、軟窒化層、浸炭層、ボ
ロン層または焼入れ硬化層のいずれか１つを選択するこ
とができる。焼入れ硬化層は、通常の焼入れ処理法の他
、イオンビーム法、イオン注入法、レーザー改質法など
が適用できる。このような表面硬１ヒ層をシリンダ部材
１１の内面ｌ：形成することにより、その内面における
表面の硬度を少なくともＨｖ ２００〜４００あるいは
それ以上にすることができる。
このためピストンリング１６との摺接によってもシリン
ダ部材１１の内周面が傷つけられることなく、従って金
属粉の発生も抑制される。
ダ部材１１の内周面が傷つけられることなく、従って金
属粉の発生も抑制される。
ここで、表面硬化層の浮石は、５〜３０μｍ、好ましく
は１０〜２０μｍとするのがよい。薄すぎると下地のア
ラサの影響を受けやすく、摺動性が阻害され、逆ζ；厚
すぎると経済的不利益となるばかりか、形成に時間を要
し好ましくない。層の厚さと下地のアラブの関係は、例
えば基材のアラサ（下地のアラサ）が３μｍの時、５μ
’ｎＬのクロームメッキ層を形成すると約１．５μｍ（
形成層の種類によっては１〜２μ？７Ｌ）のアラブとな
り、メッキ層を１０〜２０μｍとすると約０．５μＴＩ
Ｌ（種類Ｃよっては１μｍＤＪ、下）のアラプとなって
１地の影響を受けＣユぐくなることが期待される〇一方
金践性のピストンリングはシリンダ部材１１０内面Ｃユ
傷を発生させる大きな要因の１つであるが、本発明の如
く、シリンダ部材１１の内面に表面硬ｆヒ層を形成して
あればこのような傷の多発を防止できるのである。他方
樹脂性のピストンリングの場合、摩耗粉が発生するとそ
の摩耗粉が樹脂性ピストンリングの摺動面ｆ二食い込ん
で付着し、シリンダ部材１１の内面の摩耗を相乗的（；
増大させる要因となるが、本発明の表面硬化層は、これ
らの摩耗粉の発生が抑制され、相乗的（−５摩耗防止と
摩擦増大の防止を図り、さらＣ′″−は摩擦の変動を低
下せしめ、長期Ｌ：わたる摩擦の安定化を達成できる。
は１０〜２０μｍとするのがよい。薄すぎると下地のア
ラサの影響を受けやすく、摺動性が阻害され、逆ζ；厚
すぎると経済的不利益となるばかりか、形成に時間を要
し好ましくない。層の厚さと下地のアラブの関係は、例
えば基材のアラサ（下地のアラサ）が３μｍの時、５μ
’ｎＬのクロームメッキ層を形成すると約１．５μｍ（
形成層の種類によっては１〜２μ？７Ｌ）のアラブとな
り、メッキ層を１０〜２０μｍとすると約０．５μＴＩ
Ｌ（種類Ｃよっては１μｍＤＪ、下）のアラプとなって
１地の影響を受けＣユぐくなることが期待される〇一方
金践性のピストンリングはシリンダ部材１１０内面Ｃユ
傷を発生させる大きな要因の１つであるが、本発明の如
く、シリンダ部材１１の内面に表面硬ｆヒ層を形成して
あればこのような傷の多発を防止できるのである。他方
樹脂性のピストンリングの場合、摩耗粉が発生するとそ
の摩耗粉が樹脂性ピストンリングの摺動面ｆ二食い込ん
で付着し、シリンダ部材１１の内面の摩耗を相乗的（；
増大させる要因となるが、本発明の表面硬化層は、これ
らの摩耗粉の発生が抑制され、相乗的（−５摩耗防止と
摩擦増大の防止を図り、さらＣ′″−は摩擦の変動を低
下せしめ、長期Ｌ：わたる摩擦の安定化を達成できる。
このようＣユ本発明ではシリンダ部材゛１１の摩耗はも
ちろんピストン側の摩耗も同時に抑止することができる
。
ちろんピストン側の摩耗も同時に抑止することができる
。
又本発明の別の実施態様（−よれば、第１ｂ図に示す如
くシリンダ部材１１の内周面に固体潤滑剤の層２０ａを
形成している。この場合の固体潤滑層２０ａの作用は前
記せる比較的粗いシリンダ部材の内周面上の凹凸の、特
に凹部を該層２０ａによって埋入して全体として平滑す
ることにあり、同時Ｃ潤滑層自身の低摩擦性と相俟って
摺動抵抗を減少てせることにある。かかる固体潤滑剤と
してはポリテトラフルオＲエチレン（ＰＴＦＥ）樹脂が
好適であり、更（−これの塗布性能を向上させるため（
＝バインダとしてポリイミド、エポキシ、フェノール等
の樹脂を混合してもよい。
くシリンダ部材１１の内周面に固体潤滑剤の層２０ａを
形成している。この場合の固体潤滑層２０ａの作用は前
記せる比較的粗いシリンダ部材の内周面上の凹凸の、特
に凹部を該層２０ａによって埋入して全体として平滑す
ることにあり、同時Ｃ潤滑層自身の低摩擦性と相俟って
摺動抵抗を減少てせることにある。かかる固体潤滑剤と
してはポリテトラフルオＲエチレン（ＰＴＦＥ）樹脂が
好適であり、更（−これの塗布性能を向上させるため（
＝バインダとしてポリイミド、エポキシ、フェノール等
の樹脂を混合してもよい。
この時前記固体潤滑層はシリンダ部材の表面の凹部を埋
没する程度形成すれば良いが、好甘しくは厚さ１０μｍ
程度形成するのが良い。尚固体潤滑層はあまり厚ぐする
とその摩耗によりシリンダ部材１１とピストン部材１３
の摺動クリアランスが増大し、ガタや異音を発生するお
それがあるため１５μｍ以下とするのが望ましい。
没する程度形成すれば良いが、好甘しくは厚さ１０μｍ
程度形成するのが良い。尚固体潤滑層はあまり厚ぐする
とその摩耗によりシリンダ部材１１とピストン部材１３
の摺動クリアランスが増大し、ガタや異音を発生するお
それがあるため１５μｍ以下とするのが望ましい。
尚、固体潤滑層は前記ＰＴＦＥ樹脂のほか、テトラフル
オロエチレン・バー・フルオロアルキルビニルエーテル
共重合体（ＰＦＡ）樹脂、エチレン・ナト２フルオロエ
チレン共重合体（ＥＴＦＥ）樹脂、４フッ化エチレン・
６７ツ化プロピレン共重合体（ＦＥＰ ）樹脂等、また
は二硫化モリブデン、グラファイト等でもよく、これら
の適宜混合材料あるいは前記バインダを含む材料を用い
て形成してもよい。、又これら以外に作動液Ｌ：溶解し
ないタイプの固形ワックス等も使用可能である。この固
体潤滑層２０ａは単独でも又は前述の実施態様における
表面硬化層２０と併用してその上層Ｉ：影形成れてもよ
い（第１ｃ図参照）。
オロエチレン・バー・フルオロアルキルビニルエーテル
共重合体（ＰＦＡ）樹脂、エチレン・ナト２フルオロエ
チレン共重合体（ＥＴＦＥ）樹脂、４フッ化エチレン・
６７ツ化プロピレン共重合体（ＦＥＰ ）樹脂等、また
は二硫化モリブデン、グラファイト等でもよく、これら
の適宜混合材料あるいは前記バインダを含む材料を用い
て形成してもよい。、又これら以外に作動液Ｌ：溶解し
ないタイプの固形ワックス等も使用可能である。この固
体潤滑層２０ａは単独でも又は前述の実施態様における
表面硬化層２０と併用してその上層Ｉ：影形成れてもよ
い（第１ｃ図参照）。
これら本発明の表面改質層として、表面硬化層および固
体潤滑層を列挙したが、その他の表面改質層として、浸
硫処理層、浸ｉ窒化層、リン酸マンガン層、リン酸亜鉛
層がある０これらの層は、シリンダ部材１１とピストン
部材１３の摺動摩擦を低下せしめ、る０ またこれらの層と固体潤滑層を組合せることもできる。
体潤滑層を列挙したが、その他の表面改質層として、浸
硫処理層、浸ｉ窒化層、リン酸マンガン層、リン酸亜鉛
層がある０これらの層は、シリンダ部材１１とピストン
部材１３の摺動摩擦を低下せしめ、る０ またこれらの層と固体潤滑層を組合せることもできる。
特にリン酸マンガン層またはリン酸亜鉛層との組合せは
固体潤滑層の皮膜安定性に役立ち、耐摩耗性の向上１：
寄与する。
固体潤滑層の皮膜安定性に役立ち、耐摩耗性の向上１：
寄与する。
浸硫処理層、浸硫窒化層、リン酸マンガン層、リン酸亜
鉛層は５〜３０μ鶏、好ましくは１０〜２０μｍの厚さ
とするのがよい。薄すぎるとその効果は得られず、厚す
ぎると長期使用時Ｉ：摩耗量が多くなり異音等の原因と
なり好ましくない０各種表面改−質層の性能を第３図お
よび第４図に示す。
鉛層は５〜３０μ鶏、好ましくは１０〜２０μｍの厚さ
とするのがよい。薄すぎるとその効果は得られず、厚す
ぎると長期使用時Ｉ：摩耗量が多くなり異音等の原因と
なり好ましくない０各種表面改−質層の性能を第３図お
よび第４図に示す。
第３図は摩擦と摺動回数との関係を示すグラフで、１は
本発明の表面硬化層を形成したｔの；２は本発明の固体
潤滑層を形成し／ヒもの：３は本発明の表面硬化層に固
体潤滑層を形成したもの；４は従来の鋼管のみのシリン
ダ部材と樹脂系ピストンリングの組合せ；５は従来の鋼
管のみのシリンダ部材と金属系ピストンリングの組合せ
を示す。
本発明の表面硬化層を形成したｔの；２は本発明の固体
潤滑層を形成し／ヒもの：３は本発明の表面硬化層に固
体潤滑層を形成したもの；４は従来の鋼管のみのシリン
ダ部材と樹脂系ピストンリングの組合せ；５は従来の鋼
管のみのシリンダ部材と金属系ピストンリングの組合せ
を示す。
本発明のショックアブソーバが長期（ユわたって低い摩
擦係数が得られることがわかる。
擦係数が得られることがわかる。
ｔＸ４図は２ｃ０万回摺動後のシリンダ摩耗量を示すグ
ラフである。ここで表面硬［上層はクロムメッキ層の場
合、固体潤滑層はバインダー添加のＰＴＦＥ層の場合；
リン酸マンガン層と固体潤滑剤との組合せは、固体潤滑
層としてフェノール樹脂バインダーと二硫化モリブデン
混合物を用いた場合を示した。尚試験条件は、ショック
アブソーバ試験機で荷重３００ｋｇ、摺動速度最大２ｍ
／ｓ、約１０Ｈｚで往復動させて行なった。
ラフである。ここで表面硬［上層はクロムメッキ層の場
合、固体潤滑層はバインダー添加のＰＴＦＥ層の場合；
リン酸マンガン層と固体潤滑剤との組合せは、固体潤滑
層としてフェノール樹脂バインダーと二硫化モリブデン
混合物を用いた場合を示した。尚試験条件は、ショック
アブソーバ試験機で荷重３００ｋｇ、摺動速度最大２ｍ
／ｓ、約１０Ｈｚで往復動させて行なった。
発明の効果
以上述べた如く、本発明によればシリンダ部材の内周面
に表面硬化層を設けたのでこれと摺接するピストン部材
の摺動面が金属製であってもこれによって前記内周面が
傷つけられることはなく、又ピストン部材の摺動面が樹
脂層の場合（−は従来の如くシリンダ部材の内周面から
脱落した金属粉がこれにささり込んで該内周面に対して
傘Ｖ７Ｊ前作用を行なう現象が回避される効果を生ずる
。又前記表面硬化層とは別に、又はこれの上層（一固体
潤滑層を形成してシリンダ部材の内周面（一本来的に存
在している凹凸部を埋入して平坦化したので、潤滑層自
体の低摩擦性と相俟って金属粉の発生が抑制される。そ
の結果、長期間の使用によっても摺動抵抗が増大するこ
とはなく、ショックアブソーバの寿命を延ばすことが可
能である。
に表面硬化層を設けたのでこれと摺接するピストン部材
の摺動面が金属製であってもこれによって前記内周面が
傷つけられることはなく、又ピストン部材の摺動面が樹
脂層の場合（−は従来の如くシリンダ部材の内周面から
脱落した金属粉がこれにささり込んで該内周面に対して
傘Ｖ７Ｊ前作用を行なう現象が回避される効果を生ずる
。又前記表面硬化層とは別に、又はこれの上層（一固体
潤滑層を形成してシリンダ部材の内周面（一本来的に存
在している凹凸部を埋入して平坦化したので、潤滑層自
体の低摩擦性と相俟って金属粉の発生が抑制される。そ
の結果、長期間の使用によっても摺動抵抗が増大するこ
とはなく、ショックアブソーバの寿命を延ばすことが可
能である。
なお本発明は上記の例Ｃユ限定されるものではなく、本
発明の範囲内で各構成要素は公知の種々の態様のものに
交換可能である。たとえばシリンダ部材は継目なし鋼管
以外の素材で形成されてもよく、又ピストンリングを用
いずにピストン本体自体がシリンダの内周面に摺接する
ようなタイプであってもよい。
発明の範囲内で各構成要素は公知の種々の態様のものに
交換可能である。たとえばシリンダ部材は継目なし鋼管
以外の素材で形成されてもよく、又ピストンリングを用
いずにピストン本体自体がシリンダの内周面に摺接する
ようなタイプであってもよい。
第１ａ図、第１ｂ図及び第１ｃ図は夫々本発明のショッ
クアブソーバの実施態様の主要部の側面図、第２図は従
来の引抜き鋼管製シリンダ部材の内周面の顕微鏡写真、
第３図は本発明と従来の摩耗特性を示すグラフ、及び第
４図は摩耗量の測定結果を示すグラフである。 １・・・・・・ショックアブソーバ、１１・・・・・・
シリンダ部材、１２・・・・・・ピストンロッド、１３
・・・・・・ピストン部材、１６・・・・・・ピストン
リング、１７．１８・・・シリンダ室、１９・・・・・
・オリフィス、２０・・・・・・表面硬化層、２０ａ・
・・・・・固体潤滑層。 栴１ｂ図 ＠ｊＩＣ図 第２＠ ｘ ’３６ｏ恨壷引Ｉ毀霞娩） →摺動回数 本発明 手続補正書Ｃ方式） ％式％ 、事件の表示 昭和５９年 特許願 第１４１３７０号、発明の名称 シシツク アブソーバ 、補正をする者 事件との関係 特許出願人 名 称 大豊工業株式会社 、代理人 住 所 東京都港区虎ノ門−丁目８番ｌＯ号静光虎ノ門
ビル“”°゛”“°゛°“°°″′” ｒ、
ｎ ′ｌ＼−、ニー氏名弁理士（６５７９）青水 （外３ 名） ５、 補正命令の日付 昭和５９年１０月３０日（発送日） ６、補正の対象 ｌ）明細書の「発明の詳細な説明」の欄２）明細書の「
図面の簡単な説明」の欄３）図面（第２図〜第４図） ７、 補正の内容 １）イ、ａＡ細書第５Ｎ第１〜２行 「第２図の顕微鏡写真に示すように」とあるを削除する
。 口、同第１２頁＠１行 「第３図及び第４図」とあるｒｒ第２図及び第３図」と
補正する。 ハ、同第１２員第３行 「第３図」とある−２ｒ第２図」と補正する。 二、同第１２両第１２行 「第４図」とある２ｒ第３図」と補正する０２）イ、明
細を第１４頁第７〜８行 ［第２図は・・・・・・顕微鏡写真、」とあるを削除す
る。 口、 同第１４頁第８行 「第３図」とある？「第２図」と補正する０ハ、同第１
４頁第９行 「第４図」とある？「第３図）と補正する０３）図面の
第２図（写真）を削除し、これに伴って第３図、第４図
全夫々第２図、第３図と朱書きのごとく補正する。 ８、添付書類の目録
クアブソーバの実施態様の主要部の側面図、第２図は従
来の引抜き鋼管製シリンダ部材の内周面の顕微鏡写真、
第３図は本発明と従来の摩耗特性を示すグラフ、及び第
４図は摩耗量の測定結果を示すグラフである。 １・・・・・・ショックアブソーバ、１１・・・・・・
シリンダ部材、１２・・・・・・ピストンロッド、１３
・・・・・・ピストン部材、１６・・・・・・ピストン
リング、１７．１８・・・シリンダ室、１９・・・・・
・オリフィス、２０・・・・・・表面硬化層、２０ａ・
・・・・・固体潤滑層。 栴１ｂ図 ＠ｊＩＣ図 第２＠ ｘ ’３６ｏ恨壷引Ｉ毀霞娩） →摺動回数 本発明 手続補正書Ｃ方式） ％式％ 、事件の表示 昭和５９年 特許願 第１４１３７０号、発明の名称 シシツク アブソーバ 、補正をする者 事件との関係 特許出願人 名 称 大豊工業株式会社 、代理人 住 所 東京都港区虎ノ門−丁目８番ｌＯ号静光虎ノ門
ビル“”°゛”“°゛°“°°″′” ｒ、
ｎ ′ｌ＼−、ニー氏名弁理士（６５７９）青水 （外３ 名） ５、 補正命令の日付 昭和５９年１０月３０日（発送日） ６、補正の対象 ｌ）明細書の「発明の詳細な説明」の欄２）明細書の「
図面の簡単な説明」の欄３）図面（第２図〜第４図） ７、 補正の内容 １）イ、ａＡ細書第５Ｎ第１〜２行 「第２図の顕微鏡写真に示すように」とあるを削除する
。 口、同第１２頁＠１行 「第３図及び第４図」とあるｒｒ第２図及び第３図」と
補正する。 ハ、同第１２員第３行 「第３図」とある−２ｒ第２図」と補正する。 二、同第１２両第１２行 「第４図」とある２ｒ第３図」と補正する０２）イ、明
細を第１４頁第７〜８行 ［第２図は・・・・・・顕微鏡写真、」とあるを削除す
る。 口、 同第１４頁第８行 「第３図」とある？「第２図」と補正する０ハ、同第１
４頁第９行 「第４図」とある？「第３図）と補正する０３）図面の
第２図（写真）を削除し、これに伴って第３図、第４図
全夫々第２図、第３図と朱書きのごとく補正する。 ８、添付書類の目録
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、シリンダ部材で形成されたシリンダ、該シリンダに
摺動自在に内嵌したピストンロッド、該ピストンロッド
の内端部近傍に前記シリンダの内周面と摺接するピスト
ン部材を備えたショックアブソーバにおいて、前記シリ
ンダ部材の内周面に表面改質層を設けたことを特徴とす
るショックアブソーバ。 ２、前記表面改質層が、表面硬化層であることを特徴と
する特許請求の範囲第１項に記載のショックアブソーバ
。 ３、前記表面硬化層は、クロームメッキ層、ニッケル層
、軟窒化層、浸炭層、ボロン層または焼入れ硬化層のう
ちいずれか１つであることを特徴とする特許請求の範囲
第２項に記載のショックアブソーバ。 ４、前記シリンダ部材は、鋼管を基材としていることを
特徴とする特許請求の範囲第１項〜第３項のいずれか一
項に記載のショックアブソーバ。 ５、前記表面改質層が浸硫処理層、浸硫窒化層、リン酸
マンガン層、リン酸亜鉛層のいずれか１つであることを
特徴とする特許請求の範囲第１項に記載のショックアブ
ソーバ。 ６、前記表面改質層が固体潤滑層を含むことを特徴とす
る特許請求の範囲第１項〜第５項のいずれか一項に記載
のショックアブソーバ。 ７、前記固体潤滑層がポリテトラフルオロエチレン（Ｐ
ＴＦＥ）樹脂、テトラフルオロエチレン・パーフルオロ
アルキルビニルエーテル共重合体（ＰＦＥ）樹脂、エチ
レン・テトラフルオロエチレン共重合体（ＥＴＦＥ）樹
脂、４フッ化エチレン・６フッ化プロピレン共重合体（
ＦＥＰ）樹脂、二硫化モリブデン、グラファイトのいず
れか一つを含むことを特徴とする特許請求の範囲第６項
に記載のショックアブソーバ。 ８、前記固体潤滑層がワックスを含むことを特徴とする
特許請求の範囲第６項に記載のショックアブソーバ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59141370A JPS6121439A (ja) | 1984-07-10 | 1984-07-10 | シヨツクアブソ−バ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59141370A JPS6121439A (ja) | 1984-07-10 | 1984-07-10 | シヨツクアブソ−バ |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6121439A true JPS6121439A (ja) | 1986-01-30 |
Family
ID=15290407
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP59141370A Pending JPS6121439A (ja) | 1984-07-10 | 1984-07-10 | シヨツクアブソ−バ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6121439A (ja) |
Cited By (11)
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-
1984
- 1984-07-10 JP JP59141370A patent/JPS6121439A/ja active Pending
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