JPS6119761A - 高靭性熱鍛非調質棒鋼 - Google Patents
高靭性熱鍛非調質棒鋼Info
- Publication number
- JPS6119761A JPS6119761A JP13827684A JP13827684A JPS6119761A JP S6119761 A JPS6119761 A JP S6119761A JP 13827684 A JP13827684 A JP 13827684A JP 13827684 A JP13827684 A JP 13827684A JP S6119761 A JPS6119761 A JP S6119761A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- steel bar
- toughness
- high toughness
- parts
- hot forging
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Landscapes
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明は、機械部品等の製造において、熱間鍛造で成形
後の焼入・焼戻処理を行うことなく放冷のままで高い靭
性の得られる熱間鍛造用非調質棒鋼に関するものである
。
後の焼入・焼戻処理を行うことなく放冷のままで高い靭
性の得られる熱間鍛造用非調質棒鋼に関するものである
。
（従来の技術）
自動車部品等の機械部品は、棒鋼から熱間鍛造で成形後
焼入・焼戻処理（ＩＩ質処理）し、切削加工して製造さ
れるものが多い。このような部品製造において、省エネ
ルギー、部品製造コスト低減を巨的に、熱間鍛造後の余
熱を利用した鍛造直接焼入あるいはＶ％Ｎｂ等の析出硬
化を利用した非調質鋼等が熱処理の簡省略技術として広
く知られている（例えば、自動車技術３７巻Ｎｏ、３２
４２頁１９８３年あるいは特開昭５５−８２７４９号公
報）。しかし、これらのＶ、Ｎｂ等を添加したいわゆる
マイクロ７０イイング技術を利用した非調質鋼は、基地
の金属組織が７エライト・パーライト組織であり、又使
用法の性格上熱間鍛造後放冷の＊まで使用されるため結
晶粒が粗大で靭性が低く、その実部品への適用範囲は限
定されており、重要保安部品である足廻り部品等には使
用されていないのが現状である。
焼入・焼戻処理（ＩＩ質処理）し、切削加工して製造さ
れるものが多い。このような部品製造において、省エネ
ルギー、部品製造コスト低減を巨的に、熱間鍛造後の余
熱を利用した鍛造直接焼入あるいはＶ％Ｎｂ等の析出硬
化を利用した非調質鋼等が熱処理の簡省略技術として広
く知られている（例えば、自動車技術３７巻Ｎｏ、３２
４２頁１９８３年あるいは特開昭５５−８２７４９号公
報）。しかし、これらのＶ、Ｎｂ等を添加したいわゆる
マイクロ７０イイング技術を利用した非調質鋼は、基地
の金属組織が７エライト・パーライト組織であり、又使
用法の性格上熱間鍛造後放冷の＊まで使用されるため結
晶粒が粗大で靭性が低く、その実部品への適用範囲は限
定されており、重要保安部品である足廻り部品等には使
用されていないのが現状である。
これらの従来の非調質鋼の靭性はその部品の大きさ、目
標強度レベル、鍛造方法、条件等により異なるが、ＪＩ
Ｓ ３号衝撃試験片による２５℃での衝撃値は５ ｋｇ
−ｍ７ｃｍ２以下と低いのが実状である。有性を高める
ため、鍛造の際の加熱温度、仕上温度等を下げることに
より結晶粒を細かくして高い靭性を得ることが可能であ
るが、そうすることにより鍛造型の寿命、型への充満度
等の別の問題が生じてくる。
標強度レベル、鍛造方法、条件等により異なるが、ＪＩ
Ｓ ３号衝撃試験片による２５℃での衝撃値は５ ｋｇ
−ｍ７ｃｍ２以下と低いのが実状である。有性を高める
ため、鍛造の際の加熱温度、仕上温度等を下げることに
より結晶粒を細かくして高い靭性を得ることが可能であ
るが、そうすることにより鍛造型の寿命、型への充満度
等の別の問題が生じてくる。
（発明が解決しようとする問題点）
本発明は、このような上記問題点を解消し、熱間鍛造後
放冷のままで高い靭性の得られる熱間鍛造用非調質棒鋼
を提供するものである。
放冷のままで高い靭性の得られる熱間鍛造用非調質棒鋼
を提供するものである。
（問題、慨を解決するための手段）
本発明の要旨は、重量％でＣ：０．０５〜０．１８％、
Ｓｉ：０．１０−１．００％、Ｍｎ、：０．６０−３．
００％、Ｃｒ＋Ｍｎ：１．６０−４．２０％、Ｔｉ：０
．０１０−０．０３０％、Ｂ ：Ｏ，０Ｏ０５−０，０
０３０％、、 八Ｉ：０．０１−０．０５％、Ｎ ：０
，００６０％以下を含み残りは実質的にＦｅよりなる熱
間鍛造後放冷のままで高靭性の得られる熱間鍛造用非調
質棒鋼である。
Ｓｉ：０．１０−１．００％、Ｍｎ、：０．６０−３．
００％、Ｃｒ＋Ｍｎ：１．６０−４．２０％、Ｔｉ：０
．０１０−０．０３０％、Ｂ ：Ｏ，０Ｏ０５−０，０
０３０％、、 八Ｉ：０．０１−０．０５％、Ｎ ：０
，００６０％以下を含み残りは実質的にＦｅよりなる熱
間鍛造後放冷のままで高靭性の得られる熱間鍛造用非調
質棒鋼である。
（作用）
本発明者らは、従来の熱間鍛造用非調質鋼と比較して飛
躍的に＾い靭性が得シれる高靭性型熱鍛非調質棒鋼を開
発すべく次のような実験を行った。
躍的に＾い靭性が得シれる高靭性型熱鍛非調質棒鋼を開
発すべく次のような実験を行った。
即ち、供試材として重量％でＣ：０．０５〜０．２０％
、Ｓｉ：０．１０−１．００％、Ｍｎ：０．６０−３．
００％、Ｃｒ：１．００−４．００％、Ｔｉ：０．Ｏｔ
Ｏ〜０．０３０％、Ｂ ：０．０００５〜０．００３０
％、＾＋：ｏ、ｏｉ〜０．０５％、Ｎ ：０．００６０
％以下、残りは実質的にＦｅである鋼を１５０ｋｉｒ真
空溶解炉で溶製し、鍛造で３０〜５０ｍｍの棒鋼とした
。この棒鋼を１２５０℃に加熱後放冷して熱間鍛造シミ
ュレーション試験を行った。このような処理を行った棒
鋼より試験片を採取し、機械的性質を調査した。
、Ｓｉ：０．１０−１．００％、Ｍｎ：０．６０−３．
００％、Ｃｒ：１．００−４．００％、Ｔｉ：０．Ｏｔ
Ｏ〜０．０３０％、Ｂ ：０．０００５〜０．００３０
％、＾＋：ｏ、ｏｉ〜０．０５％、Ｎ ：０．００６０
％以下、残りは実質的にＦｅである鋼を１５０ｋｉｒ真
空溶解炉で溶製し、鍛造で３０〜５０ｍｍの棒鋼とした
。この棒鋼を１２５０℃に加熱後放冷して熱間鍛造シミ
ュレーション試験を行った。このような処理を行った棒
鋼より試験片を採取し、機械的性質を調査した。
シミュレーション試験は後述する実施例で述べるように
実物鍛造試験結果とよく一致しており、このシミュレー
ション試験は妥当なものである。
実物鍛造試験結果とよく一致しており、このシミュレー
ション試験は妥当なものである。
この試験により鋼中Ｃ量と引張強さの関係について第１
図に示すような結果を得た。本発明の対象となる機械部
品は引張強さで７０〜１００ｋｇ／＋ｍ２であるので、
Ｃ量は０．０５〜０．１８％必要であることがわかった
。
図に示すような結果を得た。本発明の対象となる機械部
品は引張強さで７０〜１００ｋｇ／＋ｍ２であるので、
Ｃ量は０．０５〜０．１８％必要であることがわかった
。
さらにＣ「、Ｎｎ量の影響について検討を加えた結果、
Ｃｒ十Ｍｎ≧１．５０％の範囲で引張強さに対し■式の
ような回帰式を得た。
Ｃｒ十Ｍｎ≧１．５０％の範囲で引張強さに対し■式の
ような回帰式を得た。
ｃｌ、 （ｋｇ／ｍｍ２）＝ ４００Ｘ （％Ｃ）十３
３Ｘ ［（％Ｍｎ）十（％Ｃｒ）］−５６・・・■ ■式と、Ｃ量が０．０５〜０．１８％の範囲で引張強さ
７０〜１００ｋｇ／ｆｆ１Ｉ１１２を得るためとより、
Ｃｒ＋Ｍｎの量は１．６０〜４．２０％にする必要があ
ることを見出だした。
３Ｘ ［（％Ｍｎ）十（％Ｃｒ）］−５６・・・■ ■式と、Ｃ量が０．０５〜０．１８％の範囲で引張強さ
７０〜１００ｋｇ／ｆｆ１Ｉ１１２を得るためとより、
Ｃｒ＋Ｍｎの量は１．６０〜４．２０％にする必要があ
ることを見出だした。
以上の知見をもとに、Ｓｉ：０．１０〜１．００％、Ｔ
ｉ：０．０１０〜０．０３０％、Ｂ ：０．０００５〜
０．００３０％、＾＋：ｏ、ｏｉ〜０．０５％、Ｎ ：
０．００６０％以下を含む鋼において、Ｃ：０．０５−
０．１８％、Ｃｒ＋Ｍｎ：１，６０−４．２０％、残部
は実質的にＦｅであれば、熱間鍛造後放冷のままで引張
強さ７０−１００ｋｇ／ｌ１ｍ２、衝撃値５ｋｇ−ｍ／
ａｍ２以上が得られることを見出だし、本発明を完成し
た。
ｉ：０．０１０〜０．０３０％、Ｂ ：０．０００５〜
０．００３０％、＾＋：ｏ、ｏｉ〜０．０５％、Ｎ ：
０．００６０％以下を含む鋼において、Ｃ：０．０５−
０．１８％、Ｃｒ＋Ｍｎ：１，６０−４．２０％、残部
は実質的にＦｅであれば、熱間鍛造後放冷のままで引張
強さ７０−１００ｋｇ／ｌ１ｍ２、衝撃値５ｋｇ−ｍ／
ａｍ２以上が得られることを見出だし、本発明を完成し
た。
以下、本発明の詳細な説明する。
Ｃは製品の強度を決める重要な元素の一つであり、０．
０５％未満では必要な強度を得るための合金元素の量が
多くなり過ぎ不経済であるので０．０５％以上とした。
０５％未満では必要な強度を得るための合金元素の量が
多くなり過ぎ不経済であるので０．０５％以上とした。
一方、０．１８％を超えると強度が高くなり過ぎ、靭性
、被削性が低下するので上限を０．１８％とした。
、被削性が低下するので上限を０．１８％とした。
Ｓｉは脱酸に必要な元素で、０．１０％以上必要である
。又、１．００％以上添加しても必要以上に強度が高く
なり過ぎるので、１．００％を上限とした。
。又、１．００％以上添加しても必要以上に強度が高く
なり過ぎるので、１．００％を上限とした。
Ｍｎは脱酸、およびＣ，Ｃｒと共に製品の強度、靭性を
支配する元素であり、かつ鋼中Ｓと結びついて鋼の熱間
加工時の脆化を防止するために必要であり、そのため０
．６０％以上必要である。又、３．００％を超すと被剛
性の低下および製造上の困難さが増すので、３．００％
を上限とする。
支配する元素であり、かつ鋼中Ｓと結びついて鋼の熱間
加工時の脆化を防止するために必要であり、そのため０
．６０％以上必要である。又、３．００％を超すと被剛
性の低下および製造上の困難さが増すので、３．００％
を上限とする。
Ｃｒは上述の如（Ｃ，Ｍｎと共に製品の強度、靭性を調
節するため必要で、Ｃｒ＋Ｍｎの量で１．６０〜４．２
θ％になるよう添加する必要がある。Ｃｒ十Ｍｎの量が
１．６０％未満では靭性が低下する。又、Ｃｒ＋Ｍｎの
量が４．２０％を超えると強度が高くなり過ぎるため、
上限を４．２０％とした。
節するため必要で、Ｃｒ＋Ｍｎの量で１．６０〜４．２
θ％になるよう添加する必要がある。Ｃｒ十Ｍｎの量が
１．６０％未満では靭性が低下する。又、Ｃｒ＋Ｍｎの
量が４．２０％を超えると強度が高くなり過ぎるため、
上限を４．２０％とした。
Ｔｉは後述するＢを有効に働かすためＮを固定するため
に必要であり、０．０１０％未満ではＮを固定するに十
分ではなく、又０．０３０％を超えて添加しても効果が
飽和するため下限を０．０１０％、上限を０．０３０％
とした。
に必要であり、０．０１０％未満ではＮを固定するに十
分ではなく、又０．０３０％を超えて添加しても効果が
飽和するため下限を０．０１０％、上限を０．０３０％
とした。
Ｂは鋼の焼入性を改善するために０．０００５〜０．０
０３０％必要である。０．０００５％未満ではその効果
が小さく、又０．００３０％を超して添加しても効果が
飽和するため、下限を０．０００５％、上限を０．００
３０％とした。
０３０％必要である。０．０００５％未満ではその効果
が小さく、又０．００３０％を超して添加しても効果が
飽和するため、下限を０．０００５％、上限を０．００
３０％とした。
八１は脱酸鍋として、又結晶粒コントロールのため０，
０１〜０．０５％必要である。０．０１％未満では脱酸
結晶粒をコントロールするための量としては不十分であ
り、一方０．０５％を超えて添加してもそれに見合う効
果が得られず不経済であるので上限を０．０５％とした
。
０１〜０．０５％必要である。０．０１％未満では脱酸
結晶粒をコントロールするための量としては不十分であ
り、一方０．０５％を超えて添加してもそれに見合う効
果が得られず不経済であるので上限を０．０５％とした
。
Ｎ量はｏ、ｏｏｅｏ％を超すとＮを固定させるために必
要な］ｉの量が多くなり過ぎ、ＴｉＮの存在により靭性
が低下するため、上限をｏ、ｏｏｅｏ％とした。
要な］ｉの量が多くなり過ぎ、ＴｉＮの存在により靭性
が低下するため、上限をｏ、ｏｏｅｏ％とした。
なお、上記成分の他に被削性の向上を図るため、０．０
７％までのＳあるいは０．３０％までのｐｂを添加する
ことは有効である。
７％までのＳあるいは０．３０％までのｐｂを添加する
ことは有効である。
次に本発明鋼の使用方法について述べる。本発明鋼は基
地の組織そのものが靭性の高いベーナイト組繊となるよ
う成分設計されているため、熱間鍛造の条件については
細かい管理を必要とせず、通常の加熱条件で加熱し鍛造
を行えばよい。留意すべき点は鍛造後の冷却条件である
。鍛造終了後、部品同士が重なり合わないよう一つ一つ
離して、例えばコンベア上で冷却するといった配慮をし
て放冷、空冷を行えばよい。冷却速度としては８００〜
４００℃の変態区間を１２０〜ｂ 冷却するようにすればよい。
地の組織そのものが靭性の高いベーナイト組繊となるよ
う成分設計されているため、熱間鍛造の条件については
細かい管理を必要とせず、通常の加熱条件で加熱し鍛造
を行えばよい。留意すべき点は鍛造後の冷却条件である
。鍛造終了後、部品同士が重なり合わないよう一つ一つ
離して、例えばコンベア上で冷却するといった配慮をし
て放冷、空冷を行えばよい。冷却速度としては８００〜
４００℃の変態区間を１２０〜ｂ 冷却するようにすればよい。
（実施例）
以下に実施例を挙げて本発明の効果をさらに具体的に説
明する。
明する。
ｔＩＩＪ１表に示す化学成分を有する鋼を５００ｋｇ真
空溶解炉にて溶製し、鋼塊とした後、９０ｍｌ１１角の
棒鋼に鍛造した。この棒鋼を自動車の前車軸に熱間鍛造
にて成形し、コンベア上で放冷を行った（８００℃〜４
００℃の平均冷却速度２５℃／ｌｌｌ１ｎ＞。この前車
軸より引張試験片、衝撃試験片を採取し、機械的性質を
調査し、第２表の結果を得た。第２表かられかる如く、
本発明鋼であるＮｏ、１−Ｎｏ、５ｆＲは７０〜１００
ｋＨ／ｍｍ２の引張強さと高い靭性を有している。
空溶解炉にて溶製し、鋼塊とした後、９０ｍｌ１１角の
棒鋼に鍛造した。この棒鋼を自動車の前車軸に熱間鍛造
にて成形し、コンベア上で放冷を行った（８００℃〜４
００℃の平均冷却速度２５℃／ｌｌｌ１ｎ＞。この前車
軸より引張試験片、衝撃試験片を採取し、機械的性質を
調査し、第２表の結果を得た。第２表かられかる如く、
本発明鋼であるＮｏ、１−Ｎｏ、５ｆＲは７０〜１００
ｋＨ／ｍｍ２の引張強さと高い靭性を有している。
なお、比較例Ｎｏ、 ６は引張強さが１００ｋｇ／ｍｍ
２を超えた例であり、比較例Ｎｏ、 ７はＴｉ、’Ｂが
添加されておらず強度が低い場合の例である。
２を超えた例であり、比較例Ｎｏ、 ７はＴｉ、’Ｂが
添加されておらず強度が低い場合の例である。
（発明の効果）
以上述べたように、本発明の非調質棒鋼は、熱間鍛造後
熱処理を施すことなく放冷するのみで７０〜１００ｋｇ
／ｍｍ２の引張強さと高い靭性を有する機械部品が比較
的安価に得られ、自動車の足廻り部品等の重要保安部品
とすることができる。
熱処理を施すことなく放冷するのみで７０〜１００ｋｇ
／ｍｍ２の引張強さと高い靭性を有する機械部品が比較
的安価に得られ、自動車の足廻り部品等の重要保安部品
とすることができる。
第１図は本発明鋼のＣ含有量と引張強さの関係を示す図
である。
である。
Claims (1)
- （１）重量％でＣ：０．０５〜０．１８％、Ｓｉ：０．
１０〜１．００％、 Ｍｎ：０．６０〜３．００％、 Ｃｒ＋Ｍｎ：１．６０〜４．２０％、 Ｔｉ：０．０１０〜０．０３０％、 Ｂ：０．０００５〜０．００３０％、 Ａｌ：０．０１〜０．０５％、 Ｎ：０．００６０％以下 を含み残りは実質的にＦｅよりなる熱間鍛造後放冷のま
まで高靭性の得られる熱間鍛造用非調質棒鋼。
Priority Applications (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13827684A JPS6119761A (ja) | 1984-07-04 | 1984-07-04 | 高靭性熱鍛非調質棒鋼 |
| GB08516910A GB2163454B (en) | 1984-07-04 | 1985-07-04 | Process for manufacturing parts from non-heat refined steel having improved toughness |
| US06/942,960 US4806178A (en) | 1984-07-04 | 1986-12-16 | Non-heat refined steel bar having improved toughness |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13827684A JPS6119761A (ja) | 1984-07-04 | 1984-07-04 | 高靭性熱鍛非調質棒鋼 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6119761A true JPS6119761A (ja) | 1986-01-28 |
| JPH0366383B2 JPH0366383B2 (ja) | 1991-10-17 |
Family
ID=15218128
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP13827684A Granted JPS6119761A (ja) | 1984-07-04 | 1984-07-04 | 高靭性熱鍛非調質棒鋼 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6119761A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS63111160A (ja) * | 1986-10-30 | 1988-05-16 | Nkk Corp | 熱間鍛造用高靭性非調質鋼 |
| US4936926A (en) * | 1987-10-29 | 1990-06-26 | Nkk Corporation | Method for manufacturing steel article having high toughness and high strength |
| JPH07145425A (ja) * | 1994-05-20 | 1995-06-06 | Nkk Corp | 高強度・高靭性非調質鋼の製造方法 |
| JPH10204585A (ja) * | 1996-12-31 | 1998-08-04 | Ascometal | 冷間塑性変形で鋼製品を製造するための鋼と、その製造方法 |
Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS4986211A (ja) * | 1972-12-23 | 1974-08-19 | ||
| JPS5051921A (ja) * | 1973-09-10 | 1975-05-09 | ||
| JPS5479119A (en) * | 1977-12-08 | 1979-06-23 | Kobe Steel Ltd | Manufacture of high strength, high toughness steel wire rod |
| JPS5839738A (ja) * | 1981-09-02 | 1983-03-08 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 高張力線材の製造方法 |
| JPS5839737A (ja) * | 1981-09-02 | 1983-03-08 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 高張力線材の製造方法 |
-
1984
- 1984-07-04 JP JP13827684A patent/JPS6119761A/ja active Granted
Patent Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS4986211A (ja) * | 1972-12-23 | 1974-08-19 | ||
| JPS5051921A (ja) * | 1973-09-10 | 1975-05-09 | ||
| JPS5479119A (en) * | 1977-12-08 | 1979-06-23 | Kobe Steel Ltd | Manufacture of high strength, high toughness steel wire rod |
| JPS5839738A (ja) * | 1981-09-02 | 1983-03-08 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 高張力線材の製造方法 |
| JPS5839737A (ja) * | 1981-09-02 | 1983-03-08 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 高張力線材の製造方法 |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS63111160A (ja) * | 1986-10-30 | 1988-05-16 | Nkk Corp | 熱間鍛造用高靭性非調質鋼 |
| US4936926A (en) * | 1987-10-29 | 1990-06-26 | Nkk Corporation | Method for manufacturing steel article having high toughness and high strength |
| JPH07145425A (ja) * | 1994-05-20 | 1995-06-06 | Nkk Corp | 高強度・高靭性非調質鋼の製造方法 |
| JPH10204585A (ja) * | 1996-12-31 | 1998-08-04 | Ascometal | 冷間塑性変形で鋼製品を製造するための鋼と、その製造方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0366383B2 (ja) | 1991-10-17 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JPS5810442B2 (ja) | 加工性のすぐれた高靭性高張力鋼の製造法 | |
| US4806178A (en) | Non-heat refined steel bar having improved toughness | |
| JPH039168B2 (ja) | ||
| JPS6119761A (ja) | 高靭性熱鍛非調質棒鋼 | |
| JP2756556B2 (ja) | 熱間鍛造用非調質鋼 | |
| JPH0693332A (ja) | 高張力・高靱性微細ベイナイト鋼の製造法 | |
| JPH0140901B1 (ja) | ||
| JPH0696742B2 (ja) | 高強度・高靭性非調質鋼の製造方法 | |
| JPH01176031A (ja) | 熱間鍛造用非調質鋼の製造方法 | |
| JPS61139646A (ja) | 熱間鍛造用非調質棒鋼 | |
| JP3751707B2 (ja) | 強度と延性に優れた高強度ボルト用線材およびその製造法 | |
| JPH0813028A (ja) | 析出硬化型高張力高靱性鋼材の製造方法 | |
| JPH062037A (ja) | 引張強度７０ｋｇｆ／ｍｍ▲２▼以上の非調質高張力鋼の製造方法 | |
| JP3214731B2 (ja) | 低温靱性に優れた非調質棒鋼の製造方法 | |
| JPH06287677A (ja) | 高強度熱間鍛造用非調質鋼 | |
| JPH04297548A (ja) | 高強度高靭性非調質鋼とその製造方法 | |
| JPH044371B2 (ja) | ||
| JPH0545650B2 (ja) | ||
| JPS62149814A (ja) | 直接焼入法による低炭素高強度継目無鋼管の製造方法 | |
| KR100311785B1 (ko) | 연질 냉간압조용 합금강 선재의 제조방법 | |
| JP2658101B2 (ja) | 非調質鋼ボルト用線材の製造方法 | |
| JPH03260010A (ja) | 熱間鍛造非調質部品の製造方法 | |
| JPH02179841A (ja) | 高周波焼入用非調質鋼およびその製造方法 | |
| JPH01222A (ja) | 非調質鍛造部品の製造方法 | |
| JPS62253725A (ja) | 高靭性熱間鍛造用非調質棒鋼の製造方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |