JPS61194150A - 高耐食性ブリキ鋼板向けキルド溶鋼の溶製方法 - Google Patents
高耐食性ブリキ鋼板向けキルド溶鋼の溶製方法Info
- Publication number
- JPS61194150A JPS61194150A JP3163685A JP3163685A JPS61194150A JP S61194150 A JPS61194150 A JP S61194150A JP 3163685 A JP3163685 A JP 3163685A JP 3163685 A JP3163685 A JP 3163685A JP S61194150 A JPS61194150 A JP S61194150A
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- Japan
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- steel
- highly corrosion
- steel plate
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- Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、Ｍキルド鋼により溶製した高耐食性鋼板およ
びその溶製方法に関するものである。
びその溶製方法に関するものである。
従来高耐食性鋼板例えば高耐食性ブリキ板はリムド鋼に
より溶製し製造されてい九。
より溶製し製造されてい九。
近時連続鋳造法が普及するに伴い、鋼環法に比べて連続
鋳造法は工率が省略されるので歩留りがセミキルド・リ
ムド鋼に比べて数チから約１０％程度向上し、かつ分塊
が省略されるので省エネルギー上も１０〜３０万一／Ｔ
の節減が可能となる。
鋳造法は工率が省略されるので歩留りがセミキルド・リ
ムド鋼に比べて数チから約１０％程度向上し、かつ分塊
が省略されるので省エネルギー上も１０〜３０万一／Ｔ
の節減が可能となる。
然しなからリムド鋼の場合ＣＯ反応が凝固過程で生じＣ
ｏ気泡が発生する。連続鋳造法の場合、凝固速度が早（
Ｃｏ気泡が表面に出てスラグ表面性状を悪くシ、また凝
固、シェルの破断を起させ事故につながるため連続鋳造
法にはリムド鋼を適用することは出来ない。従って、高
耐食性鋼板の製造に当ってリムド鋼に代って連続鋳造法
が適用できるＭキルド鋼による製造が要請されてい九。
ｏ気泡が発生する。連続鋳造法の場合、凝固速度が早（
Ｃｏ気泡が表面に出てスラグ表面性状を悪くシ、また凝
固、シェルの破断を起させ事故につながるため連続鋳造
法にはリムド鋼を適用することは出来ない。従って、高
耐食性鋼板の製造に当ってリムド鋼に代って連続鋳造法
が適用できるＭキルド鋼による製造が要請されてい九。
一方第２図に示すように、ブリキ板製造するに当って、
メッキ合金層（ｆ／？’） と耐食性を示す値としての
ＡＴＣ値（腐食のすすむ速さを決めるものは主として合
金すず層及び露出銅地金との間に流れる電流量と考えら
れる。従って、ジュース中で純すす板と合金すず層まで
露出させたブリキ板試片を連結し、この間に流れる微弱
な電流を測定しＡＴＣ電流として評価を行なう。この値
をＡＴＣ値と云い、単位ＭＡ／ａ／Ｉにて我はす。）と
の関係をリムド鋼板（Ｉ）と従来のＭキルド鋼板（ＩＩ
）について求めると、リムド鋼板（１）に比較してＭキ
ルド鋼板（Ｉ［）は耐食性が悪いことが認められる。
メッキ合金層（ｆ／？’） と耐食性を示す値としての
ＡＴＣ値（腐食のすすむ速さを決めるものは主として合
金すず層及び露出銅地金との間に流れる電流量と考えら
れる。従って、ジュース中で純すす板と合金すず層まで
露出させたブリキ板試片を連結し、この間に流れる微弱
な電流を測定しＡＴＣ電流として評価を行なう。この値
をＡＴＣ値と云い、単位ＭＡ／ａ／Ｉにて我はす。）と
の関係をリムド鋼板（Ｉ）と従来のＭキルド鋼板（ＩＩ
）について求めると、リムド鋼板（１）に比較してＭキ
ルド鋼板（Ｉ［）は耐食性が悪いことが認められる。
この原因として、Ｍキルド鋼板（Ｉ）はリムド鋼板（１
）Ｋ比較し、当然Ｍ含有量が高く、その結果としてＳｔ
含有量が高くなる。Ｓ１含有量が高いと、メッキするに
当って、合金層を形成し難く、メッキ特性が低下するこ
とが考えられる。これが従来Ｍキルド鋼を高耐食性鋼板
のスタート鋼として採用されない理由である。
）Ｋ比較し、当然Ｍ含有量が高く、その結果としてＳｔ
含有量が高くなる。Ｓ１含有量が高いと、メッキするに
当って、合金層を形成し難く、メッキ特性が低下するこ
とが考えられる。これが従来Ｍキルド鋼を高耐食性鋼板
のスタート鋼として採用されない理由である。
本発明は、従来のリムド鋼による高耐食性鋼板（ブリキ
板）とメッキ特性の遜色のない、Ａｔキルド鋼による高
耐食性鋼板とその溶製方法？提供することを目的とする
ものである。
板）とメッキ特性の遜色のない、Ａｔキルド鋼による高
耐食性鋼板とその溶製方法？提供することを目的とする
ものである。
本発明は、Ａｔキルド鋼の耐食性を上げるためにリムド
鋼と同様な成分を確保するもので、その第１の発明は、
Ｍキルド鋼の鋼中成分として、重量％にて溶解ＡＺ：０
．００１〜０．０２０チ、溶解Ｓｔ ：＜０．０１０チ
、Ｍｎ０．１０〜０．４％、ｃ：＜０．０６％、残部Ｐ
、Ｓ等の不可避不純物及びＦ２よりなることを特徴とす
る高耐食性鋼板であり、第２の発明は、Ｍキルド鋼の鋼
中成分として、重量％にて溶解Ａｔ：０．００１〜０．
０２０％、溶解Ｓｉ：＜０．０１０％、Ｍｎ０．１０〜
０．４％、ｃ：＜０．０６％残部Ｐ、Ｓ等の不可避不純
物及びＦｌよりなる高耐食性鋼板を製造するに当り、溶
製過程において転炉処理を行い次いで未脱酸の溶鋼を取
鍋にて、Ｍ添加により、大気を遮断し脱ガス処理するに
当り出鋼時のスラグカット及び出鋼後、スラグを真空除
滓機にて完全排滓することを特徴とする高耐食性鋼板の
溶製方法である。
鋼と同様な成分を確保するもので、その第１の発明は、
Ｍキルド鋼の鋼中成分として、重量％にて溶解ＡＺ：０
．００１〜０．０２０チ、溶解Ｓｔ ：＜０．０１０チ
、Ｍｎ０．１０〜０．４％、ｃ：＜０．０６％、残部Ｐ
、Ｓ等の不可避不純物及びＦ２よりなることを特徴とす
る高耐食性鋼板であり、第２の発明は、Ｍキルド鋼の鋼
中成分として、重量％にて溶解Ａｔ：０．００１〜０．
０２０％、溶解Ｓｉ：＜０．０１０％、Ｍｎ０．１０〜
０．４％、ｃ：＜０．０６％残部Ｐ、Ｓ等の不可避不純
物及びＦｌよりなる高耐食性鋼板を製造するに当り、溶
製過程において転炉処理を行い次いで未脱酸の溶鋼を取
鍋にて、Ｍ添加により、大気を遮断し脱ガス処理するに
当り出鋼時のスラグカット及び出鋼後、スラグを真空除
滓機にて完全排滓することを特徴とする高耐食性鋼板の
溶製方法である。
本発明の高耐食性鋼板の組成を限定した理由について以
下述べる。
下述べる。
本発明による高耐食性鋼板組成は、Ｍキルド鋼により製
造することを特徴としその組成は木質的にはリムド鋼と
同様な成分としたものである。
造することを特徴としその組成は木質的にはリムド鋼と
同様な成分としたものである。
先ず鋼中の溶解Ｍ＠を、当然Ｍキルド鋼をスタート原料
として用いるので高いので、低Ｍ含有量が望ましく、耐
食性向上せしめるために、０．０２０−以下とし下限を
その限度の０．００１％とした。
として用いるので高いので、低Ｍ含有量が望ましく、耐
食性向上せしめるために、０．０２０−以下とし下限を
その限度の０．００１％とした。
また溶解５ｉｌｌは、耐食性特にメッキ特性の向上を図
るために必要な０．０１０％以下とし念。
るために必要な０．０１０％以下とし念。
Ｍｎは硬度及び強度を確保するため、更にけＣ析出防止
のために０．１０〜０．４０ ％とした。
のために０．１０〜０．４０ ％とした。
Ｃは強度確保のためにｃ ＜０．０６％とｊ−た。
また本発明゛の高耐食性鋼板の溶製に当って、第１に溶
解Ｍを０．００１〜０．０２０−に低Ｍ化を図ることに
よりｕ！Ｏｘの介在物を減少せしめた。このために、溶
製過程にて、転炉処理を行い次いで未脱酸の溶鋼（Ｍ等
の脱酸材を添加させない溶鋼）を取鍋にて、Ｍを添加し
脱酸処理する。
解Ｍを０．００１〜０．０２０−に低Ｍ化を図ることに
よりｕ！Ｏｘの介在物を減少せしめた。このために、溶
製過程にて、転炉処理を行い次いで未脱酸の溶鋼（Ｍ等
の脱酸材を添加させない溶鋼）を取鍋にて、Ｍを添加し
脱酸処理する。
この際Ａｌ１０２０％以下の低Ｍ含有量とする為脱酸処
理中は、大気を遮断することとし、例えばＲＨ真空脱ガ
ス処理を行なうことが望ましい。
理中は、大気を遮断することとし、例えばＲＨ真空脱ガ
ス処理を行なうことが望ましい。
また低Ｓｉ化を図るため、転炉等の溶解炉から出鋼する
際流出するスラグ中のＳ ｉ ｏ、の影響を排除するた
め、出鋼時のスラグカット及び出鋼後、スラグを取鍋よ
り真空スラグ吸引機（ＶＳ、Ｃ）等を用いて完全排滓す
ることが必要である。
際流出するスラグ中のＳ ｉ ｏ、の影響を排除するた
め、出鋼時のスラグカット及び出鋼後、スラグを取鍋よ
り真空スラグ吸引機（ＶＳ、Ｃ）等を用いて完全排滓す
ることが必要である。
この結果鋼中の溶解Ｍ量として０．００１〜０．０２０
チ、溶解Ｓ１量として０．０１チ以下の鋼を製造するこ
とが出来、これら溶鋼を連続鋳造機にかけ熱延→冷延→
焼鈍→スズメッキの工程を経て高耐食性鋼板を製造する
ものである。
チ、溶解Ｓ１量として０．０１チ以下の鋼を製造するこ
とが出来、これら溶鋼を連続鋳造機にかけ熱延→冷延→
焼鈍→スズメッキの工程を経て高耐食性鋼板を製造する
ものである。
但し連鋳法に限定されずその他の圧延方法によっても本
発明鋼板は製造できることは勿論である。
発明鋼板は製造できることは勿論である。
次に本発明の実施例について述べる。
２５０を転炉に装入し吹錬を行つ九のち次の第１課に示
す如き成分の未脱酸の１６３０℃の溶鋼２５０ｔを取鍋
（容量２６０ｔ）に収容し、この溶鋼にＭ塊０．７ Ｋ
ｆを添加し大気と遮断するためＲＨ脱ガス処理（真空度
＝１．０ｔｏｒｒ以下）を行ないスラグを除去し低Ｍ化
を図った１、この場合の成分も第１衣に示す。
す如き成分の未脱酸の１６３０℃の溶鋼２５０ｔを取鍋
（容量２６０ｔ）に収容し、この溶鋼にＭ塊０．７ Ｋ
ｆを添加し大気と遮断するためＲＨ脱ガス処理（真空度
＝１．０ｔｏｒｒ以下）を行ないスラグを除去し低Ｍ化
を図った１、この場合の成分も第１衣に示す。
ま念出鋼時のスラグカット及び出鋼後、スラグを取鍋よ
り真空スラグ吸引機（１７０ｔ〜２６２ｔ ゛容量、
３５０ｋｗ）により完全排滓を行なった。
り真空スラグ吸引機（１７０ｔ〜２６２ｔ ゛容量、
３５０ｋｗ）により完全排滓を行なった。
完全排滓後の溶鋼成分をも第１衣に示す。
本発明鋼をブＩＪ−？原板にて圧延し熱延→冷延→焼鈍
→スズメッキ後高耐食性鋼板（厚０．２〜ｌ］、３■巾
７００〜９５０■）を得た。この耐食性鋼板（至）の耐
食特性としてのＡＴＣ値を従来のリムド鋼板（１）およ
びＭキルド鋼板（ＩＩ）と比較し第１図に示す。
→スズメッキ後高耐食性鋼板（厚０．２〜ｌ］、３■巾
７００〜９５０■）を得た。この耐食性鋼板（至）の耐
食特性としてのＡＴＣ値を従来のリムド鋼板（１）およ
びＭキルド鋼板（ＩＩ）と比較し第１図に示す。
第１図に示す如く、耐食性は従来Ｍキルド鋼板より大巾
に改善され、従来リムド鋼のレベルを充分確保している
ことは明らかである。
に改善され、従来リムド鋼のレベルを充分確保している
ことは明らかである。
本発明の高耐食性鋼板は従来のリムド鋼による耐食性鋼
板に比して遜色のない特性を有し、かつＭキルド鋼によ
る溶ａを可能とし、連続鋳造化のメリットを享受し得て
裏道コストの低減に資する有用な物ならびに方法である
。
板に比して遜色のない特性を有し、かつＭキルド鋼によ
る溶ａを可能とし、連続鋳造化のメリットを享受し得て
裏道コストの低減に資する有用な物ならびに方法である
。
第１図は本発明鋼板と従来鋼板とのＡＴＣ値の比較を示
す説明図、第２図は従来鋼のメッキ合金層重量とＡＴＣ
値との関係を示すグラフである。 代理人 弁理士 木 村 三 朗 第１図
す説明図、第２図は従来鋼のメッキ合金層重量とＡＴＣ
値との関係を示すグラフである。 代理人 弁理士 木 村 三 朗 第１図
Claims (2)
- （１）Ａｌキルド鋼の鋼中成分として、重量％にて溶解
Ａｌ：０．００１〜０．０２０％、溶解Ｓｉ：＜０．０
１０％、Ｍｎ０．１０〜０．４％、Ｃ：＜０．０６％、
残部Ｐ、Ｓ等の不可避不純物及びＦｌよりなることを特
徴とする高耐食性鋼板。 - （２）Ａｌキルド鋼の鋼中成分として、重量％にて溶解
Ａｌ：０．００１〜０．０２０％、溶解Ｓｉ：＜０．０
１０％、Ｍｎ０．１０〜０．４％、Ｃ：＜０．０６％残
部Ｐ、Ｓ等の不可避不純物及びＦｌよりなる高耐食性鋼
板を製造するに当り、溶製過程において、転炉処理を行
い次いで未脱酸の溶鋼を取鍋にて、Ａｌ添加により、大
気を遮断し脱ガス処理するに当り、出鋼時のスラグカッ
ト及び出鋼後、スラグを真空除滓機にて完全排滓するこ
とを特徴とする高耐食性鋼板の溶製方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3163685A JPS61194150A (ja) | 1985-02-21 | 1985-02-21 | 高耐食性ブリキ鋼板向けキルド溶鋼の溶製方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3163685A JPS61194150A (ja) | 1985-02-21 | 1985-02-21 | 高耐食性ブリキ鋼板向けキルド溶鋼の溶製方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61194150A true JPS61194150A (ja) | 1986-08-28 |
| JPH0144765B2 JPH0144765B2 (ja) | 1989-09-29 |
Family
ID=12336696
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3163685A Granted JPS61194150A (ja) | 1985-02-21 | 1985-02-21 | 高耐食性ブリキ鋼板向けキルド溶鋼の溶製方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS61194150A (ja) |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS56116855A (en) * | 1980-02-15 | 1981-09-12 | Kawasaki Steel Corp | A -killed steel plate for can by continuous casting |
| JPS5754216A (ja) * | 1980-09-16 | 1982-03-31 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | Teisolalkonoseizohoho |
| JPS5827934A (ja) * | 1981-08-13 | 1983-02-18 | Kawasaki Steel Corp | 連続焼鈍による耐食性に優れる軟質ぶりき原板の製造方法 |
| JPS5827933A (ja) * | 1981-08-13 | 1983-02-18 | Kawasaki Steel Corp | 連続焼鈍による耐食性に優れるｔ−３軟質ぶりき原板の製造方法 |
-
1985
- 1985-02-21 JP JP3163685A patent/JPS61194150A/ja active Granted
Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS56116855A (en) * | 1980-02-15 | 1981-09-12 | Kawasaki Steel Corp | A -killed steel plate for can by continuous casting |
| JPS5754216A (ja) * | 1980-09-16 | 1982-03-31 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | Teisolalkonoseizohoho |
| JPS5827934A (ja) * | 1981-08-13 | 1983-02-18 | Kawasaki Steel Corp | 連続焼鈍による耐食性に優れる軟質ぶりき原板の製造方法 |
| JPS5827933A (ja) * | 1981-08-13 | 1983-02-18 | Kawasaki Steel Corp | 連続焼鈍による耐食性に優れるｔ−３軟質ぶりき原板の製造方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0144765B2 (ja) | 1989-09-29 |
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