JPS61177351A - 装飾部材用焼結合金 - Google Patents
装飾部材用焼結合金Info
- Publication number
- JPS61177351A JPS61177351A JP1909185A JP1909185A JPS61177351A JP S61177351 A JPS61177351 A JP S61177351A JP 1909185 A JP1909185 A JP 1909185A JP 1909185 A JP1909185 A JP 1909185A JP S61177351 A JPS61177351 A JP S61177351A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- sintered alloy
- decorative member
- corrosion resistance
- tac
- tic
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〈産業上の利用分野〉
本発明は時計側やネックレスその他の装飾部材用として
用いる超硬系の焼結合金に関するものである。
用いる超硬系の焼結合金に関するものである。
〈従来の技術〉
従来から高硬度及び耐食性に富む性質を有する為に超硬
合金が時計側等の装飾部材用として用いられて来たが、
超硬合金はロー付性が悪く、各種細工をするのに不的確
であった。そして超硬合金に良好なロー付性をもたせよ
うとすればバインダーとしての旧やＣｏを増やさざるを
得ず、そうすると耐食性が劣化し、汗に対する耐食性を
要求される時計側等の装飾部材用としては使用に耐え得
ないという欠点があった。
合金が時計側等の装飾部材用として用いられて来たが、
超硬合金はロー付性が悪く、各種細工をするのに不的確
であった。そして超硬合金に良好なロー付性をもたせよ
うとすればバインダーとしての旧やＣｏを増やさざるを
得ず、そうすると耐食性が劣化し、汗に対する耐食性を
要求される時計側等の装飾部材用としては使用に耐え得
ないという欠点があった。
〈発明が解決しようとする問題点〉
本発明は上述の欠点を解消し、ステンレス鋼やインコネ
ル等の如き、超硬合金と比べた場合に比較的熱膨張係数
が大なる金属材料とのロー付性が良好で、しかも耐食性
に優れた装飾部材用焼結合金を提供せんとするものであ
る。
ル等の如き、超硬合金と比べた場合に比較的熱膨張係数
が大なる金属材料とのロー付性が良好で、しかも耐食性
に優れた装飾部材用焼結合金を提供せんとするものであ
る。
〈問題点を解決する為の手段〉
上記問題解決の手段として、本発明ではＴｉＣ，ＴａＣ
の一種以上が１〜５重量％、Ｃｒ、 Ｍｏ、 ＣｒＩＣ
Ｌの一種以上が２〜５重量％、Ｎｉが１５〜１９重量％
、残部がＷＣより成り、しかも上記ＷＣはその平均粒子
径が１．０〜２．０μ−であることを特徴とする装飾部
材用焼結合金を開発した。
の一種以上が１〜５重量％、Ｃｒ、 Ｍｏ、 ＣｒＩＣ
Ｌの一種以上が２〜５重量％、Ｎｉが１５〜１９重量％
、残部がＷＣより成り、しかも上記ＷＣはその平均粒子
径が１．０〜２．０μ−であることを特徴とする装飾部
材用焼結合金を開発した。
〈作用〉
以下に本発明の装飾部材用焼結合金を開発するに至った
実験及びその結果を示す。
実験及びその結果を示す。
１１及乏廷来
平均粒子径１．０〜２゜０μｍのＷＣ粉末、平均粒子径
２．５μｍのＮｉ粉末、平均粒子径４．０μｍのＣｒ粉
末、平均粒子径４μｍのＣｒｔｃｚ粉末、平均粒子径２
．０μ論のＭＯ粉末、平均粒子径１５μｍのＴｉＣ粉末
及び平均粒子系１．５μｍのＴａＣ粉末をそれぞれ第１
表に示す様な割合（重量％）に配合したものを湿式ボー
ルミルで１２０時間混合し乾燥後、パラフィンを添加し
、１５トン／Ｃｌ１ｒテフレス成形し、Ｓ、 ５ｍｍＸ
１０＋ａｍＸ ３０ｍｍ＜７）成形品を得た。次いで
該成形品を真空雰囲気中、８００℃で予備焼結をなし、
脱パラフイン処理をした後、３Ｘ１０〜３ Ｘ １０
ｍａ＋ＦＩｇの真空雰囲気中で、第１表に示す温度にて
それぞれ３０〜６０分間焼結を行った。 この焼結体を
ダイヤモンド砥石で研削した後、固さ、抗折力、ルーを
求めると共に、更にラッピングを行って第２表に示す人
工汗中に４８時間浸漬した後のラップ面のくもり度合を
調べる事により耐食性の度合を求めた。
２．５μｍのＮｉ粉末、平均粒子径４．０μｍのＣｒ粉
末、平均粒子径４μｍのＣｒｔｃｚ粉末、平均粒子径２
．０μ論のＭＯ粉末、平均粒子径１５μｍのＴｉＣ粉末
及び平均粒子系１．５μｍのＴａＣ粉末をそれぞれ第１
表に示す様な割合（重量％）に配合したものを湿式ボー
ルミルで１２０時間混合し乾燥後、パラフィンを添加し
、１５トン／Ｃｌ１ｒテフレス成形し、Ｓ、 ５ｍｍＸ
１０＋ａｍＸ ３０ｍｍ＜７）成形品を得た。次いで
該成形品を真空雰囲気中、８００℃で予備焼結をなし、
脱パラフイン処理をした後、３Ｘ１０〜３ Ｘ １０
ｍａ＋ＦＩｇの真空雰囲気中で、第１表に示す温度にて
それぞれ３０〜６０分間焼結を行った。 この焼結体を
ダイヤモンド砥石で研削した後、固さ、抗折力、ルーを
求めると共に、更にラッピングを行って第２表に示す人
工汗中に４８時間浸漬した後のラップ面のくもり度合を
調べる事により耐食性の度合を求めた。
ロー付性に付いては、インコネルとのロー付けを行い、
ロー付は後のワレの発生の有無を調査した。
ロー付は後のワレの発生の有無を調査した。
なお上記実験にて用いた人工汗の組成を下記第２表に示
す。
す。
第２表
以上の実験結果から次の事が判る。
焼結合金中の旧の含有量が１５重量％より少ないと試料
Ｎ０１６で見られる様に硬さが大となり過ぎ、ロー付は
後にクラックが入り易（なり逆にＮｉが１９重量％を越
えると試料Ｎｏ、 ７の如く耐食性が悪くなるので、Ｎ
ｉは１５〜１９重量％とする。
Ｎ０１６で見られる様に硬さが大となり過ぎ、ロー付は
後にクラックが入り易（なり逆にＮｉが１９重量％を越
えると試料Ｎｏ、 ７の如く耐食性が悪くなるので、Ｎ
ｉは１５〜１９重量％とする。
Ｃ’ ｐ Ｍ ｏ ｐ Ｃｒ、Ｃｚはその合計量が２重
量％より少ないと試料Ｎｏ、 ８の如く耐食性が悪く逆
に５重量％を越える程に多量になれば試料Ｎｏ、 ９の
如く強度が不足し、ロー付後にクラックが入り易くなる
ので２〜５重量％とする。
量％より少ないと試料Ｎｏ、 ８の如く耐食性が悪く逆
に５重量％を越える程に多量になれば試料Ｎｏ、 ９の
如く強度が不足し、ロー付後にクラックが入り易くなる
ので２〜５重量％とする。
ＣＯをバインダーとして用いるのに比べて、Ｎｉミラバ
インダーして用いた場合は、焼結温度が高くなり、又焼
結時にカーボン型との反応が起こる為に、本発明にあっ
てはＴｉＣ，ＴａＣを焼結温度の低下や焼結温度域の拡
大等焼結性向上の為に添加せしめる訳であるが、その焼
結性向上の効果はＴｉＣとＴａＣとの合計量が１重量％
より少ないと発現されず、試料Ｎｏ、 １０で見られる
様に焼結時にカーボン型との反応が起り好ましくなく、
又その焼結性向上効果は５重量％までの添加で十分でそ
れ以上多量に加えても変化がなく、逆に強度が低下する
傾向にある為にＴｉＣ，ＴａＣの量は１〜５重量％とす
る。
インダーして用いた場合は、焼結温度が高くなり、又焼
結時にカーボン型との反応が起こる為に、本発明にあっ
てはＴｉＣ，ＴａＣを焼結温度の低下や焼結温度域の拡
大等焼結性向上の為に添加せしめる訳であるが、その焼
結性向上の効果はＴｉＣとＴａＣとの合計量が１重量％
より少ないと発現されず、試料Ｎｏ、 １０で見られる
様に焼結時にカーボン型との反応が起り好ましくなく、
又その焼結性向上効果は５重量％までの添加で十分でそ
れ以上多量に加えても変化がなく、逆に強度が低下する
傾向にある為にＴｉＣ，ＴａＣの量は１〜５重量％とす
る。
なお、ＷＣの粒度については、上記実験以外に別途に行
った実験より得た結論であるが、その粒子径が１．０μ
ｍよりも小さいとロー付後にクラックが入り易くなり、
逆に２．０μｍよりも大きいと強度が低下すると共に耐
食性も悪くなるのでＷＣ粒子径は１．０〜２．０μ園と
する。
った実験より得た結論であるが、その粒子径が１．０μ
ｍよりも小さいとロー付後にクラックが入り易くなり、
逆に２．０μｍよりも大きいと強度が低下すると共に耐
食性も悪くなるのでＷＣ粒子径は１．０〜２．０μ園と
する。
〈効果〉
以上述べて来た如く本発明の装飾部材用焼結合金によれ
ば、硬さはＨｖ １１００〜１３００と大であり、かつ
耐食性、ロー付性に富みステンレス鋼やインコネル等と
のロー付細工等を伴う装飾部材用の材料として優れたも
のである。
ば、硬さはＨｖ １１００〜１３００と大であり、かつ
耐食性、ロー付性に富みステンレス鋼やインコネル等と
のロー付細工等を伴う装飾部材用の材料として優れたも
のである。
次に具体例として装飾品の一種たる携帯時計用側に本発
明の焼結合金を用いる場合の利点につき記述する。
明の焼結合金を用いる場合の利点につき記述する。
従来の超硬合金を用いた時計用側の実施例断面図を第１
図に示す。超硬合金から成る胴（１）の内周にステンレ
ス鋼等の延性金属から成る固定枠（２）を接着剤（５）
にて固着し、固定枠（２）の部分的な溝部（２ａ）にス
テンレス鋼から成る裏ぶた（３）の吸付だぼ（３ａ）が
吸付係合している。又図中（４）はガラスである。この
場合胴（１）の肉厚Ｗは耐衝撃性を確保すべく一定の厚
み以上を必要とし、さらに内周に固定枠（２）の肉厚を
必要とするので側全体の肉厚が非常に厚いものであった
。また、接着で固定枠（２）が胴（１）に固着されてい
るので長期信頼性に劣り、接着剤の劣化により、携帯中
に汗等の水分の侵入があったり、固定枠（２）が取れた
りという問題があった。
図に示す。超硬合金から成る胴（１）の内周にステンレ
ス鋼等の延性金属から成る固定枠（２）を接着剤（５）
にて固着し、固定枠（２）の部分的な溝部（２ａ）にス
テンレス鋼から成る裏ぶた（３）の吸付だぼ（３ａ）が
吸付係合している。又図中（４）はガラスである。この
場合胴（１）の肉厚Ｗは耐衝撃性を確保すべく一定の厚
み以上を必要とし、さらに内周に固定枠（２）の肉厚を
必要とするので側全体の肉厚が非常に厚いものであった
。また、接着で固定枠（２）が胴（１）に固着されてい
るので長期信頼性に劣り、接着剤の劣化により、携帯中
に汗等の水分の侵入があったり、固定枠（２）が取れた
りという問題があった。
第２図は本発明の超硬合金を用いた時計用側の実施例断
面図である。本発明の超硬合金から成る胴（１）の内周
下方段部（１ｂ）にインコネル等の延性金属から成る裏
ぶた係合部材（６）がロー付により固着され、裏ぶた（
３）が裏ぶた係合部材（６）に吸付係合している。本発
明の超硬合金はその熱膨張係数５〜６ Ｘ １０ （１
／℃）に比べ比較的高い膨張係数を有するインコネル（
１４Ｘ１０ （１／℃））などの金属とのロー付が可能
なので、胴（１）と裏ぶた係合部材（６）が強固に固着
される。さらに付は加えるならば、胴（１）と裏ぶた係
合部材（６）にニッケル、金等のメッキ処理を施してか
らロー付けを行えばヌレ性が向上しロー切れがなくなる
と共にロー付は強度もさらに向上するものである。この
実施例によれば、胴（１）の肉厚ｌは従来のＷに比べ厚
く設定することが可能となり、耐衝撃性が飛躍的に向上
するもので、逆にいえばｌをＷに近づければ従来の衝撃
強度を保ちつつ、デザイン的に胴（１）の肉厚が薄いス
リムな側が可能となるものである。
面図である。本発明の超硬合金から成る胴（１）の内周
下方段部（１ｂ）にインコネル等の延性金属から成る裏
ぶた係合部材（６）がロー付により固着され、裏ぶた（
３）が裏ぶた係合部材（６）に吸付係合している。本発
明の超硬合金はその熱膨張係数５〜６ Ｘ １０ （１
／℃）に比べ比較的高い膨張係数を有するインコネル（
１４Ｘ１０ （１／℃））などの金属とのロー付が可能
なので、胴（１）と裏ぶた係合部材（６）が強固に固着
される。さらに付は加えるならば、胴（１）と裏ぶた係
合部材（６）にニッケル、金等のメッキ処理を施してか
らロー付けを行えばヌレ性が向上しロー切れがなくなる
と共にロー付は強度もさらに向上するものである。この
実施例によれば、胴（１）の肉厚ｌは従来のＷに比べ厚
く設定することが可能となり、耐衝撃性が飛躍的に向上
するもので、逆にいえばｌをＷに近づければ従来の衝撃
強度を保ちつつ、デザイン的に胴（１）の肉厚が薄いス
リムな側が可能となるものである。
また、ロー付けにより裏ぶた係合部材（６）が固着され
ているので、長期的な汗等により劣化することもなく、
接着剤に比べ信頼性の高いものである。
ているので、長期的な汗等により劣化することもなく、
接着剤に比べ信頼性の高いものである。
第１図は従来の超硬合金を用いた時計用側の要部断面図
、第２図は本発明合金を用いた時計側の要部断面図。 特許出願人 日本タングステン株式会社（他１名） 代 理 人 有害 教晴 第１図 第２図
、第２図は本発明合金を用いた時計側の要部断面図。 特許出願人 日本タングステン株式会社（他１名） 代 理 人 有害 教晴 第１図 第２図
Claims (1)
- １、ＴｉＣ、ＴａＣの一種以上が１〜５重量％、Ｃｒ、
Ｍｏ、Ｃｒ＿３Ｃ＿２の一種以上が２〜５重量％、Ｎｉ
が１５〜１９重量％、残部がＷＣより成り、しかも上記
ＷＣはその平均粒子径が１．０〜２．０μｍであること
を特徴とする装飾部材用焼結合金。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1909185A JPS61177351A (ja) | 1985-02-02 | 1985-02-02 | 装飾部材用焼結合金 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1909185A JPS61177351A (ja) | 1985-02-02 | 1985-02-02 | 装飾部材用焼結合金 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61177351A true JPS61177351A (ja) | 1986-08-09 |
| JPS6254856B2 JPS6254856B2 (ja) | 1987-11-17 |
Family
ID=11989790
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1909185A Granted JPS61177351A (ja) | 1985-02-02 | 1985-02-02 | 装飾部材用焼結合金 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS61177351A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6452043A (en) * | 1987-08-21 | 1989-02-28 | Nachi Fujikoshi Corp | Sintered hard alloy containing superfine grain of tungsten carbide |
| US6990736B2 (en) | 1997-09-08 | 2006-01-31 | Trent West | Methods for preparing jewelry articles comprising sintered tungsten carbide |
| CN115233023A (zh) * | 2022-07-25 | 2022-10-25 | 崇义章源钨业股份有限公司 | 制备硬质合金的方法及硬质合金 |
-
1985
- 1985-02-02 JP JP1909185A patent/JPS61177351A/ja active Granted
Cited By (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6452043A (en) * | 1987-08-21 | 1989-02-28 | Nachi Fujikoshi Corp | Sintered hard alloy containing superfine grain of tungsten carbide |
| JPH0346538B2 (ja) * | 1987-08-21 | 1991-07-16 | Fujikoshi Kk | |
| US6990736B2 (en) | 1997-09-08 | 2006-01-31 | Trent West | Methods for preparing jewelry articles comprising sintered tungsten carbide |
| US6993842B2 (en) | 1997-09-08 | 2006-02-07 | Trent West | Methods and jewelry articles comprising sintered tungsten carbide |
| US7032314B2 (en) * | 1997-09-08 | 2006-04-25 | Trent West | Methods of making tungsten carbide-based annular jewelry rings |
| US7076972B2 (en) | 1997-09-08 | 2006-07-18 | Trent West | Tungsten carbide-based annular jewelry article |
| US7761996B2 (en) | 1997-09-08 | 2010-07-27 | Trent West | Methods of making tungsten carbide-based annular jewelry rings |
| US8061033B2 (en) | 1997-09-08 | 2011-11-22 | Trent West | Methods of making tungsten carbide-based annular jewelry rings |
| US8584360B2 (en) | 1997-09-08 | 2013-11-19 | Trent West | Methods of making tungsten carbide-based annular jewelry rings |
| CN115233023A (zh) * | 2022-07-25 | 2022-10-25 | 崇义章源钨业股份有限公司 | 制备硬质合金的方法及硬质合金 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6254856B2 (ja) | 1987-11-17 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| AU611210B2 (en) | Brazed thermally-stable polycrystalline diamond compact workpieces and their fabrication | |
| JPH0723264B2 (ja) | 炭化ケイ素成形体部材の結合方法 | |
| JPH08268799A (ja) | 空気中でろう付け可能な工具インサートの製造方法及びそれによって製造されたインサート | |
| US4606767A (en) | Decorative silver-colored sintered alloy | |
| JP4193958B2 (ja) | 溶融金属に対する耐食性に優れた溶融金属用部材およびその製造方法 | |
| US4623513A (en) | Ductile low temperature brazing alloy | |
| JPS61177351A (ja) | 装飾部材用焼結合金 | |
| JPS60200868A (ja) | 炭化ケイ素又は窒化ケイ素焼結体の接合方法 | |
| US4684579A (en) | Ductile low temperature brazing alloy foil | |
| JPS6059085B2 (ja) | 被覆セラミツク工具 | |
| JPS5949297B2 (ja) | 装飾部品用硬質焼結合金 | |
| JP2550070B2 (ja) | 高硬度複合焼結体 | |
| JPS59193241A (ja) | 装飾部品用焼結合金 | |
| JPS5916945A (ja) | 時計用外装部品 | |
| JPS58136744A (ja) | 装飾用金色焼結合金 | |
| JPS58136743A (ja) | 装飾用金色焼結合金 | |
| JP3998847B2 (ja) | 金属−セラミックス複合材料の接合体 | |
| JPS5933660B2 (ja) | 装飾用金色焼結合金 | |
| US4766041A (en) | Ductile low temperature brazing alloy | |
| JP2002105577A (ja) | 装飾部材およびその製造方法 | |
| US3297417A (en) | Beryllide coating for beryllium | |
| JPH0368739A (ja) | 炭化チタン基銀色焼結合金 | |
| JPH06240308A (ja) | ＴｉＣ基サーメットと超硬合金の直接接合方法及びその接合材 | |
| JPS58136742A (ja) | 装飾用金色焼結合金 | |
| KR850000235B1 (ko) | 납땜(brazing)용 소결체의 제조 방법 |