JPS61176453A - 無限軌道連続鋳造設備に於ける給湯装置 - Google Patents
無限軌道連続鋳造設備に於ける給湯装置Info
- Publication number
- JPS61176453A JPS61176453A JP1437785A JP1437785A JPS61176453A JP S61176453 A JPS61176453 A JP S61176453A JP 1437785 A JP1437785 A JP 1437785A JP 1437785 A JP1437785 A JP 1437785A JP S61176453 A JPS61176453 A JP S61176453A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- tundish
- molten metal
- hot water
- plate
- chamber
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
- B22D11/10—Supplying or treating molten metal
- B22D11/11—Treating the molten metal
- B22D11/116—Refining the metal
- B22D11/118—Refining the metal by circulating the metal under, over or around weirs
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
- B22D11/10—Supplying or treating molten metal
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Casting Support Devices, Ladles, And Melt Control Thereby (AREA)
- Continuous Casting (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
(関連産業分野)
この発明は無限軌道連続鋳造設備に於ける給湯装置に関
するものである。
するものである。
(従来技術)
無限軌道連続鋳造機を用いて、溶融金属を流して連続鋳
造を行なう場合、現在では第5図に示す3段式の給湯法
が操業的、或いは品質的にみて最適な方法として用いら
れている。
造を行なう場合、現在では第5図に示す3段式の給湯法
が操業的、或いは品質的にみて最適な方法として用いら
れている。
この装置を第5図を参照して概略説明すると。
■は取鍋で、3は不活性ガスシールド2を介し接続して
いる一次タンディッシュである。4は流量制御ノズルで
、該ノズルにて制御され浸漬ノズル5から二次タンディ
ツシュ6に溶融金属8は供給される。二次タンディツシ
ュ6内の溶融金属8は給湯樋7から無限軌道連続鋳造機
9に送られ、鋳片10を鋳造するものである。
いる一次タンディッシュである。4は流量制御ノズルで
、該ノズルにて制御され浸漬ノズル5から二次タンディ
ツシュ6に溶融金属8は供給される。二次タンディツシ
ュ6内の溶融金属8は給湯樋7から無限軌道連続鋳造機
9に送られ、鋳片10を鋳造するものである。
さて、このような3段給湯式連続鋳造機は次の1)〜3
)に示すような特徴をもっている。
)に示すような特徴をもっている。
l)取鍋からの溶融金属を一旦一次タンディッシュ3に
滞留させ、溶融金属中の不純物を浮上させて清浄度を上
げることができる。
滞留させ、溶融金属中の不純物を浮上させて清浄度を上
げることができる。
2)−次タンディッシュ3内の溶融金属の上層部は浮上
した不純物で汚れているため、底部より清浄度の高い溶
融金属を排湯する必要がある。このため−次タンディッ
シュ3の底部に給湯の流量制御ノズル4を設置すること
になるが、この場合、ノズル位置には一次タンディッシ
ュ3内の溶融金属の静圧が作用するので、ノズル穴径は
所要給湯流量に対し、静圧が大きい程穴径は小さくする
必要がある。
した不純物で汚れているため、底部より清浄度の高い溶
融金属を排湯する必要がある。このため−次タンディッ
シュ3の底部に給湯の流量制御ノズル4を設置すること
になるが、この場合、ノズル位置には一次タンディッシ
ュ3内の溶融金属の静圧が作用するので、ノズル穴径は
所要給湯流量に対し、静圧が大きい程穴径は小さくする
必要がある。
3)キャスター内の給湯においては、鋳片の品質上、給
湯量は鋳片幅方向に対し、極力均一でなめらかな層流で
あることが望ましい、そのためには上記給湯制御ノズル
からの溶融金属を直接キャスター内へ給湯するのは好ま
しくなく、二次タンディツシュ6で一度流速を落とし、
機部より均一な流れでオーバーフローするようにする。
湯量は鋳片幅方向に対し、極力均一でなめらかな層流で
あることが望ましい、そのためには上記給湯制御ノズル
からの溶融金属を直接キャスター内へ給湯するのは好ま
しくなく、二次タンディツシュ6で一度流速を落とし、
機部より均一な流れでオーバーフローするようにする。
しかしこの3段給湯法では、取鍋1からキャスター内へ
給湯するまでの溶融金属の温度低下が大きくなる欠点が
ある0例えば鋼を鋳込む場合を例にとれば、転炉から取
鍋1へ出鋼された溶鋼温度θ0は、二次タンディツシュ
内までに約100〜150℃の温度低下となる。そのた
め出鋼温度が低すぎると二次タンディツシュ給湯樋7の
部分において、溶鋼の凝固温度近辺まで低下し、樋上面
に地金が付着し、湯洗れが乱れて適正な給湯が困難とな
り、キャスター内の溶鋼レベルの変動が激しく、キャス
ターから溶鋼がオーバーフローすることがしばしば発生
し、非常に危険である。一方この温度低下を見込んであ
らかじめ溶鋼の出鋼温度を高くとることは、転炉(電気
炉)の耐火レンガの寿命を著しく短かくし、又それだけ
余分なエネルギーが必要となり、ランニングコストの上
昇を招くことになる。また無限軌道のモールド壁を溶損
することにもなりかねない。
給湯するまでの溶融金属の温度低下が大きくなる欠点が
ある0例えば鋼を鋳込む場合を例にとれば、転炉から取
鍋1へ出鋼された溶鋼温度θ0は、二次タンディツシュ
内までに約100〜150℃の温度低下となる。そのた
め出鋼温度が低すぎると二次タンディツシュ給湯樋7の
部分において、溶鋼の凝固温度近辺まで低下し、樋上面
に地金が付着し、湯洗れが乱れて適正な給湯が困難とな
り、キャスター内の溶鋼レベルの変動が激しく、キャス
ターから溶鋼がオーバーフローすることがしばしば発生
し、非常に危険である。一方この温度低下を見込んであ
らかじめ溶鋼の出鋼温度を高くとることは、転炉(電気
炉)の耐火レンガの寿命を著しく短かくし、又それだけ
余分なエネルギーが必要となり、ランニングコストの上
昇を招くことになる。また無限軌道のモールド壁を溶損
することにもなりかねない。
次に溶融金属の二次酸化による介在物の発生は、製品圧
延時の欠陥となるため、不純物同様極力防止しなければ
ならないが、−次タンディッシュ3からの溶融金属を一
度二次タンディッシュへ排出することはそれだけ空気中
の酸素による二次酸化を助畏するので製品品質上好まし
くない。
延時の欠陥となるため、不純物同様極力防止しなければ
ならないが、−次タンディッシュ3からの溶融金属を一
度二次タンディッシュへ排出することはそれだけ空気中
の酸素による二次酸化を助畏するので製品品質上好まし
くない。
又、給湯流量の制御性も、−次タンディッシュ3の流量
制御用ノズル4では二次タンディツシュでの応答遅れが
あり、キャスター内溶融金属のレベル制御を迅速且つ適
正に行なうことは困難である。そこで一般にはキャスタ
ーの鋳込速度制御によりレベル制御を実施し、−次タン
ディッシュ3の流量制御ノズル4はその補助的なものに
すぎないものとなる。そのためキャスターの鋳込速度は
常に変動し、鋳片表面品質に好ましくない湯じわや2重
肌の欠陥を生じる。
制御用ノズル4では二次タンディツシュでの応答遅れが
あり、キャスター内溶融金属のレベル制御を迅速且つ適
正に行なうことは困難である。そこで一般にはキャスタ
ーの鋳込速度制御によりレベル制御を実施し、−次タン
ディッシュ3の流量制御ノズル4はその補助的なものに
すぎないものとなる。そのためキャスターの鋳込速度は
常に変動し、鋳片表面品質に好ましくない湯じわや2重
肌の欠陥を生じる。
さらに鋳造速度を一定に保てないため、キャスターの後
方に配設される圧延機と直結した連続鋳造一連続圧延の
実施が困難であった。
方に配設される圧延機と直結した連続鋳造一連続圧延の
実施が困難であった。
(発明の解決しようとする課題)
本発明は上記従来技術の欠点に鑑み、溶融金属の温度低
下を少くし、且つ溶融金属の二次酸化の発生を抑え、−
次タンディッシュ3の流量制御ノズル4のみで、無限軌
道連続鋳造機による一定速度での鋳込みを可能とするこ
とにある。
下を少くし、且つ溶融金属の二次酸化の発生を抑え、−
次タンディッシュ3の流量制御ノズル4のみで、無限軌
道連続鋳造機による一定速度での鋳込みを可能とするこ
とにある。
(発明の解決手段)
取鍋に通ずる大容量室Aと給湯樋に通ずる小容量室Bの
2室にスキマーにて仕切られ、仕切られた各室の底部に
夫々上ノズルを具えたタンディツシュと、該タンディツ
シュの底部に設けた上ノズルと同心の孔を有する上固定
板と、該上固定板の下部にあってスライド板を挟持する
間隔を置いて配設され、下部に非常排湯ノズルを有する
下固定板との間に設けた長孔を有するスライド板とから
なり、該スライド板はストローク制御装置によって作動
されてスライドし、前記上固定板に設けた2つの孔を連
通・非連通状態にすることができ、かつ小容量室B側の
孔と下固定板の非常排湯ノズルを連通可能にしたことを
特徴とする。
2室にスキマーにて仕切られ、仕切られた各室の底部に
夫々上ノズルを具えたタンディツシュと、該タンディツ
シュの底部に設けた上ノズルと同心の孔を有する上固定
板と、該上固定板の下部にあってスライド板を挟持する
間隔を置いて配設され、下部に非常排湯ノズルを有する
下固定板との間に設けた長孔を有するスライド板とから
なり、該スライド板はストローク制御装置によって作動
されてスライドし、前記上固定板に設けた2つの孔を連
通・非連通状態にすることができ、かつ小容量室B側の
孔と下固定板の非常排湯ノズルを連通可能にしたことを
特徴とする。
(発明の実施例)
第1図〜第3図を参照して本発明の詳細な説明する。本
発明は第5図の構成における二次タンディツシュ6を省
略するため、流量制御ノズル4及び−次タンディッシュ
3の形状を改良したものである。
発明は第5図の構成における二次タンディツシュ6を省
略するため、流量制御ノズル4及び−次タンディッシュ
3の形状を改良したものである。
11は本発明におけるただ1つのタンディッシュで、該
タンディツシュ11の底部に配設される流量制御ノズル
用のマスレンガ12(第3図)には2つの上ノズル13
および14がセットされている。2つの上ノズル13と
14の中間にはスキマー15が立設されており、タンデ
ィツシュ11はこのスキマー15により取鍋1からの溶
融金属を一旦溜め受け、不純物の浮上清浄化を行なう大
容量室Aとキャスターへ給湯するための給湯樋16を有
した小容量室Bとに仕切られている。
タンディツシュ11の底部に配設される流量制御ノズル
用のマスレンガ12(第3図)には2つの上ノズル13
および14がセットされている。2つの上ノズル13と
14の中間にはスキマー15が立設されており、タンデ
ィツシュ11はこのスキマー15により取鍋1からの溶
融金属を一旦溜め受け、不純物の浮上清浄化を行なう大
容量室Aとキャスターへ給湯するための給湯樋16を有
した小容量室Bとに仕切られている。
流量制御ノズル部は上固定板17、スライド板18、下
固定抜工9およびスライド仮工8を第3図矢印方向にス
ライドさせるストローク制御装置20と、非常排湯ノズ
ル21とで構成される。上固定板17にはマスレンガ1
2にセットされた上ノズル13.14のノズル穴と径が
等しく又は若干大きめな穴13a 、 14aが2個等
ピッチでおいている。
固定抜工9およびスライド仮工8を第3図矢印方向にス
ライドさせるストローク制御装置20と、非常排湯ノズ
ル21とで構成される。上固定板17にはマスレンガ1
2にセットされた上ノズル13.14のノズル穴と径が
等しく又は若干大きめな穴13a 、 14aが2個等
ピッチでおいている。
スライド板18には、上固定板17にあけられた穴13
a、14aを内包する長穴18aが設けられている。
a、14aを内包する長穴18aが設けられている。
下固定板19は溶融金属8が各あわせ面より洩れないで
、且つストローク制御装[20によりスライド板18が
滑らかに摺動しうるよう適度な押し付は力をもってスラ
イド板18を上固定板17との間にはさみ込んでいる。
、且つストローク制御装[20によりスライド板18が
滑らかに摺動しうるよう適度な押し付は力をもってスラ
イド板18を上固定板17との間にはさみ込んでいる。
(作用)
以下第4図(、)〜(d)を参照して取鍋1からキャス
ターへの給湯について説明する。
ターへの給湯について説明する。
■)スライド板18が第4図(a)の位置にある場合に
は、スキマー15の左側の大容量室A内にある溶融金属
8は上固定板17の孔13aを通りスライド板18の長
穴18aを経て上固定板17の孔14aより抜は出てス
キマー15の右側の小容量室Bに噴出する。
は、スキマー15の左側の大容量室A内にある溶融金属
8は上固定板17の孔13aを通りスライド板18の長
穴18aを経て上固定板17の孔14aより抜は出てス
キマー15の右側の小容量室Bに噴出する。
2)スライド板17が第4図(b)位置にストローク制
御装置20により矢印方向に移動させられると第4図(
b)の如く孔13aの孔面積はスライド板18の長孔1
8aの縁により絞り込まれ、その結果スキマー15の右
側へ通過する流量は減少する。
御装置20により矢印方向に移動させられると第4図(
b)の如く孔13aの孔面積はスライド板18の長孔1
8aの縁により絞り込まれ、その結果スキマー15の右
側へ通過する流量は減少する。
即ちこの孔13aの孔面積の絞り込み量をストローク制
御装[20により調整することにより流量が制御される
。
御装[20により調整することにより流量が制御される
。
3)さらに第4図(c)の位置までスライド板18が移
動すると、孔13aは完全に閉じられ給湯は停止される
。
動すると、孔13aは完全に閉じられ給湯は停止される
。
4)鋳込終了時又は非常停止時等には、スライド板18
を第4図(d)位置までストロークさせるとスキマー1
5で仕切られたタンディツシュ内右側の小容量室B内の
溶融金属8は孔14aよりスライド板18の長孔18a
を経由して孔19aより排出される。
を第4図(d)位置までストロークさせるとスキマー1
5で仕切られたタンディツシュ内右側の小容量室B内の
溶融金属8は孔14aよりスライド板18の長孔18a
を経由して孔19aより排出される。
この場合孔13aの所要面積Sは、スキマー15の左側
の大容量室Aと右側の小容量室Bとの溶融金属8のレベ
ル差h(第3図)とすると、v=C−717丁
・・・(1)Q=S−■ ・・・(2)こ
こで、C:流出係数、V:流速、Q:流量(1)式と(
2)式から この式からタンディツシュ11内の溶融金属8のレベル
静圧Hが直接影響する従来の場合にくらべて本発明では
大容量室Aと小容量室Bとのレベル差りで静圧が作用す
るためノズル面積Sを大巾に大きくとることができるの
で、ノズルの詰りによる流量変化への影響は少なくなる
。
の大容量室Aと右側の小容量室Bとの溶融金属8のレベ
ル差h(第3図)とすると、v=C−717丁
・・・(1)Q=S−■ ・・・(2)こ
こで、C:流出係数、V:流速、Q:流量(1)式と(
2)式から この式からタンディツシュ11内の溶融金属8のレベル
静圧Hが直接影響する従来の場合にくらべて本発明では
大容量室Aと小容量室Bとのレベル差りで静圧が作用す
るためノズル面積Sを大巾に大きくとることができるの
で、ノズルの詰りによる流量変化への影響は少なくなる
。
(発明の効果)
(1)溶融金属の温度低化を軽減できるため、溶解炉で
の温度を低くすることができ、省エネルギーが可能であ
ると共に、炉内耐火物の寿命を長くすることができ、無
限軌道モールド壁の溶損も無くなり安全且つ製品のコス
トを大幅に軽減できる。
の温度を低くすることができ、省エネルギーが可能であ
ると共に、炉内耐火物の寿命を長くすることができ、無
限軌道モールド壁の溶損も無くなり安全且つ製品のコス
トを大幅に軽減できる。
(2)溶融金属の温度低下が軽減すると、給湯途上での
凝固による地金付着がなくなり、均一な湯滴れが維持で
き、安定した操業を可能とする。
凝固による地金付着がなくなり、均一な湯滴れが維持で
き、安定した操業を可能とする。
(3)溶融金属の給湯時における二次酸化を軽減でき、
製品品質が大幅に向上する。
製品品質が大幅に向上する。
(4)ノズル孔面積を大きくできるので、ノズル詰まり
が生じ粱<、操業が安定する。
が生じ粱<、操業が安定する。
(5)流量制御ノズルによる制御性が良くなり。
キャスター内湯面レベル制御をキャスター鋳込速度の制
御によらずにできるため、定速鋳込が可能となり、鋳片
表面品質が向上する。同時に圧延機直結の連続操業が可
能となる。
御によらずにできるため、定速鋳込が可能となり、鋳片
表面品質が向上する。同時に圧延機直結の連続操業が可
能となる。
(6)キャスター内湯面レベル制御のためのキャスター
鋳込速度制御装置が不要となり、且つ二次タンディツシ
ュも不要のため設備コストが低減できる。
鋳込速度制御装置が不要となり、且つ二次タンディツシ
ュも不要のため設備コストが低減できる。
第1図は本発明に係る給湯装置。
第2図はタンディツシュ給湯部の詳細断面図。
第3図は同じく給湯部の詳細図で、第2図の■−■矢視
断面図。 第4図は給湯部の作用説明図。 第5図は従来型給湯装置(一部所面)。 図において; 1 取鍋 2 不活性ガスシールド 3−次タンディッシュ 4 流量制御ノズル 5 浸漬ノズル6 二次タンデ
ィツシュ 7 給湯樋 8 溶融金属 9 無限軌道連続鋳造機 10 鋳片 11 タンディツシュ12
マスレンガ 13.14 上ノズル13a、
14a (上固定板の)孔 15 スキマー 16 給湯樋17 上固
定板 18 スライド板18a(スライド板の
)長孔 19 下固定板 19a 下固定板の孔20
ストローク制御装置 21 非常排湯ノズル 22 非常排湯ポット以上
断面図。 第4図は給湯部の作用説明図。 第5図は従来型給湯装置(一部所面)。 図において; 1 取鍋 2 不活性ガスシールド 3−次タンディッシュ 4 流量制御ノズル 5 浸漬ノズル6 二次タンデ
ィツシュ 7 給湯樋 8 溶融金属 9 無限軌道連続鋳造機 10 鋳片 11 タンディツシュ12
マスレンガ 13.14 上ノズル13a、
14a (上固定板の)孔 15 スキマー 16 給湯樋17 上固
定板 18 スライド板18a(スライド板の
)長孔 19 下固定板 19a 下固定板の孔20
ストローク制御装置 21 非常排湯ノズル 22 非常排湯ポット以上
Claims (1)
- 取鍋に通ずる大容量室Aと給湯樋に通ずる小容量室Bの
2室にスキマーにて仕切られ、仕切られた各室の底部に
夫々上ノズルを具えたタンディッシュと、該タンディッ
シュの底部に設けた上ノズルと同心の孔を有する上固定
板と、該上固定板の下部にあってスライド板を挟持する
間隔を置いて配設され、下部に非常排湯ノズルを有する
下固定板との間に設けた長孔を有するスライド板とから
なり、該スライド板はストローク制御装置によって作動
されてスライドし、前記上固定板に設けた2つの孔を連
通・非連通状態にすることができ、かつ小容量室B側の
孔と下固定板の非常排湯ノズルを連通可能になしうるこ
とを特徴とする無限軌道連続鋳造設備に於ける給湯装置
。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP1437785A JPS61176453A (ja) | 1985-01-30 | 1985-01-30 | 無限軌道連続鋳造設備に於ける給湯装置 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP1437785A JPS61176453A (ja) | 1985-01-30 | 1985-01-30 | 無限軌道連続鋳造設備に於ける給湯装置 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS61176453A true JPS61176453A (ja) | 1986-08-08 |
JPH0320297B2 JPH0320297B2 (ja) | 1991-03-19 |
Family
ID=11859356
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP1437785A Granted JPS61176453A (ja) | 1985-01-30 | 1985-01-30 | 無限軌道連続鋳造設備に於ける給湯装置 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS61176453A (ja) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
KR101185013B1 (ko) * | 2005-03-22 | 2012-09-26 | 주식회사 포스코 | 연속주조설비의 용강 비상 배출용 라운더 |
-
1985
- 1985-01-30 JP JP1437785A patent/JPS61176453A/ja active Granted
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
KR101185013B1 (ko) * | 2005-03-22 | 2012-09-26 | 주식회사 포스코 | 연속주조설비의 용강 비상 배출용 라운더 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPH0320297B2 (ja) | 1991-03-19 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
KR19990081870A (ko) | 연속주조장치의 용탕 공급장치 | |
KR960006041B1 (ko) | 쌍로울식 연속주조기 | |
JPS6068142A (ja) | 気泡ポンプによる溶融金属の移送方法 | |
JPS61176453A (ja) | 無限軌道連続鋳造設備に於ける給湯装置 | |
JPH03138052A (ja) | 加熱装置付きのタンディッシュ | |
JP2006231397A (ja) | アルミキルド鋼の連続鋳造方法 | |
CN111014635B (zh) | 一种连铸通道式感应加热中间包及其控制流场方法 | |
JPH05104212A (ja) | 溶鋼加熱装置付タンデイツシユ | |
CN112517900A (zh) | 一种制粉中间包的水口制作工艺 | |
JPS60255246A (ja) | 連続鋳造装置におけるタンデイツシユの鋳込み装置 | |
JPH0438506B2 (ja) | ||
US5709835A (en) | Heating molten metal | |
JPH03118943A (ja) | 低・中炭素鋼用連鋳鋳型およびその鋳造方法 | |
JPH02268950A (ja) | 連続鋳造鋳型内の溶鋼偏流制御方法 | |
JP5076693B2 (ja) | 連続鋳造用タンディッシュ及び鋼の連続鋳造方法 | |
JPS6342540B2 (ja) | ||
JPH04178249A (ja) | 連続鋳造鋳型内の潤滑方法 | |
RU2025200C1 (ru) | Промежуточный ковш для обработки металла при непрерывном литье | |
AU701900B2 (en) | Heating molten metal | |
JPS61232047A (ja) | 連続鋳造用金属溶湯の温度制御方法 | |
KR101408227B1 (ko) | 연속주조장치 및 연속주조방법 | |
JPH0211251A (ja) | 連続鋳造における鋳造鋳型への給湯方法 | |
JPH10137905A (ja) | 鋼の連続鋳造法における鋳造開始方法 | |
JPH05237619A (ja) | 連続鋳造モールド内の溶鋼偏流抑制方法 | |
JPS62252649A (ja) | 溶鋼連続鋳造鋳型内の偏流制御方法 |