JPS61175297A - 車両用電動式燃料ポンプ - Google Patents
車両用電動式燃料ポンプInfo
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- JPS61175297A JPS61175297A JP1765185A JP1765185A JPS61175297A JP S61175297 A JPS61175297 A JP S61175297A JP 1765185 A JP1765185 A JP 1765185A JP 1765185 A JP1765185 A JP 1765185A JP S61175297 A JPS61175297 A JP S61175297A
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- Japan
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- groove
- fuel
- pump
- impeller
- liquid sealing
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- Structures Of Non-Positive Displacement Pumps (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔発明の利用分野〕
本発明は、特に高い燃料圧力が得られるポンプ羽根車直
径が２０〜５０ＷＩＩｌのフィード型ポンプからなる燃
料タンク内蔵式の車両用・上動式燃料ポンプの改良に関
するものである。
径が２０〜５０ＷＩＩｌのフィード型ポンプからなる燃
料タンク内蔵式の車両用・上動式燃料ポンプの改良に関
するものである。
この種のポンプは、ポンプ室内に空気が流入すると、燃
料ポンプとして十分な自吸性ヲ拘していないことが知ら
れている。自吸装置を備えた車両用燃料ポンプは、！＋
１開昭４９−１１３９２２号によって知られているが、
ポンプ装置全体が大型となるため、燃料タンク内蔵式燃
料ポンプとして装九性が悪いこと、及び特別な自吸装置
を設けるためコスト高となることの欠点がある。なた、
特公昭４６ｍｍ２６４４２号のように、再生ポンプを用
いてそのポンプ室の吸込孔から吐出孔に至る流路内に通
気孔を設は自吸性の改善を行った車両用燃料ポンプも知
られている。この公知例を前記フィード型ポンプに適用
した場合、自吸性を回復する捷での時間が約７秒から、
自吸性が全く回復しないものまで大きなばらつき幅を持
つことが判った。これは気化器に十分な燃料を圧送する
ことができないときには、エンジンの息伺き捷たはエン
ジン停止に至る。一般的な波相では、車両用燃料ポンプ
として笑用上問題のない上記自吸性が回復するまでの時
間は約５秒以下である。
料ポンプとして十分な自吸性ヲ拘していないことが知ら
れている。自吸装置を備えた車両用燃料ポンプは、！＋
１開昭４９−１１３９２２号によって知られているが、
ポンプ装置全体が大型となるため、燃料タンク内蔵式燃
料ポンプとして装九性が悪いこと、及び特別な自吸装置
を設けるためコスト高となることの欠点がある。なた、
特公昭４６ｍｍ２６４４２号のように、再生ポンプを用
いてそのポンプ室の吸込孔から吐出孔に至る流路内に通
気孔を設は自吸性の改善を行った車両用燃料ポンプも知
られている。この公知例を前記フィード型ポンプに適用
した場合、自吸性を回復する捷での時間が約７秒から、
自吸性が全く回復しないものまで大きなばらつき幅を持
つことが判った。これは気化器に十分な燃料を圧送する
ことができないときには、エンジンの息伺き捷たはエン
ジン停止に至る。一般的な波相では、車両用燃料ポンプ
として笑用上問題のない上記自吸性が回復するまでの時
間は約５秒以下である。
そこで本発明者らは、ポンプ室内の気化燃料の流れを可
視化し、実験的に求め上記問題を究明するためのモデル
全作成し次のことが判明した。ポンプ室内が気化燃料で
充満した場合を、第１０図。
視化し、実験的に求め上記問題を究明するためのモデル
全作成し次のことが判明した。ポンプ室内が気化燃料で
充満した場合を、第１０図。
第１１図により説明する。第１０図、第１１図は本発明
を実施していないポンプ室内での気化燃料の流れを示す
。図において、３は羽根車であシ羽根車３はエンドカバ
ー１及びケーシング２間に配設され断面半円状溝部を有
し、この溝部には円周方向に所定のピッチで複数の羽根
が配設され燃料液体封止部９を挾んだ両側に吸込口４、
吐出部８を有し吸込口４及び吐出部８を連通した断面半
円状の環状溝路５がエンドカバー１上の羽根車３の回転
面に対向し設けられている。可視状態でみた場合、ポン
プ室内の吸込孔４から吐出部８に至るおシ、環状溝路５
の内周壁１３Ｖｃは殆んど燃料のない空気が集まってい
る。環状溝路５の外周壁１０に沿って流れる気化燃料１
４は、吸込孔４と吐出部８とを区切る液封止部９にさえ
ぎられる。
を実施していないポンプ室内での気化燃料の流れを示す
。図において、３は羽根車であシ羽根車３はエンドカバ
ー１及びケーシング２間に配設され断面半円状溝部を有
し、この溝部には円周方向に所定のピッチで複数の羽根
が配設され燃料液体封止部９を挾んだ両側に吸込口４、
吐出部８を有し吸込口４及び吐出部８を連通した断面半
円状の環状溝路５がエンドカバー１上の羽根車３の回転
面に対向し設けられている。可視状態でみた場合、ポン
プ室内の吸込孔４から吐出部８に至るおシ、環状溝路５
の内周壁１３Ｖｃは殆んど燃料のない空気が集まってい
る。環状溝路５の外周壁１０に沿って流れる気化燃料１
４は、吸込孔４と吐出部８とを区切る液封止部９にさえ
ぎられる。
そして、液封止部９で吐出部８側に衝突して吐出部８よ
シミ動機内部に入るもの、羽根車３の羽根溝２２の中に
入シ液封止部９上全通過し吸込孔４に戻るもの、環状婢
路５の空気の集っている内周壁１３に沿って吐出部８か
ら吸込孔４へ逆流しているものとがある。
シミ動機内部に入るもの、羽根車３の羽根溝２２の中に
入シ液封止部９上全通過し吸込孔４に戻るもの、環状婢
路５の空気の集っている内周壁１３に沿って吐出部８か
ら吸込孔４へ逆流しているものとがある。
そこで、特公昭４６ｍｍ２６４４２号における通気孔を
エンドカバー１の環状溝部５内に設けた場合、第１Ｏ図
、第１１図に示すように、ポンプ室内において密度の高
い気化燃料１４は、環状溝路５の外周壁ｌＯで、かつ、
羽根車３の羽根溝２２の先端部に最も近い所に巣中して
おシ、残りはほとんど燃料のない密度の低い気化燃料、
即ち、空気が充満しているため、上記通気孔は空気の充
満しているところに開孔していることになる。また、通
気孔ＶＣはポンプ外にある燃料、ｌニジ表向張力が働い
ている。ポンプ室内が上記気化燃料で満たされているこ
とは、ポンプ作用がほとんどないことであシ、上記空気
を圧縮し、上記表面張力に押し）勝って上記空気をポン
プ外に押し出す作用はほとんどない。そこで、燃料密度
の高い気化燃料１４は羽根車３の回転によシエネルギー
は蓄えられているため、気化燃料１４’にポンプ外に排
出することは可能であるからそれによシ吸込孔４と通気
孔との間にわずかなポンプ作用を働かして吸込孔４よ多
燃料を連続的に入れてポンプ室内の気化燃料の密度を高
めることによって自吸性分回復する必要がある。
エンドカバー１の環状溝部５内に設けた場合、第１Ｏ図
、第１１図に示すように、ポンプ室内において密度の高
い気化燃料１４は、環状溝路５の外周壁ｌＯで、かつ、
羽根車３の羽根溝２２の先端部に最も近い所に巣中して
おシ、残りはほとんど燃料のない密度の低い気化燃料、
即ち、空気が充満しているため、上記通気孔は空気の充
満しているところに開孔していることになる。また、通
気孔ＶＣはポンプ外にある燃料、ｌニジ表向張力が働い
ている。ポンプ室内が上記気化燃料で満たされているこ
とは、ポンプ作用がほとんどないことであシ、上記空気
を圧縮し、上記表面張力に押し）勝って上記空気をポン
プ外に押し出す作用はほとんどない。そこで、燃料密度
の高い気化燃料１４は羽根車３の回転によシエネルギー
は蓄えられているため、気化燃料１４’にポンプ外に排
出することは可能であるからそれによシ吸込孔４と通気
孔との間にわずかなポンプ作用を働かして吸込孔４よ多
燃料を連続的に入れてポンプ室内の気化燃料の密度を高
めることによって自吸性分回復する必要がある。
そして、特公昭４６ｍｍ２６４４２号における通気孔を
フィード型ポンプに適用した場合、自吸性を回復するま
での時間に大きなばらつき幅を持つのは、環状通路５と
羽根車３の羽根溝２２とによ多形成されるポンプ室内の
燃料密度の高い気化燃料１４と燃料密度の低い気化燃料
、即ち、空気との比率によることになる。気化燃料１４
が多ければ通気孔からポンプ外に気化燃料１４を刊出し
易いし、空気の量が多ければ自吸性を回復しないと云う
ことになる。気化燃料１４と空気との比率は吸込孔４が
ら空気の入っている時間、気化燃料１４を吸い込んだ時
のポンプの回転数、ポンプの姿勢等によりばらつきがで
る。
フィード型ポンプに適用した場合、自吸性を回復するま
での時間に大きなばらつき幅を持つのは、環状通路５と
羽根車３の羽根溝２２とによ多形成されるポンプ室内の
燃料密度の高い気化燃料１４と燃料密度の低い気化燃料
、即ち、空気との比率によることになる。気化燃料１４
が多ければ通気孔からポンプ外に気化燃料１４を刊出し
易いし、空気の量が多ければ自吸性を回復しないと云う
ことになる。気化燃料１４と空気との比率は吸込孔４が
ら空気の入っている時間、気化燃料１４を吸い込んだ時
のポンプの回転数、ポンプの姿勢等によりばらつきがで
る。
本発明は上記の状況に鑑みなされたものであシ、特別な
自吸装置を設けないでポンプ室内の残存する空気及び燃
料とが混合された気化燃料を短時間にポンプ外に排出し
適切な自吸性の回復時間を得ることができる車両用電動
式燃料ポンプを提供することを目的としたものである。
自吸装置を設けないでポンプ室内の残存する空気及び燃
料とが混合された気化燃料を短時間にポンプ外に排出し
適切な自吸性の回復時間を得ることができる車両用電動
式燃料ポンプを提供することを目的としたものである。
本発明の車両用電動式燃料ポンプは、車両用燃料タンク
内でポンプのエンドカバー及びケーシング間に配設され
断面がほぼ半円状の溝を有し該溝を介し燃料全駆動する
電動機に回転駆動される羽根車と、上記エンドカバー上
における該羽根車の方向に挾んだ位置に吸込口及び吐出
部が開口てれ該液封止部を除く該吸込口及び該吐出部間
に断面はぼ半円状の溝でほぼ環状に形成された環状溝路
−とを設けてなり、上記液封止部−ヒで上記環状溝路の
上記吐出部側に連通し上記羽根車の回転面対向部に形成
された外部と、該溝部から外部に連通し開口された通気
口とを設けたものである。本発明は、ポンプ室内の気化
燃料の流れ全実験的に可視化したモデルを作成し観際し
た結果、燃料密度が高い気化燃料は、環状溝路の外周壁
に沿って流れ、液封止部の吐出側に集中するため液封止
部に気化燃料を導く溝及びポンプ外に排出する通気口を
設けたものである。
内でポンプのエンドカバー及びケーシング間に配設され
断面がほぼ半円状の溝を有し該溝を介し燃料全駆動する
電動機に回転駆動される羽根車と、上記エンドカバー上
における該羽根車の方向に挾んだ位置に吸込口及び吐出
部が開口てれ該液封止部を除く該吸込口及び該吐出部間
に断面はぼ半円状の溝でほぼ環状に形成された環状溝路
−とを設けてなり、上記液封止部−ヒで上記環状溝路の
上記吐出部側に連通し上記羽根車の回転面対向部に形成
された外部と、該溝部から外部に連通し開口された通気
口とを設けたものである。本発明は、ポンプ室内の気化
燃料の流れ全実験的に可視化したモデルを作成し観際し
た結果、燃料密度が高い気化燃料は、環状溝路の外周壁
に沿って流れ、液封止部の吐出側に集中するため液封止
部に気化燃料を導く溝及びポンプ外に排出する通気口を
設けたものである。
以下本発明の車両用電動式燃料ポンプを実施例を用い、
第１０図、第１１図と同部品は同符号で示し第１図ない
し第４図により説明する。第１図は一部を断面で示した
正面図、第２図は第１図の■−■矢視断面図、第３図は
第２図の■−■矢視て、６は羽根車３の駆動シャフト、
７は吐出管、１１は通気孔、１２は溝部である。シャフ
ト６の回転によ）シャフト６と４動的に設置された羽根
車３が回転することによるポンプ作用に上り、燃料がエ
ンドカバー１の吸込口４からエンドカバー１に設けであ
る環状溝路５に流入する。環状溝路５に流入した燃料は
羽根車３の回転（（よって遠心力及び燃料の摩擦力によ
ってエネルギーが蓄積されてケーシング２の吐出口（図
示せず）から電動機２３内部を通シ吐出管７から配管中
に圧送される。
第１０図、第１１図と同部品は同符号で示し第１図ない
し第４図により説明する。第１図は一部を断面で示した
正面図、第２図は第１図の■−■矢視断面図、第３図は
第２図の■−■矢視て、６は羽根車３の駆動シャフト、
７は吐出管、１１は通気孔、１２は溝部である。シャフ
ト６の回転によ）シャフト６と４動的に設置された羽根
車３が回転することによるポンプ作用に上り、燃料がエ
ンドカバー１の吸込口４からエンドカバー１に設けであ
る環状溝路５に流入する。環状溝路５に流入した燃料は
羽根車３の回転（（よって遠心力及び燃料の摩擦力によ
ってエネルギーが蓄積されてケーシング２の吐出口（図
示せず）から電動機２３内部を通シ吐出管７から配管中
に圧送される。
第２図の吸込口４から吐出部８に至る環状溝路５におい
て、燃料密度が高い気化燃料１４は螺旋状に回転しなが
ら環状溝路５の外周壁ｌＯに沿って流れており液封止部
９にさえぎられ、常に液封止部９で吐出部８側に衝突す
る。そこで、気化燃料１４を液封止部９上に設けた溝部
１２に導き、溝部１２に設けた通気孔１１よシボンプ外
に排出する構造となっている。環状溝路５の外周１０に
Ｃｑ） 沿って流れる気化燃料１４は、燃料密度が高いため羽根
車３の回転によシエネルギーは蓄えられておシ、ポンプ
外の燃料によって通気孔１１に働らいている表面張力に
押し勝ってポンプ外に排出される。これは環状通路５を
通って吸込孔４と通気孔１１との間にポンプ作用が働く
ため吸込口４に燃料が連続的に入ることによシ、自吸性
が回復されるのである。即ち、本笑流例では、車両用燃
料ポンプとして適切な自吸性の回復時間を得るために、
溝部１２及び通気孔１１に働いている表面張力に押し勝
って燃料がポンプ外に排出されている。
て、燃料密度が高い気化燃料１４は螺旋状に回転しなが
ら環状溝路５の外周壁ｌＯに沿って流れており液封止部
９にさえぎられ、常に液封止部９で吐出部８側に衝突す
る。そこで、気化燃料１４を液封止部９上に設けた溝部
１２に導き、溝部１２に設けた通気孔１１よシボンプ外
に排出する構造となっている。環状溝路５の外周１０に
Ｃｑ） 沿って流れる気化燃料１４は、燃料密度が高いため羽根
車３の回転によシエネルギーは蓄えられておシ、ポンプ
外の燃料によって通気孔１１に働らいている表面張力に
押し勝ってポンプ外に排出される。これは環状通路５を
通って吸込孔４と通気孔１１との間にポンプ作用が働く
ため吸込口４に燃料が連続的に入ることによシ、自吸性
が回復されるのである。即ち、本笑流例では、車両用燃
料ポンプとして適切な自吸性の回復時間を得るために、
溝部１２及び通気孔１１に働いている表面張力に押し勝
って燃料がポンプ外に排出されている。
本発明者らは、車両用燃料ポンプとして適切な自吸性の
回復時間を得るために、溝部１２及び通気孔１１の寸法
諸元を求めるため各種の実験を行った。尚、第３図にお
いて、Ｄは通気孔ｌｌの直径、Ｔは溝部１２の深さ寸法
、Ｗは溝部１２の半径方向幅寸法、ＷＰは環状溝路５の
幅寸法、θ１は羽根車３の回転中心全中心とする半径の
弧の液封止部９の角度、θ２は同じ弧の液封止部上の吐
出部側からの溝部１２の角度、Ｗ丁は環状溝路５の深さ
寸法である。第６図は横軸に通気孔１λの寸法をとシ縦
軸に自吸性が回復する寸での時間をとシ、ＷとＷｐとを
ほぼ等しく、Ｔ ” Ｏ−２Ｗ Ｔの条件の場合の特性
を示す。そして、羽根車３の直径が２０〜５０ｗｎで、
ＷＰが４ ｎｒｍ 、Ｗ Ｔが２ｒｒａｎのとき、通気
孔１１の寸法φは０．８〜１．６脳が実用可能な範囲で
あるが、製作上及びポンプ効率から判断すると１．０〜
１．４間が燃料ポンプとして最も適切な範囲である。
回復時間を得るために、溝部１２及び通気孔１１の寸法
諸元を求めるため各種の実験を行った。尚、第３図にお
いて、Ｄは通気孔ｌｌの直径、Ｔは溝部１２の深さ寸法
、Ｗは溝部１２の半径方向幅寸法、ＷＰは環状溝路５の
幅寸法、θ１は羽根車３の回転中心全中心とする半径の
弧の液封止部９の角度、θ２は同じ弧の液封止部上の吐
出部側からの溝部１２の角度、Ｗ丁は環状溝路５の深さ
寸法である。第６図は横軸に通気孔１λの寸法をとシ縦
軸に自吸性が回復する寸での時間をとシ、ＷとＷｐとを
ほぼ等しく、Ｔ ” Ｏ−２Ｗ Ｔの条件の場合の特性
を示す。そして、羽根車３の直径が２０〜５０ｗｎで、
ＷＰが４ ｎｒｍ 、Ｗ Ｔが２ｒｒａｎのとき、通気
孔１１の寸法φは０．８〜１．６脳が実用可能な範囲で
あるが、製作上及びポンプ効率から判断すると１．０〜
１．４間が燃料ポンプとして最も適切な範囲である。
第７図は横軸に（溝部１２深さ寸法Ｔ）／（環状溝路５
の深さ寸法ｗＴ）ｉとり、縦軸に自吸性が回復するまで
の時間をと）、通気孔１１の寸法φｋ ｌ−２１ｍｎ
、溝部１２の幅寸法Ｗと環状溝路５の幅寸法Ｗｐとをほ
ぼ等しくした条件での特性を示す。これによると、溝部
１２深さ寸法Ｔは、０．０５〜０．５ Ｗ Ｔが実用範
囲であるが、０．０７〜０．４Ｔが燃料ポンプとして最
も適切な範囲である。
の深さ寸法ｗＴ）ｉとり、縦軸に自吸性が回復するまで
の時間をと）、通気孔１１の寸法φｋ ｌ−２１ｍｎ
、溝部１２の幅寸法Ｗと環状溝路５の幅寸法Ｗｐとをほ
ぼ等しくした条件での特性を示す。これによると、溝部
１２深さ寸法Ｔは、０．０５〜０．５ Ｗ Ｔが実用範
囲であるが、０．０７〜０．４Ｔが燃料ポンプとして最
も適切な範囲である。
第８図は横軸に（溝部１２幅寸法Ｗ）／環状溝路５の幅
寸法Ｗｐ ）をとシ、縦軸に自吸性が回復するまでの時
間をとり、通気孔１１０寸法φを１．２箇、溝部１２深
さ寸法Ｔ ＝ ０．２ Ｗ Ｔの条件においての特性を
調べたものである。これによると溝部１２の幅寸法Ｗは
環状溝路５の幅寸法Ｗｐに対し、０．４〜１．０ Ｗ
ｐが実用可能な範囲であるが、０．５〜１゜ＯＷｐが燃
料ポンプとして最も適切な範囲である。
寸法Ｗｐ ）をとシ、縦軸に自吸性が回復するまでの時
間をとり、通気孔１１０寸法φを１．２箇、溝部１２深
さ寸法Ｔ ＝ ０．２ Ｗ Ｔの条件においての特性を
調べたものである。これによると溝部１２の幅寸法Ｗは
環状溝路５の幅寸法Ｗｐに対し、０．４〜１．０ Ｗ
ｐが実用可能な範囲であるが、０．５〜１゜ＯＷｐが燃
料ポンプとして最も適切な範囲である。
第９図は横軸ｋ（溝部１２の角度θ２）／（液封止部９
の角度θｌ ）をとシ縦軸に締切吐出圧力をとり、通気
孔１１寸法１．２ ｒＥｍφ、Ｗ ＝ Ｗｐ 、 ’ま
た、Ｔ−”０．２ＷＴの条件において、溝部１２角度
□θ２による締切吐出圧力の特性を示す。これに
よると構造上及びポンプ性能から判断して溝部１２角度
θ２は液体封止部角度θｌに対し０．２〜０．４θ１が
燃料ポンプとして最も適切な範囲である。
の角度θｌ ）をとシ縦軸に締切吐出圧力をとり、通気
孔１１寸法１．２ ｒＥｍφ、Ｗ ＝ Ｗｐ 、 ’ま
た、Ｔ−”０．２ＷＴの条件において、溝部１２角度
□θ２による締切吐出圧力の特性を示す。これに
よると構造上及びポンプ性能から判断して溝部１２角度
θ２は液体封止部角度θｌに対し０．２〜０．４θ１が
燃料ポンプとして最も適切な範囲である。
このように本実施例の車両用電動式燃料ポンプはフィー
ド型ポンプにおいて、液洩封止部の羽根車回転面対向部
に設けられた溝部に外部へ連通する通気孔を設け、通気
孔４寸法０．８〜１．６ｍ、溝部深さ寸法を環状溝路深
さ寸法の０．０７〜０．４倍、溝部幅寸法を環状溝路幅
寸法の０．５〜１．０倍、溝部角夏を液体封止部角度の
０．２〜０．４倍の範囲とすることにより、特別な自吸
装置を設けないでポンプ室内に流入した空気とポンプ室
内に残存する燃料とが混合された気化燃料を短時間にポ
ンプ外に排出して適切な自吸性の回復時間を得ることが
できポンプ効率を向上し安価に製作できる。
ド型ポンプにおいて、液洩封止部の羽根車回転面対向部
に設けられた溝部に外部へ連通する通気孔を設け、通気
孔４寸法０．８〜１．６ｍ、溝部深さ寸法を環状溝路深
さ寸法の０．０７〜０．４倍、溝部幅寸法を環状溝路幅
寸法の０．５〜１．０倍、溝部角夏を液体封止部角度の
０．２〜０．４倍の範囲とすることにより、特別な自吸
装置を設けないでポンプ室内に流入した空気とポンプ室
内に残存する燃料とが混合された気化燃料を短時間にポ
ンプ外に排出して適切な自吸性の回復時間を得ることが
できポンプ効率を向上し安価に製作できる。
第５図は第４図と同部分の溝部及び通気孔の他の実施例
を示し、エンドカバー１の溝部１２に穴２４を設け、穴
２４内に通気孔１１を開口し穴２４内にバルブ１７を設
け、空気がポンプ室に入シポンプ作用がなくなると、ス
プリング１６によりバルブ１７はバルブストッパー１９
４で押し戻され通気孔１１はポンプ外と連通ずるように
開放されるようになっている。気化燃料はバルブストッ
パー１９にある連通孔１８よシ進入し通気孔１１よシポ
ンブ外に排出される。そこでポンプ作用が開始され、ポ
ンプ室内の圧力が上昇するとバルブ１７は通気孔１１側
に押され通気孔１１を閉じる。従って、気化燃料がポン
プ室内におる時のみ気化燃料をポンプ外に漏らす構造で
おるためボｔ１つ） ンブ効率を低下させることなく上記実施例と同様の作用
効果を有する。
を示し、エンドカバー１の溝部１２に穴２４を設け、穴
２４内に通気孔１１を開口し穴２４内にバルブ１７を設
け、空気がポンプ室に入シポンプ作用がなくなると、ス
プリング１６によりバルブ１７はバルブストッパー１９
４で押し戻され通気孔１１はポンプ外と連通ずるように
開放されるようになっている。気化燃料はバルブストッ
パー１９にある連通孔１８よシ進入し通気孔１１よシポ
ンブ外に排出される。そこでポンプ作用が開始され、ポ
ンプ室内の圧力が上昇するとバルブ１７は通気孔１１側
に押され通気孔１１を閉じる。従って、気化燃料がポン
プ室内におる時のみ気化燃料をポンプ外に漏らす構造で
おるためボｔ１つ） ンブ効率を低下させることなく上記実施例と同様の作用
効果を有する。
以上記述した如く本発明の車両用電動式燃料ポンプは、
特別な自吸装置を設けないでポンプ室内の空気及び残存
する燃料とが混合された気化燃料を短時間にポンプ外に
排出し適切な自吸性の回復時間を得ることができポンプ
効率を向上できる効果を有するものである。
特別な自吸装置を設けないでポンプ室内の空気及び残存
する燃料とが混合された気化燃料を短時間にポンプ外に
排出し適切な自吸性の回復時間を得ることができポンプ
効率を向上できる効果を有するものである。
第１図は本発明の車両用電動式燃料ポンプの実施例の一
部を断面で示した正面図、第２図は第１図のＩ−ｎ矢視
平面図、第３図は第２図の■−■矢視断面図、第４図は
第３図のＡ部拡大図、第５図は第４図と同部分の他の実
施例の拡大図、第６図ないし第８図はそれぞれ第２図の
通気孔寸法。 溝部深さ及び溝部幅寸法に対する自吸性が回復するまで
の時間の特性図、第９図は第２図溝部角度の液封止部角
度に対する割合の締切圧力に及ぼす特性図、第１０図は
本発明を実施しないエンド力バーの第２図と同部分の平
面図、第１．１図は第１０図の要部断面図である。 ｌ・・・エンドカバー、２・・・ケーシング、３・・・
羽根車、４・・・吸込孔、５・・・環状溝路、８・・・
吐出部、１１・・・（ほか１名） 来１図 来２図 来３図 不年図 半５図 ｔ、ｐ田々−
部を断面で示した正面図、第２図は第１図のＩ−ｎ矢視
平面図、第３図は第２図の■−■矢視断面図、第４図は
第３図のＡ部拡大図、第５図は第４図と同部分の他の実
施例の拡大図、第６図ないし第８図はそれぞれ第２図の
通気孔寸法。 溝部深さ及び溝部幅寸法に対する自吸性が回復するまで
の時間の特性図、第９図は第２図溝部角度の液封止部角
度に対する割合の締切圧力に及ぼす特性図、第１０図は
本発明を実施しないエンド力バーの第２図と同部分の平
面図、第１．１図は第１０図の要部断面図である。 ｌ・・・エンドカバー、２・・・ケーシング、３・・・
羽根車、４・・・吸込孔、５・・・環状溝路、８・・・
吐出部、１１・・・（ほか１名） 来１図 来２図 来３図 不年図 半５図 ｔ、ｐ田々−
Claims (6)
- １．車両用燃料タンク内でポンプのエンドカバー及びケ
ーシング間に配設され断面がほぼ半円状の溝を有し該溝
を介し燃料を駆動する電動機に回転駆動される羽根車と
、上記エンドカバー上における該羽根車の上記溝の回転
軌上に配設され該羽根車が摺動接触する液封止部を円周
方向に挾んだ位置に吸込口及び吐出部が開口され該液封
止部を除く該吸込口及び該吐出部間に断面ほぼ半円状の
溝でほぼ環状に形成された環状溝路とを設けたものにお
いて、上記液封止部上で上記環状溝路の上記吐出部側に
連通し上記羽根車の回転面対向部に形成された溝部と、
該溝部から外部に連通し開口された通気孔とを設けたこ
とを特徴とする車両用電動式燃料ポンプ。 - ２．上記液封止部上面に設けられた上記溝部が、深さは
上記環状溝路深さの０．０５〜０．５倍であり、幅は該
環状溝路の幅の０．０４〜１．０倍に形成されている特
許請求の範囲第１項記載の車両用電動式燃料ポンプ。 - ３．上記液封止部表面に設けられた上記溝部の上記環状
溝路の円周方向角度が、上記液封止部角度の、０．２〜
０．４倍の範囲を有している特許請求の範囲第１項記載
の車両用電動式燃料ポンプ。 - ４．上記液封止部上の上記溝部に開口された通気孔が、
上記羽根車の直径が２０〜５０ｍｍの場合に０．８〜１
．６ｍｍφである特許請求の範囲第１項記載の車両用電
動式燃料ポンプ。 - ５．上記溝部に穴を設け該穴に上記通気孔が開口されて
いる特許請求の範囲第１項記載の車両用電動式燃料ポン
プ。 - ６．上記穴内にポンプ室内の圧力が所定値以上に上昇し
たときスプリングの張力に抗し上記通気孔を閉塞するバ
ルブが取り付けられている特許請求の範囲第５項記載の
車両用電動式燃料ポンプ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1765185A JPS61175297A (ja) | 1985-01-31 | 1985-01-31 | 車両用電動式燃料ポンプ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1765185A JPS61175297A (ja) | 1985-01-31 | 1985-01-31 | 車両用電動式燃料ポンプ |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61175297A true JPS61175297A (ja) | 1986-08-06 |
Family
ID=11949755
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1765185A Pending JPS61175297A (ja) | 1985-01-31 | 1985-01-31 | 車両用電動式燃料ポンプ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS61175297A (ja) |
Cited By (12)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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| JPS63102993U (ja) * | 1986-12-22 | 1988-07-04 | ||
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-
1985
- 1985-01-31 JP JP1765185A patent/JPS61175297A/ja active Pending
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