JPS61175286A - コンプレツサ−の吸振構造 - Google Patents
コンプレツサ−の吸振構造Info
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- JPS61175286A JPS61175286A JP1571685A JP1571685A JPS61175286A JP S61175286 A JPS61175286 A JP S61175286A JP 1571685 A JP1571685 A JP 1571685A JP 1571685 A JP1571685 A JP 1571685A JP S61175286 A JPS61175286 A JP S61175286A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔技術分野〕
本発明はコンプレッサーの振動および騒音を低減するた
めの吸振構造に関する。
めの吸振構造に関する。
コンプレッサーは、エアコンや冷蔵庫から各種作業機用
として、家庭、ビルあるいは工場などで多種多様に使用
されている。
として、家庭、ビルあるいは工場などで多種多様に使用
されている。
コンプレッサーを運転するとき、該コンプレッサーから
振動や騒音が発生するのみならず、配管部にも該コンプ
レッサーに起因して振動等が発生し、これによって種々
の不具合あるいは環境問題が生しることがある。
振動や騒音が発生するのみならず、配管部にも該コンプ
レッサーに起因して振動等が発生し、これによって種々
の不具合あるいは環境問題が生しることがある。
従来、コンプレッサーの防音手段として、フェルトおよ
びビニールの４’ＩｔＨＷ材などで作った遮音カバーで
コンプレッサーを覆う構造のものが使用されている。
びビニールの４’ＩｔＨＷ材などで作った遮音カバーで
コンプレッサーを覆う構造のものが使用されている。
しかし、この遮音カバーては、低周波音を遮音すること
が難しいという問題、並びに、コンプレッサ一本体の振
動を低減できないためコンプレッサ一本体の振動に起因
する配管振動やその他の部分へ伝達して生しる固体音な
どを低減できないという問題があった。
が難しいという問題、並びに、コンプレッサ一本体の振
動を低減できないためコンプレッサ一本体の振動に起因
する配管振動やその他の部分へ伝達して生しる固体音な
どを低減できないという問題があった。
上記配管振動に対しては、従来、プチルゴムシ−トなど
を巻き付けて制振する方法が採用されているが、この方
法では、制振効果がほとんど得られず場合によっては悪
化するという問題があった。
を巻き付けて制振する方法が採用されているが、この方
法では、制振効果がほとんど得られず場合によっては悪
化するという問題があった。
本発明の目的は、上記従来技術の問題を解消でき、コン
プレッサーの振動および騒音を効果的に低減しうる吸振
構造を提供することである。
プレッサーの振動および騒音を効果的に低減しうる吸振
構造を提供することである。
本発明は、ばね系に相当する軟質フオーム層と質量系に
相当する所定重量の拘束層とから成る動吸振器に相当す
る動吸振積層部材を使用し、これをコンプレッサーに取
付けることにより振動および騒音を低減しようとするも
のである。
相当する所定重量の拘束層とから成る動吸振器に相当す
る動吸振積層部材を使用し、これをコンプレッサーに取
付けることにより振動および騒音を低減しようとするも
のである。
ずなわら、本発明は、コンプレッサーの胴部の表面に、
ばね材としての軟質フオーム層と、該軟質フオーム層の
外面に接合した質量としての拘束層とを有する動吸振積
層部材を取付げる構成により、上記目的を達成するもの
である。
ばね材としての軟質フオーム層と、該軟質フオーム層の
外面に接合した質量としての拘束層とを有する動吸振積
層部材を取付げる構成により、上記目的を達成するもの
である。
以下図面を参照して本発明を具体的に説明する第１図お
よび第２図は本発明によるコンプレッサーの吸振構造の
一実施例を示す。
よび第２図は本発明によるコンプレッサーの吸振構造の
一実施例を示す。
コンプレッサー１の全体を示す第１図において、該コン
プレッサーの吸入口および吐出口には気体を循環させる
ための配着２が接続され、該配管（圧縮側）の途中には
タンク３が接続されている。
プレッサーの吸入口および吐出口には気体を循環させる
ための配着２が接続され、該配管（圧縮側）の途中には
タンク３が接続されている。
このコンプレッサー１は電動機（図示せず）などの動力
源によって駆動される。
源によって駆動される。
然して、前記コンブ１７ソサー〕の胴部ＩＡずなわち本
体ケースの表面には、動吸振積層部材４が接着等により
取付けられている。
体ケースの表面には、動吸振積層部材４が接着等により
取付けられている。
前記動吸振積層部材４は、第１図および第２図に示すご
とく、ばね材としての軟質フオーム層５を内側層とし、
その外面に質量としての拘束層６を接合した構造を有し
ている。
とく、ばね材としての軟質フオーム層５を内側層とし、
その外面に質量としての拘束層６を接合した構造を有し
ている。
したがって、コンプレッサー１の運転時乙こ発生する振
動および騒音は、軟質フオーム層５のばねとこれに接合
された質量（拘束層）６とから成るばね系の動吸振作用
（ダイナミックダンパ効果）を利用して低減させること
ができる。すなわち、拘束層（質量）６がその質量と軟
質フオーム層（ばね）５のばね定数とから決まる固有振
動数付近で共振することにより、動吸振作用を得ること
ができる。
動および騒音は、軟質フオーム層５のばねとこれに接合
された質量（拘束層）６とから成るばね系の動吸振作用
（ダイナミックダンパ効果）を利用して低減させること
ができる。すなわち、拘束層（質量）６がその質量と軟
質フオーム層（ばね）５のばね定数とから決まる固有振
動数付近で共振することにより、動吸振作用を得ること
ができる。
ところで、コンプレッサー１の振動固体音は、一般的に
、周波数が３０〜１２５ ＨＺ程度の比較的低周波域で
問題となるが、前記動吸振積層部材４の固有振動数はこ
の問題周波数に合致させることが制振効果を高めるうえ
で好ましい。また、拘束層６の質量ｍとコンプレッサ一
本体の質（ｉＭとの比ｍ ／ Ｍは、これを大きく設定
するほど（例えばｌ／２０以上、好ましくは１／１０以
上）大きな制振すＪ果が得られる。
、周波数が３０〜１２５ ＨＺ程度の比較的低周波域で
問題となるが、前記動吸振積層部材４の固有振動数はこ
の問題周波数に合致させることが制振効果を高めるうえ
で好ましい。また、拘束層６の質量ｍとコンプレッサ一
本体の質（ｉＭとの比ｍ ／ Ｍは、これを大きく設定
するほど（例えばｌ／２０以上、好ましくは１／１０以
上）大きな制振すＪ果が得られる。
以上の点より、コンプレッサ一本体の電量が１０Ｋｇ程
度以上の場合、実用上の拘束層６としては、加工性およ
びコストなどの面より例えば２〜５ｍｍ厚さの鉄板を使
用するのが適切である。
度以上の場合、実用上の拘束層６としては、加工性およ
びコストなどの面より例えば２〜５ｍｍ厚さの鉄板を使
用するのが適切である。
一方、軟質フオーム層５に関しては、前記問題の周波数
３０〜１２５Ｈ２に合致させるためには、厚さが実用に
適した３〜１５ｍｍの場合、動ばね定数を１００ Ｘ
１０６Ｎ／ｍ ／ｒｎ２程度以下に選定することが好ま
しく、この範囲に選定することにより前記拘束層（鉄板
など）６の固有振動数を問題周波数の３０〜１２５Ｈ２
に合致させることができる。
３０〜１２５Ｈ２に合致させるためには、厚さが実用に
適した３〜１５ｍｍの場合、動ばね定数を１００ Ｘ
１０６Ｎ／ｍ ／ｒｎ２程度以下に選定することが好ま
しく、この範囲に選定することにより前記拘束層（鉄板
など）６の固有振動数を問題周波数の３０〜１２５Ｈ２
に合致させることができる。
また、軟質フオーム層５の損失係数（ｔａｎ δ）は０
．０５〜０．３の範囲が好ましい。損失係数が小さけれ
ば動吸振作用の効果が大きくなるが、０．０５以下にな
ると効果周波数域（振動、騒音を効果的に低減させうる
周波数帯域）が小さくなる。一方、損失係数が０．３以
−にになると、効果周波数域は広くなるが効果の絶対値
が小さくなり実用性に乏しくなる。
．０５〜０．３の範囲が好ましい。損失係数が小さけれ
ば動吸振作用の効果が大きくなるが、０．０５以下にな
ると効果周波数域（振動、騒音を効果的に低減させうる
周波数帯域）が小さくなる。一方、損失係数が０．３以
−にになると、効果周波数域は広くなるが効果の絶対値
が小さくなり実用性に乏しくなる。
さらに、前記軟質フオーム層５のばね定数は、コンプレ
ッサーの型式すなわちレシプロ型式かロータリー型式か
に対応してせん所動ばね定数にするのが好適である。こ
のばね定数をｆＪるために軟質フオーム層５を複数に分
割することも可能であるが、面積が小さくなると動吸振
器の損失係数（ｔａｎ δ）が小さくなるので分割する
場合でも拘束層６の面積の５０％以」二を使用してば、
Ｉｏ定数を合致させることが好ましい。
ッサーの型式すなわちレシプロ型式かロータリー型式か
に対応してせん所動ばね定数にするのが好適である。こ
のばね定数をｆＪるために軟質フオーム層５を複数に分
割することも可能であるが、面積が小さくなると動吸振
器の損失係数（ｔａｎ δ）が小さくなるので分割する
場合でも拘束層６の面積の５０％以」二を使用してば、
Ｉｏ定数を合致させることが好ましい。
前記軟質フオーム層５の材質として４才、」二記のよう
なばね定数および損失係数（ｔａｎ δ）がｆ−６られ
るものであれは適当な材質を選定することができ、例え
ば、ウレタンフオーム、ポリオレフィン、ゴムあるいは
これらの加工品などが使用される。
なばね定数および損失係数（ｔａｎ δ）がｆ−６られ
るものであれは適当な材質を選定することができ、例え
ば、ウレタンフオーム、ポリオレフィン、ゴムあるいは
これらの加工品などが使用される。
以上第１図および第２図に示した実施例によれば、コン
プレッサー１の胴部の表面に、ばね材としての軟質フオ
ーム層５と該軟質フオーム層の外面に接合したｙＩｔ
ｈｌとしての拘束層６とを有する動吸振積層部材４を取
り付けたので、コンプレッサー運転時の振動および騒音
を動吸振作用により効果的に低減することができる。さ
らに、コンプレッサー１の制振作用によりこれに接続さ
れる配管等の振動や固体音なども同時に低減することが
できる。
プレッサー１の胴部の表面に、ばね材としての軟質フオ
ーム層５と該軟質フオーム層の外面に接合したｙＩｔ
ｈｌとしての拘束層６とを有する動吸振積層部材４を取
り付けたので、コンプレッサー運転時の振動および騒音
を動吸振作用により効果的に低減することができる。さ
らに、コンプレッサー１の制振作用によりこれに接続さ
れる配管等の振動や固体音なども同時に低減することが
できる。
なお、第１図および第２図の実施例では、動吸振積層部
月４がコンプレッサー１の胴部の全周ではなく一部を残
した範囲に数句けられているが、この取付は範囲は適宜
選定することができ、全周に取付けることもできる。
月４がコンプレッサー１の胴部の全周ではなく一部を残
した範囲に数句けられているが、この取付は範囲は適宜
選定することができ、全周に取付けることもできる。
また、動吸振積層部材４のコンプレッサーｌへの取付け
は、接着、粘着、加硫法の他、機械的に圧着または固定
するなど、適当な方法で行うことができる。
は、接着、粘着、加硫法の他、機械的に圧着または固定
するなど、適当な方法で行うことができる。
第３図は本発明の他の実施例に係るコンプレッサーの吸
振構造を示し、この実施例では、動吸振積層部材４とコ
ンプレッサー１の胴部との間に断熱材の層７が設けられ
ている。この実施例の動吸振積層部材４は前述の第１図
および第２図の場合と実質上同じ構造、すなわち、前述
のようなばね材としての軟質フオーム層５および質量と
しての拘束層６を接合した構造を有しており、本実施例
ではコンプレッサー１の胴部の全周に取付けられている
。
振構造を示し、この実施例では、動吸振積層部材４とコ
ンプレッサー１の胴部との間に断熱材の層７が設けられ
ている。この実施例の動吸振積層部材４は前述の第１図
および第２図の場合と実質上同じ構造、すなわち、前述
のようなばね材としての軟質フオーム層５および質量と
しての拘束層６を接合した構造を有しており、本実施例
ではコンプレッサー１の胴部の全周に取付けられている
。
前記断熱材の層７は、コンプレッサー１の表面温度が高
（なり、直接動吸振積層部材４を接合したのでは耐久性
に問題が生じる場合があることに鑑みて設けられたもの
である。
（なり、直接動吸振積層部材４を接合したのでは耐久性
に問題が生じる場合があることに鑑みて設けられたもの
である。
この断熱材の層７は、動吸振積層部月４の共振周波数に
実質上の変化を与えないよう、硬質であることが好まし
く、動ばね定数が２００Ｘ１ＯＮ／ ｍ ／ ｍ２程度
以上の材質にするのが適切である。
実質上の変化を与えないよう、硬質であることが好まし
く、動ばね定数が２００Ｘ１ＯＮ／ ｍ ／ ｍ２程度
以上の材質にするのが適切である。
また実用性の面から、厚さを３〜１０ｍｍ程度とし、熱
伝導率が０．０１Ｋｃ、ａ Ｉ ／ ｈ ０（： ｍ以
下のものを使用するのが好ましく、これによって軟質フ
オーム層５の温度を断熱材を使用しない場合に比べ１０
〜２０°Ｃ以上低下させることができる。
伝導率が０．０１Ｋｃ、ａ Ｉ ／ ｈ ０（： ｍ以
下のものを使用するのが好ましく、これによって軟質フ
オーム層５の温度を断熱材を使用しない場合に比べ１０
〜２０°Ｃ以上低下させることができる。
前記断熱材の層７の材質としては、前述の特性が得られ
るものであれば何でもよいが、実用上では１００°Ｃに
耐える必要があり、したがって、適切な材質としてはフ
ェノールやヌレート（イソシアヌレート樹脂）の発泡体
、紙（ダンボール）および無機質の発泡体、あるいは無
機質および有機質の混合発泡品などを挙げることができ
る。
るものであれば何でもよいが、実用上では１００°Ｃに
耐える必要があり、したがって、適切な材質としてはフ
ェノールやヌレート（イソシアヌレート樹脂）の発泡体
、紙（ダンボール）および無機質の発泡体、あるいは無
機質および有機質の混合発泡品などを挙げることができ
る。
第３図の実施例構造の具体例として、コンプレッサー１
の胴部側より順に、３〜１０ｍｍｙｙ−さの断メ；ハ材
の層７．３〜１５ｍｍ厚さの軟質フオーム層５および２
〜５ｍｍ厚さの鉄板を接合し、断熱材のＮ７は硬く動ば
ね定数が２００Ｘ１ＯＮ／ｍ７ｍ（３〜１０ｍｍ厚さで
）以上の材質とし、軟質フオーム層５ば動ばね定数が１
００ｘｌＯＮ／ｍ／ｍ（３〜１５ｍｍ厚さで）以下で損
失係数（ｔａｎ δ）が０．０５〜０．３の軟質ウレ
タンフオームとすることにより、顕著な吸振効果が得ら
れる。
の胴部側より順に、３〜１０ｍｍｙｙ−さの断メ；ハ材
の層７．３〜１５ｍｍ厚さの軟質フオーム層５および２
〜５ｍｍ厚さの鉄板を接合し、断熱材のＮ７は硬く動ば
ね定数が２００Ｘ１ＯＮ／ｍ７ｍ（３〜１０ｍｍ厚さで
）以上の材質とし、軟質フオーム層５ば動ばね定数が１
００ｘｌＯＮ／ｍ／ｍ（３〜１５ｍｍ厚さで）以下で損
失係数（ｔａｎ δ）が０．０５〜０．３の軟質ウレ
タンフオームとすることにより、顕著な吸振効果が得ら
れる。
以上第３図について説明した実施例によれば、第１図お
よび第２図の場合と同様の振動低減および防音効果が得
られる他、コンプレッサー１の表面温度が高い場合でも
動吸振積層部材４ （特に軟質フオーム層５）の耐久性
を確保しろるという効果が得られる。
よび第２図の場合と同様の振動低減および防音効果が得
られる他、コンプレッサー１の表面温度が高い場合でも
動吸振積層部材４ （特に軟質フオーム層５）の耐久性
を確保しろるという効果が得られる。
なお、第３図の場合断熱材の層７および動吸振積層部材
４をコンプレッサー１の全周に設けたが、これは適当範
囲に部分的に設りることもできる。
４をコンプレッサー１の全周に設けたが、これは適当範
囲に部分的に設りることもできる。
第４図は本発明のさらに他の実施例に係るコンプレッサ
ーの吸振構造を示す。
ーの吸振構造を示す。
第４図の実施例は、動吸振積層部月４の内面に輻射熱反
射材８を接合するとともに、断熱材の層７を円周方向所
定間隔ごとに（部分的に）配置ずる点て第３図の構造と
相違しており、その他は実質上間してあり、対応する部
分をそれぞれ同一参照番号で表示しその詳細説明を省略
する。
射材８を接合するとともに、断熱材の層７を円周方向所
定間隔ごとに（部分的に）配置ずる点て第３図の構造と
相違しており、その他は実質上間してあり、対応する部
分をそれぞれ同一参照番号で表示しその詳細説明を省略
する。
前記輻射熱反射材８としては、例えばアルミ箔や鉄箔な
どを使用することができ、これは軟質フオーム層５の内
面に貼り付けられている。
どを使用することができ、これは軟質フオーム層５の内
面に貼り付けられている。
なお、第４図に示ず吸振構造も、図示のようにコンプレ
ッサー１の胴部１△の全周に設ける他、所望範囲に部分
的に設けろことができる。
ッサー１の胴部１△の全周に設ける他、所望範囲に部分
的に設けろことができる。
また、第４図のように断熱材の層７を所望間隔ごとに配
置する場合、このＩＪＪｉ熱月７熱動７ね定数は実際の
面積（使用面積）において２００ Ｘ １０’Ｎ ／
ｍ ／ ｍ以上の硬さにすることが好ましい。
置する場合、このＩＪＪｉ熱月７熱動７ね定数は実際の
面積（使用面積）において２００ Ｘ １０’Ｎ ／
ｍ ／ ｍ以上の硬さにすることが好ましい。
第４図の実施例によれば、第３図の実施例と同様の振動
低減、防音および面１熱性向上の効果が青られる他、さ
らに、軟質フオーム層５をコンプレッサー表面からの輻
射；１ハから保護することができ、耐久性を一層向上さ
せることができる。
低減、防音および面１熱性向上の効果が青られる他、さ
らに、軟質フオーム層５をコンプレッサー表面からの輻
射；１ハから保護することができ、耐久性を一層向上さ
せることができる。
第５図は、一体型空調機のコンプレッサーにおいて、本
発明を実施した場合と実施しない場合（従来構造）との
騒音レベルを測定した比較試験の結果を示す。
発明を実施した場合と実施しない場合（従来構造）との
騒音レベルを測定した比較試験の結果を示す。
第５図中、横軸は時間（分）を示し、縦軸は騨音しベル
（ｄＢＡ）のオーバーオール値を示し、曲線Ａは従来構
造の場合を、曲線Ｂば本発明構造の場合を示す。
（ｄＢＡ）のオーバーオール値を示し、曲線Ａは従来構
造の場合を、曲線Ｂば本発明構造の場合を示す。
ここで、従来構造は吸振構造を設けない構造とし、本発
明構造は次のような構造にした。
明構造は次のような構造にした。
すなわち、コンプレッサ一本体に、熱伝導率（入）が０
．０６Ｋｃａｌ／ｈｒ ’Ｃｍでばね定数が５００×１
０６Ｎ ／ ｍ ／ ｍｌの厚さ５ｍｍの片面ダンボー
ルの断熱材の層を接合し、その表面に損失係数（ｔａｎ
δ）が０．０８でばね定数が４０ Ｘ １０６Ｎ ／
ｍ ７ｍ２の厚さ５ ｍ ｍのウレタンフオーム層を
接合し、その外面に厚さ４．５ｍｍの鉄板を接合した構
造にした。
．０６Ｋｃａｌ／ｈｒ ’Ｃｍでばね定数が５００×１
０６Ｎ ／ ｍ ／ ｍｌの厚さ５ｍｍの片面ダンボー
ルの断熱材の層を接合し、その表面に損失係数（ｔａｎ
δ）が０．０８でばね定数が４０ Ｘ １０６Ｎ ／
ｍ ７ｍ２の厚さ５ ｍ ｍのウレタンフオーム層を
接合し、その外面に厚さ４．５ｍｍの鉄板を接合した構
造にした。
試験方法は、分割した２室の間に空調機を設置し、１方
の室（室内に相当）で該空調機より１ｍｔｉｌすれた点
の音圧レベル（オーバーオール値）を測定した。
の室（室内に相当）で該空調機より１ｍｔｉｌすれた点
の音圧レベル（オーバーオール値）を測定した。
第５図中の曲線Ａ、Ｂから明らかなごとく、本発明を実
施することによりコンプレッサーの騒音を効果的に低減
させうろことが判明した。
施することによりコンプレッサーの騒音を効果的に低減
させうろことが判明した。
第６図は、コンプレッサーの配管の振動を、従来構造Ｉ
および従来構造■と本発明構造とについて各周波数にお
りる撮動加速度レベルおよびそのオーバーオール値で示
すグラフである。
および従来構造■と本発明構造とについて各周波数にお
りる撮動加速度レベルおよびそのオーバーオール値で示
すグラフである。
第６図中、横軸はオーバーオール値（ＯＡ）および１／
３オクタ一ブハンド中心周波数を示し、縦軸は振動加速
度レベル（ｄＢ）を示し、曲線Ｘは従来構造■の場合を
、曲線Ｙは従来構造Ｈの場合を、曲線Ｚは本発明構造の
場合をそれぞれ示す。
３オクタ一ブハンド中心周波数を示し、縦軸は振動加速
度レベル（ｄＢ）を示し、曲線Ｘは従来構造■の場合を
、曲線Ｙは従来構造Ｈの場合を、曲線Ｚは本発明構造の
場合をそれぞれ示す。
ここで、従来構造■はコンプレッサーに何ら吸振構造を
設りない構造とし、従来構造■は配管にブチルゴムシー
トを巻き付けた構造とし、本発明構造は次のような構造
にした。
設りない構造とし、従来構造■は配管にブチルゴムシー
トを巻き付けた構造とし、本発明構造は次のような構造
にした。
すなわち、コンプレッサ一本体に、熱伝導率（入）が０
．０６Ｋｃａｌ／ ｈｒ″Ｃｍでばね定数が５００ＸＩ
Ｑ Ｎ ／ ｍ ／ ｍの厚さ５ｍｍの片面ダンボール
の断熱材を接合し、その表面に損失係数（ｔａｎ δ）
が０．１でばね定数が１０ Ｘ １０ Ｎ／ｍ／ｍの厚
さ１Ｑｍｍのウレタンフオームを接合し、その外面に厚
さ４．５ｍｍの鉄板を接合した構造にした。
．０６Ｋｃａｌ／ ｈｒ″Ｃｍでばね定数が５００ＸＩ
Ｑ Ｎ ／ ｍ ／ ｍの厚さ５ｍｍの片面ダンボール
の断熱材を接合し、その表面に損失係数（ｔａｎ δ）
が０．１でばね定数が１０ Ｘ １０ Ｎ／ｍ／ｍの厚
さ１Ｑｍｍのウレタンフオームを接合し、その外面に厚
さ４．５ｍｍの鉄板を接合した構造にした。
第６図中の曲線Ｘ、Ｙ、Ｚおよびそのオーバーオール値
（ＯＡ）から明らかなごとく、本発明を実施することに
より、コンプレッサーの配管の振動を効果的に低減させ
うろことが判明した。
（ＯＡ）から明らかなごとく、本発明を実施することに
より、コンプレッサーの配管の振動を効果的に低減させ
うろことが判明した。
以上の説明から明らかなごとく、本発明によれば、動吸
振作用を利用することによりコンプレッサーの振動およ
び騒音を効果的に低減しろる吸振構造が提供される。
振作用を利用することによりコンプレッサーの振動およ
び騒音を効果的に低減しろる吸振構造が提供される。
第Ｆ図は本発明によるコンプレッサーの吸振構造の一実
施例を示す一部破断斜視図、第２図は第１図中の吸振構
造の断面図、第３図は本発明による吸振構造の他の実施
例の断面図、第４図は本発明による吸振構造のさらに他
の実施例を示す断面図、第５図は本発明を実施した場合
と実施しない場合のコンプレッサー騒音レベルの測定値
を示すグラフ、第６図は本発明を実施した場合のコンブ
Ａ レソザー配管の振動加速度レベルの測定値およびそのオ
ーバーオール値（ＯＡ）を２種類の従来構造の場合と比
較した示すグラフである。 １−−−コンプレツサー、】Ａ−〜−−−−胴部、４−
−−−−動吸振積層部刊、５−−−−軟質フォーラ、層
、６−−−−−拘束層、７−−−−−−−断熱材の層、
８−−−−−一輻射熱反射材。 代理人 弁理士 大 音 ｊ王 毅 第５図 時間（分） 第６図 ［′。 １３０ △ ・パ＼７× Ｙ ７ へ＼１・ 採 。／ ♂７／＼、＼
施例を示す一部破断斜視図、第２図は第１図中の吸振構
造の断面図、第３図は本発明による吸振構造の他の実施
例の断面図、第４図は本発明による吸振構造のさらに他
の実施例を示す断面図、第５図は本発明を実施した場合
と実施しない場合のコンプレッサー騒音レベルの測定値
を示すグラフ、第６図は本発明を実施した場合のコンブ
Ａ レソザー配管の振動加速度レベルの測定値およびそのオ
ーバーオール値（ＯＡ）を２種類の従来構造の場合と比
較した示すグラフである。 １−−−コンプレツサー、】Ａ−〜−−−−胴部、４−
−−−−動吸振積層部刊、５−−−−軟質フォーラ、層
、６−−−−−拘束層、７−−−−−−−断熱材の層、
８−−−−−一輻射熱反射材。 代理人 弁理士 大 音 ｊ王 毅 第５図 時間（分） 第６図 ［′。 １３０ △ ・パ＼７× Ｙ ７ へ＼１・ 採 。／ ♂７／＼、＼
Claims (3)
- （１）コンプレッサーの胴部の表面に、ばね材としての
軟質フォーム層と、該軟質フォーム層の外面に接合した
質量としての拘束層とを有する動吸振積層部材を取付け
たことを特徴とするコンプレッサーの吸振構造。 - （２）前記動吸振積層部材とコンプレッサーの胴部との
間に断熱材を設けたことを特徴とする特許請求の範囲第
１項記載のコンプレッサーの吸振構造。 - （３）前記動吸振積層部材の内面に輻射熱反射材を接合
したことを特徴とする特許請求の範囲第２項記載のコン
プレッサーの吸振構造。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60015716A JPH0641750B2 (ja) | 1985-01-30 | 1985-01-30 | コンプレツサ−の吸振構造 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60015716A JPH0641750B2 (ja) | 1985-01-30 | 1985-01-30 | コンプレツサ−の吸振構造 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61175286A true JPS61175286A (ja) | 1986-08-06 |
| JPH0641750B2 JPH0641750B2 (ja) | 1994-06-01 |
Family
ID=11896486
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP60015716A Expired - Lifetime JPH0641750B2 (ja) | 1985-01-30 | 1985-01-30 | コンプレツサ−の吸振構造 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0641750B2 (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2012000176A (ja) * | 2010-06-15 | 2012-01-05 | Panasonic Corp | 洗濯機 |
| EP2628838A1 (de) * | 2012-02-17 | 2013-08-21 | Miele & Cie. KG | Haushaltgerät mit einer Trocknungseinrichtung |
| CN104747404A (zh) * | 2013-12-27 | 2015-07-01 | Lg电子株式会社 | 往复式压缩机 |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5534554U (ja) * | 1978-08-29 | 1980-03-05 |
-
1985
- 1985-01-30 JP JP60015716A patent/JPH0641750B2/ja not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5534554U (ja) * | 1978-08-29 | 1980-03-05 |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2012000176A (ja) * | 2010-06-15 | 2012-01-05 | Panasonic Corp | 洗濯機 |
| EP2628838A1 (de) * | 2012-02-17 | 2013-08-21 | Miele & Cie. KG | Haushaltgerät mit einer Trocknungseinrichtung |
| CN104747404A (zh) * | 2013-12-27 | 2015-07-01 | Lg电子株式会社 | 往复式压缩机 |
| US9850893B2 (en) | 2013-12-27 | 2017-12-26 | Lg Electronics Inc. | Reciprocating compressor |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0641750B2 (ja) | 1994-06-01 |
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