JPS61166993A - 塗装性に優れたＺｎ−Ｆｅ−Ｃｏ合金電気メツキ鋼板の製造法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 発明の分野 本発明は、塗装性に優れた合金亜鉛メッキ鋼板の製造法
に関する。

従来技術 従来より亜鉛メッキ鋼板は、耐蝕性に優れているところ
から高腐蝕環境下において広く使用されているが、近年
、自動車における防錆対策上の観点から、これら種々の
亜鉛系メッキ鋼板は塗装して使用されている。かかる自
動車用亜鉛系メッキ鋼板においては、少なくとも下塗り
に電着塗装が行なわれるため、亜鉛系メッキ鋼板には、
裸の耐蝕性のみならず塗装後の耐蝕性、塗装密着性が重
要な特性となってきている。

しかしながら、従来の電気亜鉛メッキ鋼板、あるいは、
溶融亜鉛メッキ鋼板は、塗装密着性が充分とはいえない
。また、合金化溶融亜鉛メッキ鋼板は、塗膜密着性が、
非合金メッキ鋼板に比べて改良されているものの、冷間
圧延鋼板に比べるとやや劣り、さらに、連続溶融メツキ
ラインを用いて製造されるため調板の加工性、メッキ付
着性の均一性、薄目付への対応等の面で電気亜鉛メッキ
に比べ劣っている。このように、従来公知のＺｎ−Ｆｅ
合金亜鉛メッキ法によって、合金化溶融亜鉛メッキと略
同等のｒｅ含有量を有するＺｎ−Ｆｅ合金電気メツキ鋼
板が製造されているが、かかる電気メツキ鋼板の塗膜密
着性は、合金溶融亜鉛メッキと同様、冷間圧延鋼板には
及ばない。

発明の概要 本発明者らは、前記問題点に鑑み、メッキ層の耐蝕性、
塗装後の耐蝕性および塗装密着性に優れた合金亜鉛メッ
キ鋼板の製造法に関し検討を重ねた結果、特定組成のＺ
ｎ−Ｆｅ−Ｃｏ合金系メッキ浴を用いて電気メッキを行
なうことにより、これらを解決しうろことを見出し、本
発明を完成するに至った。

すなわち、本発明は酸性電気亜鉛メッキ浴の組成をＺｎ
”″、Ｆｅ”＋およびＣが“総量５０９／１２以上、Ｆ
ｅ”＋およびＣＯ！０の和に対するＺｎ”“の重量比！
、０以下、かつＣｏ””に対するＦｅ””の重量比５〜
５０に調整し、電流密度２０〜１００　Ａ／ｄ１１１”
で鋼板に電気メッキを施すことを特徴とする塗装性に優
れたＺｎ−Ｆｅ−Ｃｏ合金メッキ鋼板の製造法を提供す
るものである。

したがって、本発明によれば、メッキ層の耐蝕性、塗装
後の耐蝕性および塗装密着性に優れた合金亜鉛メッキ鋼
板が得られ、自動車用鋼板をはじめとして広く用途に供
することができる。

発明の詳説 つぎに本発明の詳細な説明する。

まず、本発明のメッキ調板の製造法においては、メッキ
液の組成が限定される。限定理由を以下に述べる。

本発明にて用いられるメッキ液浴の組成は、Ｚｎ！＋、
Ｆ　ｅ”、Ｃｏ２＋の総量が５０９／（！以上である。

これら総量が５０９／１２未満であると、電流効率が著
しく低下し、金属の析出効率が悪く、良好なメッキ層を
得ることができない。

また、メッキ浴中、Ｚｎ”″／Ｆｅ”＋Ｃｏ”＋は、重
量比で１，０以下である。１．０を超えると、本発明に
おける電流密度範囲で良好なメッキ層が得られない。

さらに、メッキ浴中、Ｆｅ！″″／ＣＯ！″″は、重量
比で５〜５０である。Ｆｅ”“／Ｃｏが、これらの範囲
をはずれると前記と同様、良好なメッキ層を得る　　　
　　　　１１ことはできない。

さらに、本発明方法における鋼板の電気メッキは、前記
のごとき特定の組成を有するメッキ浴中、電流密度２０
−１００Ａ／ｄｍ”にて行なわれる。電流密度が２　Ｏ
Ａ／　ｄｏｇ”未満であると、生産性が大きく悪化し、
一方、１００　Ａ／ｄａ’を超えると電流効率が著しく
低下する。

実施例 以下に実施例および比較例により本発明をさらに詳しく
説明する。

実施例 冷間圧延鋼板を常法に従って脱脂、酸洗した後、つぎに
示す処理浴Ａ−Ｅ中にて処理を行なった。

第１表に塗装後の耐蝕性を電流密度メッキ組成とともに
に示す。なお、いずれも浴温度は６０℃、浴ｐＨは２、
メッキ付着量は３０９／Ｊ＋！である。

処理浴Ａ（本発明） ＺｎＳＯ，−７Ｈ，Ｏ：　　１００ｇ／ｌ（Ｚｎ”＝２
３９／１２）ＦｅＳＯ，・７Ｈ，Ｏ：　　３００ｇ／１
２（Ｆｅ””＝６０９／１２）ＣｏＳＯ４７ＨｔＯ：　
　２５９／１２（Ｃ’ｏ”＝５ｇ／ｌ）（Ｎ）（、）ｔ
ｓｏ、：　　　　３０９＃Ｚ　ｎ”＋　Ｆ　ｅ””＋　
Ｃｏ”＝　８８　ｖ／ＱＺｎ”″／Ｆｅ”＋Ｃｏ””＝
０．３５Ｆｅ”″／Ｃｏ”＝　１２ 処理浴Ｂ（本発明） ＺｎＳ０．７Ｈ＊Ｏ：　　１５０ｇ／１２（Ｚｎ”＝３
４ｇ／ｌ）ＦｅＳＯ，−７Ｈ’Ｏ：　　４００９／１２
（Ｆｅ”＝８０ｇ／（２）ＣｏＳＯ，・７　ＨｔＯ：　
　３０９／１２（Ｃｏ””＝　６９／＋２）（ＮＨ４）
ｔＳ　Ｏａ：　　　　３０９／（ＩＺ　ｎ””＋　Ｆ　
ｅ””Ｃｏ”＝　１２０９ＩＱＺｎ”／Ｆｅ”＋Ｃｏ”
”＝０．４０ Ｆｅ３″″／Ｃｏ””＝　１３ 処理浴Ｃ（本発明） ＺｎＳＯ，・７ＨｔＯ：　　２５７ｇ／Ｑ（Ｚｎ”＝５
８ｇ／Ｑ）ＦｅＳＯ，・７ＨｔＯ：　　３００ｇ／１２
（Ｆｅ”＝６０ｇ＃）ＣｏＳＯ，−７ＨｔＯ：　　２５
ｇ／１２（Ｃａｘ”＝　４　ｇ／１２）（ＮＨ，）ｔｓ
ｏ、：　　　　３０ｇ／ｆ２Ｚ　ｎ””＋　Ｆ　ｅ”＋
　Ｃｏ””＝　１２３　ｇＩＱＺｎ″＝／Ｆ　ｅ！＊＋
　Ｃｏ”＝　０　、９Ｆｅ””／Ｃが”＝１２ 処理浴Ｄ（本発明） ＺｎＳ　Ｏ４・７　ＨｔＯ：　　１００　ｇ／Ｑ（Ｚｎ
−＝　２３　ｇ／１２）ＦｅＳＯ，・７ＨｔＯ：　　３
００ｇ／＋２（Ｆｅ”＝６０ｇ／ｌりＣｏＳ　Ｏ−・７
ＨｔＯ：　　５７ｇ＃（Ｃｏ”’＝　１２ｇ＃り（ＮＨ
，）！Ｓｏ、：　　　　　３０ｇＩＱＺ　ｎ”＋　Ｆ　
ｅ”＋　Ｃｏ”＝　９５　ｇ／１２Ｚｎ”／Ｆｅ”＋Ｇ
ｏ””＝　０．３ Ｆｅ”／Ｃｏ””＝　５ 処理浴Ｅ（本発明） ＺｎＳＯ，・７ＨｔＯ：　　１００ｇ＃！（Ｚｎ””＝
２３ｇ／Ｑ）ＦｅＳＯ，・７ＨｔＯ：　　３００ｙ／１
２（Ｆｅ”＝６０ｇ／１２）ＣｏＳＯ４・７ＨｔＯ：　
　６ｙ／（！（Ｃｏ”’＝１．２ｇ／１２）（ＮＨ，）
ｔｓｏ、＋　　　　３０ｙ／（２Ｚ　ｎ”＋Ｆ　ｅ”＋
　Ｃｏ”＝　８４　、２８／ＣＺｎ”／Ｐｅ””＋Ｃｏ
”＝０．４ Ｆｅ”／Ｃｏ”＝５０ 比較例 前記処理浴ＡＳＢにおいて電流密度をＩＯＡ／ｄＩ１１
１とした場合、および以下に示す処理浴Ｆ〜■を用い前
記実施例と同様にメッキ処理を行なった場合についての
結果を同様にして第１表に示す。

処理浴Ｆ（比較例） ＺｎＳ０．７Ｈ’Ｏ：　　２３０９／１２（Ｚｎ””＝
５０９／１２）ＦｅＳＯ４・７Ｈ！Ｏ：　　２００？／
１２（Ｆｅ”’＝４０９／１２）ＣｏＳＯ４・７ＨｔＯ
：　　４０９／１２（Ｇｏ”’＝８ｉＦ／１２）（ＮＨ
４）ｔＳＯ４：　　　　　３０ｖ／ＱＺｎ”＋Ｆｅ”＋
Ｃｏ”＝　Ｉ　Ｏ０ｇ／ｌＺ　ｎ””／Ｆ　ｅ”＋　Ｃ
ｏ”＝　ｌ　、　Ｇ　８Ｆｅ””／Ｃｏ”＝　５ 処理浴Ｇ（比較例） Ｚ　ｎＳ　０４　・７　Ｈ＊Ｏ：　　１００　ｇ／ＱＣ
Ｚ　ｎ”’＝２３　ｇ／１２）ＦｅＳＯ，−’ＬＨｔｏ
：　　３００ｙ／１２（Ｆｅ”＝６０ｇ／のＣ０ＳＯ４
・７　Ｈ！Ｏ：　　５　ｇ／１２（Ｃｏ””＝　１　、
０　ｇ／１２）（Ｎ）（、）ｔｓｏ、：　　　　３０ｙ
／ｉ２　　　　　”ｚ　ｎ”＋　Ｆ　６””＋　Ｃｏ”
”＝　８４　ｇＩＱＺｎ””／Ｆｅ””、＋Ｇｏ””＝
０．４Ｆｅ”／Ｇｏ”＝６０ 処理浴Ｈ（比較例） ＺｎＳＯ４−７８，０：　　１００ｙ／１２（Ｚｎ””
＝２３ｇ／１２）ＦｅＳＯ４・７ＨｔＯ：　　３００ｙ
／Ｑ（Ｆｅ”’＝６０ｙ／（２）ＣｏＳＯ，・７ＨｘＯ
：　　９５ｙ／ｉ２（Ｇｏ”＝２０ｇ／Ｑ）（ＮＨ，）
ｔｓｏ、：　　　　３０ｙ／１２Ｚ　ｎ”＋　Ｆ　ｅ”
″＋Ｃｏ”＝　１０３　ｇＩＱＺ　ｎ”／Ｆ　ｅ”＋　
Ｃｏ”＝　０　、３Ｆｅ””／Ｃｏ”＝　３ 処理浴Ｉ（比較例） ＺｎＳＯ４・７ＨｔＯ：　　３００ｙ／１２（Ｚｎ！＄
＝６８ｉＦ／１２）（ＮＨ，）！Ｓ　Ｏ，：　　　　３
０ｙ／（１第１表 ＊１カチオン型電着塗装（２０μ）実施後、ＪＩＳＺ２
３７１による塩水噴霧試験５００時間行ない、スクラッ
チ部からの最大フクレ幅（１／２）を測定。

＊２３コート塗装板を４０℃の温水に２４０時間浸漬後
、２１ｍのゴバン目１００ケを切り、テーピング後剥離
したゴバン目数。

第１表より明らかなごとく、本発明方法によればメッキ
層の耐蝕性および塗装後の耐蝕性に優れ、さらに、塗装
性、特に二次密着性に極めて優れたメッキ鋼板を得るこ
とができる。

Claims (1)

【特許請求の範囲】
1. （１）酸性電気亜鉛メッキ浴の組成をＺｎ＾２＾＋、Ｆ
   ｅ＾２＾＋およびＣｏ＾２＾＋総量５０ｇ／ｌ以上、Ｆ
   ｅ＾２＾＋およびＣｏ＾２＾＋の和に対するＺｎ＾２＾
   ＋の重量比１．０以下、かつＣｏ＾２＾＋に対するＦｅ
   ＾２＾＋の重量比５〜５０に調製し、電流密度２０〜１
   ００Ａ／ｄｍ＾２にて鋼板に電気メッキを施すことを特
   徴とする塗装性に優れたＺｎ−Ｆｅ−Ｃｏ合金メッキ鋼
   板の製造法。