JPS61163237A - ZrB↓2系焼結体 - Google Patents
ZrB↓2系焼結体Info
- Publication number
- JPS61163237A JPS61163237A JP210085A JP210085A JPS61163237A JP S61163237 A JPS61163237 A JP S61163237A JP 210085 A JP210085 A JP 210085A JP 210085 A JP210085 A JP 210085A JP S61163237 A JPS61163237 A JP S61163237A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- sintered body
- zrb2
- weight
- molybdenum
- tungsten
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
[産業上の利用分野1
本発明は1硼化ジルコニウム(ZrB2)焼結体さらに
詳しくは、強度、靭性、硬度ならびに耐酸化性に優れた
二硼化ジルコニウム焼結体、特に靭性に優れた二硼化ジ
ルコニウム焼結体に関するものである。本発明により得
られる焼結体は高密度、高強度、高靭性かつ耐酸化性等
に優れた材料であるため、切削工具や機械構成部材など
に好適であり、さらに#触性、高融点、導′屯性にも本
質的に優れているため高温耐蝕性部材、発熱体電極等の
広い用途にも使用できるものである。
詳しくは、強度、靭性、硬度ならびに耐酸化性に優れた
二硼化ジルコニウム焼結体、特に靭性に優れた二硼化ジ
ルコニウム焼結体に関するものである。本発明により得
られる焼結体は高密度、高強度、高靭性かつ耐酸化性等
に優れた材料であるため、切削工具や機械構成部材など
に好適であり、さらに#触性、高融点、導′屯性にも本
質的に優れているため高温耐蝕性部材、発熱体電極等の
広い用途にも使用できるものである。
]従来の技術]
一般に金属硼化物セラミックスは高融点で高硬度、高強
度、高耐蝕の性質を有し、従来から切削工具などに実用
化されており、特にチタンの硼化物などは広く使用され
ているが、ジルコニウムの硼化物としては殆ど実用化さ
れていないのが実状である。
度、高耐蝕の性質を有し、従来から切削工具などに実用
化されており、特にチタンの硼化物などは広く使用され
ているが、ジルコニウムの硼化物としては殆ど実用化さ
れていないのが実状である。
また、これらの硼化物と金属との複合体いいかえれば硼
化物系サーメット的なものも一部実用化されているし、
或は使用しうるものとして種々の提案もなきれている。
化物系サーメット的なものも一部実用化されているし、
或は使用しうるものとして種々の提案もなきれている。
例えば、このような硼化物系サーメットとして鉄属金属
或は鉄属金属を含む金属間化合物を結合材とする焼結体
が知られており、切削工具、機械構成部材或は時計用フ
レーム等の装身具として利用しうると考えられ、その試
みがなされている。
或は鉄属金属を含む金属間化合物を結合材とする焼結体
が知られており、切削工具、機械構成部材或は時計用フ
レーム等の装身具として利用しうると考えられ、その試
みがなされている。
即ち、特開昭51−30313には硼化物の結合材とし
て鉄属金属或は鉄属金属を含む合金を用いることにより
、良好な機械的性質と界面特性および耐蝕性、耐庁耗性
或は耐熱性、耐酸化性を有することが述べられているし
、また特公昭58−37275には硼化物の結合材とし
て珪化物を用い、適性焼結温度範囲を広げることが述べ
られている。
て鉄属金属或は鉄属金属を含む合金を用いることにより
、良好な機械的性質と界面特性および耐蝕性、耐庁耗性
或は耐熱性、耐酸化性を有することが述べられているし
、また特公昭58−37275には硼化物の結合材とし
て珪化物を用い、適性焼結温度範囲を広げることが述べ
られている。
[発明の解決しようとする問題点]
しかしながら、これらに示されている結合材は一般に展
延性に乏しいため焼結体の靭性は低いし、特に鉄属金属
を使用することを示唆していてもそれは金属間化合物を
形成する組織であって、やはり靭性等において十分な結
果は得られていない。
延性に乏しいため焼結体の靭性は低いし、特に鉄属金属
を使用することを示唆していてもそれは金属間化合物を
形成する組織であって、やはり靭性等において十分な結
果は得られていない。
ましてや二層化ジルコニウムにおいて、これらの問題を
解決しようとする具体的提案は殆どなされていないのが
実状である。
解決しようとする具体的提案は殆どなされていないのが
実状である。
このような点に鑑み、本発明者らは所望されている靭性
が高くかつ耐酸化性等に優れた二層化ジルコニウム焼結
体を開発すべく種々研究の結果、本発明を見い出すに至
ったものである。
が高くかつ耐酸化性等に優れた二層化ジルコニウム焼結
体を開発すべく種々研究の結果、本発明を見い出すに至
ったものである。
[問題点を解決するための手段1
そこで、本発明者らは、この欠点を改良し、かつ二層化
ジルコニウムの有用な特性を発揮させる結合材を見い出
し、結合部が珪素、及び/又はアルミニウムが固溶した
鉄属金属などを提案(特願昭59−131825号)し
てきた。
ジルコニウムの有用な特性を発揮させる結合材を見い出
し、結合部が珪素、及び/又はアルミニウムが固溶した
鉄属金属などを提案(特願昭59−131825号)し
てきた。
しかるに、さらに詳しく研究を進めていく内に、モリブ
デン及び/又はタングステンを鉄属金属固溶限度内に添
加することにより、(二層化ジルコニウムと鉄属金属の
みを焼結させた場合は焼結体から鉄属金属が浸み出し、
気孔が多(、ZrB2の粒成長を生じ、抗折力・靭性が
低い)、鉄属金属の焼結体からの浸み出しを防止し、か
つ゛粒成長を抑制し、このことにより、高密度、高強度
、高靭性なる焼結体が得られることを見い出した。
デン及び/又はタングステンを鉄属金属固溶限度内に添
加することにより、(二層化ジルコニウムと鉄属金属の
みを焼結させた場合は焼結体から鉄属金属が浸み出し、
気孔が多(、ZrB2の粒成長を生じ、抗折力・靭性が
低い)、鉄属金属の焼結体からの浸み出しを防止し、か
つ゛粒成長を抑制し、このことにより、高密度、高強度
、高靭性なる焼結体が得られることを見い出した。
即ち、本発明は鉄属金属と少なくとも1種以」−の添加
剤を含む結合部からなる二層化ジルコニウムの焼結体で
あって結合部が、モリブデン及/又はタングステンが固
溶した鉄属金属を結合部とした、高密度、高強度、高靭
性で特徴づけられている二層化ジルコニウム焼結体を要
旨とするものである。
剤を含む結合部からなる二層化ジルコニウムの焼結体で
あって結合部が、モリブデン及/又はタングステンが固
溶した鉄属金属を結合部とした、高密度、高強度、高靭
性で特徴づけられている二層化ジルコニウム焼結体を要
旨とするものである。
本発明に用いるZrB2は例えば酸化ジルコニウム、酸
化硼素およびカーボンの混合物を高温で反応させること
により得られ、本焼結体の製造には可及的に純度の高い
ものを用いるのが好ましく、また粒径も可及的に小さい
粉末が好ましい。
化硼素およびカーボンの混合物を高温で反応させること
により得られ、本焼結体の製造には可及的に純度の高い
ものを用いるのが好ましく、また粒径も可及的に小さい
粉末が好ましい。
また本焼結体であるZrB2を緻密に焼結できる結合部
を形成する結合材に用いる鉄属金属は、′粉砕にともな
って生じる微粉末の酸化或はボールミルの摩耗による不
純物混入を防LLするため、出発原料は微粉末はど好ま
しく、例えば力ルポニル法によって生成される純度99
.5重量%以1−、モ均粒径1.5pLm程度のものが
好ましい。特にカーボン量は0.1重量%以下が好まし
い。
を形成する結合材に用いる鉄属金属は、′粉砕にともな
って生じる微粉末の酸化或はボールミルの摩耗による不
純物混入を防LLするため、出発原料は微粉末はど好ま
しく、例えば力ルポニル法によって生成される純度99
.5重量%以1−、モ均粒径1.5pLm程度のものが
好ましい。特にカーボン量は0.1重量%以下が好まし
い。
また、鉄属金属に固溶せしめるモリブデン粉末は、純度
88.8重紙%以」二、平均粒径0.5〜1.0gmと
して用いるのが好ましく、タングステン粉末は純度89
.0重量%以[−1平均粒径1gm以下として用いるの
が好ましい。
88.8重紙%以」二、平均粒径0.5〜1.0gmと
して用いるのが好ましく、タングステン粉末は純度89
.0重量%以[−1平均粒径1gm以下として用いるの
が好ましい。
本発明のZrB2焼結体を得るには、これらの各粉末の
所定量を配合、混合し、この混合粉末を黒鉛型に充填し
、アルゴン、水素、或は真空中のような中性或は還元性
雰囲気中において常圧焼結成はホラ)・プレス(この場
合の圧力は20kg/cm?以1−できれば300〜4
00 kg/cm2程度がよい)で、1000°C以上
の温度、多くの場合1100〜1700°C程度の温度
領域で加熱することで可能である。
所定量を配合、混合し、この混合粉末を黒鉛型に充填し
、アルゴン、水素、或は真空中のような中性或は還元性
雰囲気中において常圧焼結成はホラ)・プレス(この場
合の圧力は20kg/cm?以1−できれば300〜4
00 kg/cm2程度がよい)で、1000°C以上
の温度、多くの場合1100〜1700°C程度の温度
領域で加熱することで可能である。
本発明焼結体は、このようにZrfhを主体として、こ
れらの結合部が鉄属金属の少なくとも1種とこれに固溶
したモリブデン及び/又はタングステンで形成されたも
のであるが、これらのZrthと結合部の焼結体におけ
る割合は、重量%で、ZrB2が30〜85%、結合部
が5−70%、望ましくは前者40〜90%、後−&l
O〜60%とすることである。
れらの結合部が鉄属金属の少なくとも1種とこれに固溶
したモリブデン及び/又はタングステンで形成されたも
のであるが、これらのZrthと結合部の焼結体におけ
る割合は、重量%で、ZrB2が30〜85%、結合部
が5−70%、望ましくは前者40〜90%、後−&l
O〜60%とすることである。
本発明に前記割合とする理由は、結合部が少なすぎると
緻密な焼結体が得られないためなどであり、あまり多す
ぎても耐熱性の低下や焼結時の変形が著しくなるなど好
ましくないためである。
緻密な焼結体が得られないためなどであり、あまり多す
ぎても耐熱性の低下や焼結時の変形が著しくなるなど好
ましくないためである。
尚、これらにおいて本焼結体の目的、効果を損わない程
度において少量の他の成分又は不可避的不純物が含まれ
ていても差支えないことは勿論である。
度において少量の他の成分又は不可避的不純物が含まれ
ていても差支えないことは勿論である。
つぎに、結合部を形成するモリブデン及び/又はタング
ステンを含む鉄属金属におけるこれらの割合は次の通り
である。尚、0内は望ましい範囲である。
ステンを含む鉄属金属におけるこれらの割合は次の通り
である。尚、0内は望ましい範囲である。
・鉄を結合材とする場合は、Feとの含量中、0.8
≦Mo≦ 8 (1,7≦Mo≦ 7重量%)0
.5≦W≦5 (1,5≦W≦4.5重量%)・ニ
ッケルを結合材とする場合は、Niとの含量中、 0.5 ≦Mo≦20 (3重Mo≦15重量%)
0.5 ≦W ≦29 (] <W ≦20重
M%)・コバルトを結合材とする場合は、Coとの含量
中、 0.5 ≦Mo≦10 (2≦Mo≦ 8重量2)
0.5 ≦W≦10 (2≦W ≦ 8重量%)
これらの割合は、このように鉄、ニッケル、コバルトに
よってそれぞれ異なるが、これは各鉄属金属に固溶する
モリブデン、タングステンの量がそれぞれ異なるためで
あり、本発明焼結体としては、モリブデンやタングステ
ンが固溶量を越えると脆弱な金属間化合物を析出するこ
とに起因すると思われる焼結体としての靭性が低下する
という知見に基くものである。
≦Mo≦ 8 (1,7≦Mo≦ 7重量%)0
.5≦W≦5 (1,5≦W≦4.5重量%)・ニ
ッケルを結合材とする場合は、Niとの含量中、 0.5 ≦Mo≦20 (3重Mo≦15重量%)
0.5 ≦W ≦29 (] <W ≦20重
M%)・コバルトを結合材とする場合は、Coとの含量
中、 0.5 ≦Mo≦10 (2≦Mo≦ 8重量2)
0.5 ≦W≦10 (2≦W ≦ 8重量%)
これらの割合は、このように鉄、ニッケル、コバルトに
よってそれぞれ異なるが、これは各鉄属金属に固溶する
モリブデン、タングステンの量がそれぞれ異なるためで
あり、本発明焼結体としては、モリブデンやタングステ
ンが固溶量を越えると脆弱な金属間化合物を析出するこ
とに起因すると思われる焼結体としての靭性が低下する
という知見に基くものである。
実施例
実施例1
ZrB2粉末(純度99.5L平均粒径7.2 ILm
) Ei3重量部、鉄粉末(純度99.6L平均粒径4
#Lm)35.4重に部およびタングステン粉末(純度
98.02、平均粒径1 pLm) 1.[i重量部を
エタノールを用い超硬ポール8時間粉砕混合した。真空
乾燥した混合粉末を6011I+1径の黒鉛型に入れ、
アルゴン中において350kg/cm2 に加圧しなが
ら1230℃に30分間加熱した。このようにして直径
+301111、高さ10mmの焼結体を得た。この焼
結体は室温における抗折強度100kg/cm2 、8
00°Cにおけるの抗折強度120kg/cm2 、破
壊靭性Kic 9MN/m3/2(シェブロンノツチ法
、ノツチ角度so’ )、室温におけるビッカース硬度
1200kg/+aa+2、相対密度99.93%の気
孔のない良好なものであった。
) Ei3重量部、鉄粉末(純度99.6L平均粒径4
#Lm)35.4重に部およびタングステン粉末(純度
98.02、平均粒径1 pLm) 1.[i重量部を
エタノールを用い超硬ポール8時間粉砕混合した。真空
乾燥した混合粉末を6011I+1径の黒鉛型に入れ、
アルゴン中において350kg/cm2 に加圧しなが
ら1230℃に30分間加熱した。このようにして直径
+301111、高さ10mmの焼結体を得た。この焼
結体は室温における抗折強度100kg/cm2 、8
00°Cにおけるの抗折強度120kg/cm2 、破
壊靭性Kic 9MN/m3/2(シェブロンノツチ法
、ノツチ角度so’ )、室温におけるビッカース硬度
1200kg/+aa+2、相対密度99.93%の気
孔のない良好なものであった。
実施例2乃至47及び比較例1乃至12実施例1と同様
のZ rB2粉末に各金属粉末の所定量を実施例1と同
様の黒鉛型に入れ、特定の焼結条件で焼結して得た各焼
結体の4¥性を示すと次の通りである。(尚、焼結体の
重量の割合は試料配合組成の割合と殆ど差異は認められ
なかったとともに、実施例2〜47のものの相対密度は
いずれも88.5%以上のものばかりであった。) [発明の効果] このように、モリブデン及び又はタングステンは鉄属金
属に固有する範囲内でこれに併用することにより、焼結
体としての靭性向上を兼ね備えたZrB2焼結体の特性
をさらに生かすことのできる著しい効果が見い出される
に至ったのであり、前述した如き種々の用途に幅広く使
用可能となり、その工業的価値は多大なものである。
のZ rB2粉末に各金属粉末の所定量を実施例1と同
様の黒鉛型に入れ、特定の焼結条件で焼結して得た各焼
結体の4¥性を示すと次の通りである。(尚、焼結体の
重量の割合は試料配合組成の割合と殆ど差異は認められ
なかったとともに、実施例2〜47のものの相対密度は
いずれも88.5%以上のものばかりであった。) [発明の効果] このように、モリブデン及び又はタングステンは鉄属金
属に固有する範囲内でこれに併用することにより、焼結
体としての靭性向上を兼ね備えたZrB2焼結体の特性
をさらに生かすことのできる著しい効果が見い出される
に至ったのであり、前述した如き種々の用途に幅広く使
用可能となり、その工業的価値は多大なものである。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 1、二硼化ジルコニウムと少なくとも1種以上の鉄族金
属を含む結合部からなる焼結体であって、結合部がモリ
ブデン及び/又はタングステンが固溶した鉄族金属で特
徴づけられている二硼化ジルコニウム焼結体。 2、結合部が5〜70重量%である特許請求の範囲第1
項記載の焼結体。 3、結合部が10〜70重量%である特許請求の範囲第
2項記載の焼結体。 4、鉄属金属が少なくとも鉄を含む特許請求の範囲第1
項乃至第3項いずれか記載の焼結体。 5、固溶しているモリブデン及び/又はタングステンは
、Feとの合量中重量%で、 0.8≦Mo≦8及び又は0.5≦W≦5 である特許請求の範囲第4項記載の焼結体。 6、鉄属金属が少なくともニッケルを含む特許請求の範
囲第1項乃至第3項いずれかの記載の焼結体。 7、固溶しているモリブデン及び/又はタングステンは
、Niとの合量中重量%で、 0.5≦Mo≦20及び又は0.5≦W≦29である特
許請求の範囲第6項記載の焼結体。 8、鉄属金属が少なくともコバルトを含む特許請求の範
囲第1項乃至第3項いずれか記載の焼結体。 9、固溶しているモリブデン及び/又はタングステンは
、Coとの合量中重量%で、 0.5≦Mo≦10及び又は0.5≦W≦10である特
許請求の範囲第8項記載の焼結体。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP210085A JPS61163237A (ja) | 1985-01-11 | 1985-01-11 | ZrB↓2系焼結体 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP210085A JPS61163237A (ja) | 1985-01-11 | 1985-01-11 | ZrB↓2系焼結体 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS61163237A true JPS61163237A (ja) | 1986-07-23 |
Family
ID=11519925
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP210085A Pending JPS61163237A (ja) | 1985-01-11 | 1985-01-11 | ZrB↓2系焼結体 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS61163237A (ja) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH03166335A (ja) * | 1988-08-30 | 1991-07-18 | Sutek Corp | 分散強化材料 |
CN112760545A (zh) * | 2020-12-25 | 2021-05-07 | 湘潭大学 | 耐铝液腐蚀的金属陶瓷复合材料、粉末及其涂层、沉没辊 |
-
1985
- 1985-01-11 JP JP210085A patent/JPS61163237A/ja active Pending
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH03166335A (ja) * | 1988-08-30 | 1991-07-18 | Sutek Corp | 分散強化材料 |
CN112760545A (zh) * | 2020-12-25 | 2021-05-07 | 湘潭大学 | 耐铝液腐蚀的金属陶瓷复合材料、粉末及其涂层、沉没辊 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
JP3717525B2 (ja) | 硬質焼結合金 | |
JP2668955B2 (ja) | 複硼化物基焼結体及びその製造方法 | |
JPS6256224B2 (ja) | ||
Velasco et al. | Mechanical and corrosion behaviour of powder metallurgy stainless steel based metal matrix composites | |
EP0990056B1 (en) | Pre-alloyed copper containing powder, and its use in the manufac ture of diamond tools | |
US4671822A (en) | ZrB2 -containing sintered cermet | |
JP4149623B2 (ja) | 複硼化物系硬質焼結合金及びその合金を用いた樹脂加工機械用スクリュー | |
JPH01261270A (ja) | 金属を含有した炭窒化チタン−炭化クロム系セラミックス | |
JPS61163237A (ja) | ZrB↓2系焼結体 | |
US4704372A (en) | High-strength molybdenum silicide-based ceramic material and process for producing the same | |
JPH0598384A (ja) | 高強度および高硬度を有する炭化タングステン基超硬合金 | |
JPH0411506B2 (ja) | ||
JPS6059195B2 (ja) | すぐれた耐摩耗性と靭性を有する硬質焼結材料の製造法 | |
JPH0768600B2 (ja) | 複硼化物焼結体 | |
JP3063310B2 (ja) | 高強度および高硬度を有する炭化タングステン基超硬合金の製造法 | |
EP0221746A2 (en) | Activated sintering of metallic powders | |
JPH10501299A (ja) | Mo,P,Cを含有する鉄ベース粉末 | |
JP3232599B2 (ja) | 高硬度超硬合金 | |
JPH0325499B2 (ja) | ||
JPS6217148A (ja) | 二硼化ジルコニウム焼結体 | |
JPS6112848A (ja) | 二硼化ジルコニウム焼結体 | |
JP2677287B2 (ja) | ニッケル・モリブデン複硼化物基焼結体 | |
JP2019077930A (ja) | 硬質相分散ニッケル基金属間化合物複合焼結材料、その製造方法およびその材料を用いた耐食耐摩耗部品 | |
JP3246212B2 (ja) | 耐焼付性のすぐれた耐摩耗性遊離黒鉛析出鉄系焼結材料 | |
JP2534159B2 (ja) | Ni−Mo−W系複硼化物サ−メット焼結体とその製造方法 |