JPS61159314A - スロ−アウエイ式転削工具 - Google Patents
スロ−アウエイ式転削工具Info
- Publication number
- JPS61159314A JPS61159314A JP27660684A JP27660684A JPS61159314A JP S61159314 A JPS61159314 A JP S61159314A JP 27660684 A JP27660684 A JP 27660684A JP 27660684 A JP27660684 A JP 27660684A JP S61159314 A JPS61159314 A JP S61159314A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- honing
- cutting edge
- angle
- cutting
- rake
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23C—MILLING
- B23C5/00—Milling-cutters
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Milling Processes (AREA)
- Cutting Tools, Boring Holders, And Turrets (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
この発明は、正面フライス等の転削工具、特に鋼、鋳物
等の切削加工に用いて好適な転削工具に関する。
等の切削加工に用いて好適な転削工具に関する。
従来、正面フライスにおいては、それが断続切削を行う
ものであるため、切刃の強度が高いスローアウェイチッ
プ（以下、チップと略称することもある。）を用いるこ
とが重要視されており、一般的にはすくい面と側面（逃
げ面）とのなす角が直角であるネガティブチップが用い
られていた。
ものであるため、切刃の強度が高いスローアウェイチッ
プ（以下、チップと略称することもある。）を用いるこ
とが重要視されており、一般的にはすくい面と側面（逃
げ面）とのなす角が直角であるネガティブチップが用い
られていた。
しかしながら、従来の正面フライスにおいては、切刃強
度が高いネガティブチップを用いているにも拘らず、切
刃の欠損等の問題が比較的多く発生し、このためチップ
交換を頻繁に行わなければならない等の問題があった。
度が高いネガティブチップを用いているにも拘らず、切
刃の欠損等の問題が比較的多く発生し、このためチップ
交換を頻繁に行わなければならない等の問題があった。
すなわち、ネガティブチップを用いた正面フライスにお
いては、逃げ角を確保する必要上、すくい角を負の値に
しなければならない。このため、切削抵抗が増大して多
量の切削熱が発生するとともに、厚さの厚い切屑が生成
される。多量の切削熱は、チップの切刃部分を軟化させ
る。一方、厚さの厚い切屑はチップのすくい角が負であ
るため、チップのすくい面に多大な押圧力をもって衝突
し、そこで急激に流出方向を変えられる。このとき、切
屑はＦｌ擦力によってチップのすくい角を多量に削り取
る。この削り取る量は、チップの切刃部分が切削熱によ
って軟化せしめられているため、より一層助長される。
いては、逃げ角を確保する必要上、すくい角を負の値に
しなければならない。このため、切削抵抗が増大して多
量の切削熱が発生するとともに、厚さの厚い切屑が生成
される。多量の切削熱は、チップの切刃部分を軟化させ
る。一方、厚さの厚い切屑はチップのすくい角が負であ
るため、チップのすくい面に多大な押圧力をもって衝突
し、そこで急激に流出方向を変えられる。このとき、切
屑はＦｌ擦力によってチップのすくい角を多量に削り取
る。この削り取る量は、チップの切刃部分が切削熱によ
って軟化せしめられているため、より一層助長される。
この結果、チップのすくい面には早期に大きなりレータ
が発生する。このクレータを画成する壁面には、切屑の
流出方向に沿って延びる多数のすしが存する。そして、
断続切削による衝撃荷重、切屑による押圧力等によって
すしからクラックが発生し、ひいてはチップが欠損する
という事態が惹起されていたのである。また、多量の切
削熱によって切刃部分が軟化されるため、逃げ面摩耗が
大きいという問題もある。
が発生する。このクレータを画成する壁面には、切屑の
流出方向に沿って延びる多数のすしが存する。そして、
断続切削による衝撃荷重、切屑による押圧力等によって
すしからクラックが発生し、ひいてはチップが欠損する
という事態が惹起されていたのである。また、多量の切
削熱によって切刃部分が軟化されるため、逃げ面摩耗が
大きいという問題もある。
このように、従来の正面フライスにおいては、切刃に欠
損が多発し、さらに逃げ面摩耗が大きいため、チップの
寿命が短く、したがってチップを早期に交換しなければ
ならず、チップ交換に多大な手間を要するという問題が
あった。この点については、正面フライスをマシニング
センタのように高価な工作機械に取り付ける場合に、そ
の稼働率を低下させることから、大きな問題であった。
損が多発し、さらに逃げ面摩耗が大きいため、チップの
寿命が短く、したがってチップを早期に交換しなければ
ならず、チップ交換に多大な手間を要するという問題が
あった。この点については、正面フライスをマシニング
センタのように高価な工作機械に取り付ける場合に、そ
の稼働率を低下させることから、大きな問題であった。
さらに、すくい角が負になされた正面フライスにおいて
は、切削抵抗が増大し、このためマシニングセンターの
ような高精度の工作機械を用いたとしても、加工精度を
一定限度以上向上させることができないという問題があ
った。
は、切削抵抗が増大し、このためマシニングセンターの
ような高精度の工作機械を用いたとしても、加工精度を
一定限度以上向上させることができないという問題があ
った。
この発明は、上記種々の問題を解消するためになされた
もので、チップ寿命が長く、したがってチップ交換の手
間を大幅に軽減することができ、しかも切削抵抗を軽減
して加工精度の向上を図ることができる転削工具を提供
することを目的とする。
もので、チップ寿命が長く、したがってチップ交換の手
間を大幅に軽減することができ、しかも切削抵抗を軽減
して加工精度の向上を図ることができる転削工具を提供
することを目的とする。
本発明者は、上記問題の主要因がすくい角を負にしてい
る点にあるものと推定し、規格のポジティブチップを正
面フライスに装着して切削試験を行った。しかし期待す
る効果はほとんど得られなかった。そこで、従来一般の
技術常識と全く相反することになるが、すくい角が２０
″ないし３５０の正面フライスを作成し、切削試験を行
った。
る点にあるものと推定し、規格のポジティブチップを正
面フライスに装着して切削試験を行った。しかし期待す
る効果はほとんど得られなかった。そこで、従来一般の
技術常識と全く相反することになるが、すくい角が２０
″ないし３５０の正面フライスを作成し、切削試験を行
った。
その結果は、切刃の強度が低いため、クレータ摩耗等が
発生する以前に切刃のチッピングが発生し、このチッピ
ングから欠損へと進んでしまい、したがって全く使用に
耐えなかった。
発生する以前に切刃のチッピングが発生し、このチッピ
ングから欠損へと進んでしまい、したがって全く使用に
耐えなかった。
ところが、切刃部分にホーニングを施すと、従来からい
われていた切刃のチッピングおよびそれに伴う欠損がほ
とんど生じることがないことが判明した。しかも、すく
い角が２０°〜３５°と大きいので、クレータ摩耗に起
因する欠損も防止することができ、しかも切削熱および
切削抵抗を大幅に軽減することができ、ひいはチップ寿
命を向上させてチップ交換の手間を大幅に軽減すること
ができ、さらに加工精成の向上を図ることができるとい
う知見を得るに至ったのである。
われていた切刃のチッピングおよびそれに伴う欠損がほ
とんど生じることがないことが判明した。しかも、すく
い角が２０°〜３５°と大きいので、クレータ摩耗に起
因する欠損も防止することができ、しかも切削熱および
切削抵抗を大幅に軽減することができ、ひいはチップ寿
命を向上させてチップ交換の手間を大幅に軽減すること
ができ、さらに加工精成の向上を図ることができるとい
う知見を得るに至ったのである。
この発明は、上記の知見に基づき、スローアウェイチッ
プをそのすくい角が２０°ないし３５６になるように装
着するとともに、切刃にホーニングを施すようにしたこ
とを構成上の特徴とするものである。
プをそのすくい角が２０°ないし３５６になるように装
着するとともに、切刃にホーニングを施すようにしたこ
とを構成上の特徴とするものである。
以下、この発明の一実施例について添付図を参照して説
明する。
明する。
第１図は、この発明に係る正面フライスを示す断面図で
あって、この図に示す正面フライスにおいてもカッタ本
体（工具本体）１の先端部に複数のスローアウェイチッ
プ２がカッタ本体１の周方向に適宜離間して着脱自在に
装着されている。
あって、この図に示す正面フライスにおいてもカッタ本
体（工具本体）１の先端部に複数のスローアウェイチッ
プ２がカッタ本体１の周方向に適宜離間して着脱自在に
装着されている。
チップ２は、超硬合金あるいはサーメットからなるもの
であって、第２図に示すように、平面略正方形をなす平
板状に形成されている。そして、その上面がすくい面２
１とされるとともに１．下面が載置面２２とされ、すく
い面２１と載置面２２との間に存する側面が逃げ面２３
とされている。
であって、第２図に示すように、平面略正方形をなす平
板状に形成されている。そして、その上面がすくい面２
１とされるとともに１．下面が載置面２２とされ、すく
い面２１と載置面２２との間に存する側面が逃げ面２３
とされている。
この逃げ面２３とすくい面２１との交叉稜に切刃２４が
形成されている。この切刃２４は、チップ２が正面フラ
イス用であるため、主切刃２４ａと副切刃２４ｂとから
構成されている。主切刃２４８に対応する逃げ面２３の
逃げ角ＴＮは３０°ないし４５°に設定されている。ま
た、Ｄ１切刃２４ｂに対応する逃げ面２３の逃げ角ＴＲ
も同様に、３０°ないし４５°に設定されている。
形成されている。この切刃２４は、チップ２が正面フラ
イス用であるため、主切刃２４ａと副切刃２４ｂとから
構成されている。主切刃２４８に対応する逃げ面２３の
逃げ角ＴＮは３０°ないし４５°に設定されている。ま
た、Ｄ１切刃２４ｂに対応する逃げ面２３の逃げ角ＴＲ
も同様に、３０°ないし４５°に設定されている。
また、主切刃２４ａ部分には、第３図（Ａ）、 （Ｂ）
。
。
（Ｃ）にそれぞれ示すホーニング２５が施されている。
第３図（Ａ）に示すホーニング２５は、角度ホーニング
であり、ホーニング幅Ｗが０．１ｍｍ１Ｉ１ｍｍないし
０．２１ｍｍ１に設定され、すくい面２１に対するホー
ニング角度が３０°ないし４５６に設定されている。ま
た、第３図（Ｂ）に示すホーニング２５は丸ホーニング
であり、その曲率半径Ｒが０．０５１ないし０．１ｍｍ
１ｍｍに設定されている。
であり、ホーニング幅Ｗが０．１ｍｍ１Ｉ１ｍｍないし
０．２１ｍｍ１に設定され、すくい面２１に対するホー
ニング角度が３０°ないし４５６に設定されている。ま
た、第３図（Ｂ）に示すホーニング２５は丸ホーニング
であり、その曲率半径Ｒが０．０５１ないし０．１ｍｍ
１ｍｍに設定されている。
さらに、第３図（Ｃ）に示すホーニング２５は、第３図
（Ａ）に示すホーニング２５の各端部とすくい面２１ま
たは逃げ面２３とを円弧によって滑らかに連続させた複
合ホーニングである。なお、ホーニング２５は、逃げ角
ＴＮを大きくしたことによる主切刃２４ａの強度低下を
防止するものであるから、作用する切削荷重が小さい副
切刃２４ｂには施さなくともよい。副切刃２４ｂにもホ
ーニングを施す場合には、ホーニング幅または曲率半径
を主切刃２４ａに施したホーニング２５と同等若しくは
若干小さくするのがよい。
（Ａ）に示すホーニング２５の各端部とすくい面２１ま
たは逃げ面２３とを円弧によって滑らかに連続させた複
合ホーニングである。なお、ホーニング２５は、逃げ角
ＴＮを大きくしたことによる主切刃２４ａの強度低下を
防止するものであるから、作用する切削荷重が小さい副
切刃２４ｂには施さなくともよい。副切刃２４ｂにもホ
ーニングを施す場合には、ホーニング幅または曲率半径
を主切刃２４ａに施したホーニング２５と同等若しくは
若干小さくするのがよい。
上記のように構成されたチップ２は、切削に供される副
切刃２４ｂをカッタ本体１の軸線Ｏ方向に向けるととも
に、主切刃２４ａの真のすくい角Ｔを２０°ないし３５
°に設定されてカッタ本体１に配置されている。このと
き、主切刃２４ａに対応する逃げ面２３の実用上の逃げ
角ＣＮが１０°前後になっているのは勿論である。なお
、取付は状態におけるチップの各角度は例えば次のよう
に設定されている。アキシャルすくい角Ａ＝２７０、ラ
ジアルすくい角Ｒ＝１°、主切刃２４ａの傾き角Ｉ＝２
０°である。
切刃２４ｂをカッタ本体１の軸線Ｏ方向に向けるととも
に、主切刃２４ａの真のすくい角Ｔを２０°ないし３５
°に設定されてカッタ本体１に配置されている。このと
き、主切刃２４ａに対応する逃げ面２３の実用上の逃げ
角ＣＮが１０°前後になっているのは勿論である。なお
、取付は状態におけるチップの各角度は例えば次のよう
に設定されている。アキシャルすくい角Ａ＝２７０、ラ
ジアルすくい角Ｒ＝１°、主切刃２４ａの傾き角Ｉ＝２
０°である。
しかして、上記構成の正面フライスによって切削加工を
行った場合には、従来負の値であったすくい角が２０’
ないし３５°になっているから、切削熱の発生が大幅に
低下する。したがって、切刃部分の軟化を大幅に押える
ことができる。また、生成される切屑が魂くなり、しか
も切屑が多大な押圧力をもってすくい面２１に衝突して
その流出方向が急激に変えられることもないから、クレ
ータの発生が大幅に軽減されるとともに、クレータを画
成する壁面にすしが発生することもほとんどなくなる。
行った場合には、従来負の値であったすくい角が２０’
ないし３５°になっているから、切削熱の発生が大幅に
低下する。したがって、切刃部分の軟化を大幅に押える
ことができる。また、生成される切屑が魂くなり、しか
も切屑が多大な押圧力をもってすくい面２１に衝突して
その流出方向が急激に変えられることもないから、クレ
ータの発生が大幅に軽減されるとともに、クレータを画
成する壁面にすしが発生することもほとんどなくなる。
このクレータの発生軽減については、切削熱の発生が少
なく、切刃部分の軟化が防止されることからより一層顕
著になる。したがって、クレータの発生に伴う切刃部分
の欠損を防止することができる。しかも、主切刃２４ａ
部分にホーニング２５を施しているから、主切刃２４ａ
部分の強度が向上し、単に逃げ角ＴＮを３０°ないし４
５６に設定してすくい角Ｔを２０°ないし３５０にした
場合に生じるチッピングおよびそれによって惹起される
欠損も防止することができる。
なく、切刃部分の軟化が防止されることからより一層顕
著になる。したがって、クレータの発生に伴う切刃部分
の欠損を防止することができる。しかも、主切刃２４ａ
部分にホーニング２５を施しているから、主切刃２４ａ
部分の強度が向上し、単に逃げ角ＴＮを３０°ないし４
５６に設定してすくい角Ｔを２０°ないし３５０にした
場合に生じるチッピングおよびそれによって惹起される
欠損も防止することができる。
また、切削熱の発生が少なくなって切刃２４部分の軟化
を抑制することができるから、逃げ面摩耗が大幅に減少
する。この逃げ面摩耗の減少と欠損防止とが相俟って、
チップ２の寿命を向上させることができ、ひいてはチッ
プ交換の手間を大幅に軽減することができる。
を抑制することができるから、逃げ面摩耗が大幅に減少
する。この逃げ面摩耗の減少と欠損防止とが相俟って、
チップ２の寿命を向上させることができ、ひいてはチッ
プ交換の手間を大幅に軽減することができる。
さらに、主切刃２４ａのすくい角Ｔを２０°ないし３５
’に設定することにより、切削抵抗を大幅に軽減して、
被削物の変形、カッタおよび被削物の振動等を軽減する
ことができ、したがってンシニグセンタ等の高精度工作
機械の性能を十分に発揮させて、加工精度の向上を図る
ことができる。
’に設定することにより、切削抵抗を大幅に軽減して、
被削物の変形、カッタおよび被削物の振動等を軽減する
ことができ、したがってンシニグセンタ等の高精度工作
機械の性能を十分に発揮させて、加工精度の向上を図る
ことができる。
次に、この発明に係る上記正面フライスの作用効果を確
認するために行った試験結果を紹介する。
認するために行った試験結果を紹介する。
この試験におい”ては、カッタ本体に１つのチップのみ
装着し、真のすくい角をｏ’、ｉｏｏ、２００．３０°
とした点以外、各切刃角度は同様とした。切削条件は次
のとおりである。
装着し、真のすくい角をｏ’、ｉｏｏ、２００．３０°
とした点以外、各切刃角度は同様とした。切削条件は次
のとおりである。
被削材 ３０Ｍ４４０ （Ｈ８２４０＞切削速度 １
６０ ｍ／ｗｉｎ 切込み量 ３ｍｎ＋ 送りｍ ０．４ｍｓ＋／ ｒｅｖ 総切削＠ ２６００ＩＩｍ 室温 ２５℃ 試験結果を次表に示す。表中、切削抵抗の分力Ｘ、Ｙ、
Ｚは、第４図に示すとおりである。また、切削熱は、被
剛材の温度の計測によってこれに変えた。切削熱の項目
中、瞬間熱は切刃が温度計測器にもっとも接近した瞬間
の被剛材の温度をいい、残熱は切刃が被剛材から離れて
いる間の被剛材の温度である。
６０ ｍ／ｗｉｎ 切込み量 ３ｍｎ＋ 送りｍ ０．４ｍｓ＋／ ｒｅｖ 総切削＠ ２６００ＩＩｍ 室温 ２５℃ 試験結果を次表に示す。表中、切削抵抗の分力Ｘ、Ｙ、
Ｚは、第４図に示すとおりである。また、切削熱は、被
剛材の温度の計測によってこれに変えた。切削熱の項目
中、瞬間熱は切刃が温度計測器にもっとも接近した瞬間
の被剛材の温度をいい、残熱は切刃が被剛材から離れて
いる間の被剛材の温度である。
また、第５図は上記の試験をさらに続け、総切削間が３
８００ＩｌｌＩ１ｍｍに達したときの各チップの摩耗状
況を示すものであり、第５図（＾）、 （Ｂ）、 （０
）、 （Ｄ）はそれぞれ真のすくい角Ｔが０°、１００
．２０’、３０６のときの摩耗状況を示している。
８００ＩｌｌＩ１ｍｍに達したときの各チップの摩耗状
況を示すものであり、第５図（＾）、 （Ｂ）、 （０
）、 （Ｄ）はそれぞれ真のすくい角Ｔが０°、１００
．２０’、３０６のときの摩耗状況を示している。
以上２つの試験例から明らかなように、この発明に係る
チップのクレータ摩耗および逃げ面摩耗は、従来のもの
のそれよりも大幅に少なかった。
チップのクレータ摩耗および逃げ面摩耗は、従来のもの
のそれよりも大幅に少なかった。
また、２つの試験において、この発明に係るチップに欠
損が生じる頻度は、従来のチップに欠損が生じる頻度よ
りも少なかったのは勿論である。
損が生じる頻度は、従来のチップに欠損が生じる頻度よ
りも少なかったのは勿論である。
なお、この発明は正面フライスのみならず→ノイドカッ
タその他の転削工具に適用することができる。
タその他の転削工具に適用することができる。
また、上記実施例においては、平面視略正方形状のチッ
プを用いるようにしているが、カッタの用途に応じて三
角形状その他の多角形または円形状のチップを用いても
よい。
プを用いるようにしているが、カッタの用途に応じて三
角形状その他の多角形または円形状のチップを用いても
よい。
以上説明したように、この発明のスＯ−アウェイ式転削
工具においては、スローアウェイチップをその切刃の真
のすくい角を２０’ないし３５゜に設定して装着してい
るから、クレータ摩耗に起因する切刃部分の欠損および
切削熱に起因する逃げ面摩耗を大幅に軽減してチップ寿
命を大幅に向上させることができ、ひいてはチップ交換
の手間を大幅に軽減することができる。また、切削抵抗
を減少させることができ、かつ切削熱の発生が少なく加
工物の変形も少ないから加工精度の向上を図ることがで
きる。しかも、切刃部分にホーニングを施しているから
、すくい角を２０°ないし３５°に設定したことによる
チッピングおよびそれに伴う欠損も防止することができ
る。
工具においては、スローアウェイチップをその切刃の真
のすくい角を２０’ないし３５゜に設定して装着してい
るから、クレータ摩耗に起因する切刃部分の欠損および
切削熱に起因する逃げ面摩耗を大幅に軽減してチップ寿
命を大幅に向上させることができ、ひいてはチップ交換
の手間を大幅に軽減することができる。また、切削抵抗
を減少させることができ、かつ切削熱の発生が少なく加
工物の変形も少ないから加工精度の向上を図ることがで
きる。しかも、切刃部分にホーニングを施しているから
、すくい角を２０°ないし３５°に設定したことによる
チッピングおよびそれに伴う欠損も防止することができ
る。
第１図はこの発明の一実施例を示し、第１図（＾）はそ
の縦断面図、第１図（Ｂ）、 （Ｃ）、 （ロ）、 （
Ｅ）はそれぞれチップの装着状態における各部の角度を
示す図、第２図はこの発明のカッタに用いられるチップ
の一例を示し、第２図（Ａ）はその拡大平面図、第２図
（８）はその拡大側面図、第２図（Ｃ）は副切刃の逃げ
角を示す図、第３図（Ａ）、 （Ｂ）、 （Ｃ）はそれ
ぞれホーニングの一例を示す第２図（Ａ）の■−■線矢
視拡大断面図、第４図は切削抵抗の３つの分力を示す図
、第５図（＾）、 （Ｂ）、 （Ｃ）、 （Ｄ）はそれ
ぞれすくい角をＯ’、１０’、２０°、３０°としたと
きの摩耗状況を示す図である。 ・１・・・・・・
カッタ本体（工具本体）、２・・・・・・スローアウェ
イチップ、２１・・・・・・すくい面、２４・・・・・
・切刃、２５・・・・・・ホーニング。 第３図 第４図 １り方百
の縦断面図、第１図（Ｂ）、 （Ｃ）、 （ロ）、 （
Ｅ）はそれぞれチップの装着状態における各部の角度を
示す図、第２図はこの発明のカッタに用いられるチップ
の一例を示し、第２図（Ａ）はその拡大平面図、第２図
（８）はその拡大側面図、第２図（Ｃ）は副切刃の逃げ
角を示す図、第３図（Ａ）、 （Ｂ）、 （Ｃ）はそれ
ぞれホーニングの一例を示す第２図（Ａ）の■−■線矢
視拡大断面図、第４図は切削抵抗の３つの分力を示す図
、第５図（＾）、 （Ｂ）、 （Ｃ）、 （Ｄ）はそれ
ぞれすくい角をＯ’、１０’、２０°、３０°としたと
きの摩耗状況を示す図である。 ・１・・・・・・
カッタ本体（工具本体）、２・・・・・・スローアウェ
イチップ、２１・・・・・・すくい面、２４・・・・・
・切刃、２５・・・・・・ホーニング。 第３図 第４図 １り方百
Claims (3)
- （１）工具本体にその周方向に沿って切刃を有する複数
のスローアウェイチップ着脱自在に装着してなる転削工
具において、前記スローアウェイチップをその切刃の真
のすくい角を２０°ないし３５°に設定して装着すると
ともに、前記切刃にホーニングを施したことを特徴とす
るスローアウェイ式転削工具。 - （２）前記ホーニングは、ホーニング幅が０．１ｍｍな
いし０．２ｍｍであり、かつすくい面に対するホーニン
グ角が３０°ないし４５°に設定された角度ホーニング
であることを特徴とする特許請求の範囲第１項に記載の
スローアウェイ式転削工具。 - （３）前記ホーニングは、曲率半径が０．０５ｍｍない
し０．１ｍｍになされた丸ホーニングであることを特徴
とする特許請求の範囲第１項に記載のスローアウェイ式
転削工具。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP27660684A JPS61159314A (ja) | 1984-12-29 | 1984-12-29 | スロ−アウエイ式転削工具 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP27660684A JPS61159314A (ja) | 1984-12-29 | 1984-12-29 | スロ−アウエイ式転削工具 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61159314A true JPS61159314A (ja) | 1986-07-19 |
| JPH0516965B2 JPH0516965B2 (ja) | 1993-03-05 |
Family
ID=17571782
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP27660684A Granted JPS61159314A (ja) | 1984-12-29 | 1984-12-29 | スロ−アウエイ式転削工具 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS61159314A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5707185A (en) * | 1994-09-22 | 1998-01-13 | Sumitomo Electric Industries, Ltd. | Indexable insert for milling and milling cutter employing the same |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5950449A (ja) * | 1982-09-17 | 1984-03-23 | Ricoh Co Ltd | 静電荷像現像用トナ−及びその製造方法 |
-
1984
- 1984-12-29 JP JP27660684A patent/JPS61159314A/ja active Granted
Patent Citations (1)
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| JPS5950449A (ja) * | 1982-09-17 | 1984-03-23 | Ricoh Co Ltd | 静電荷像現像用トナ−及びその製造方法 |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5707185A (en) * | 1994-09-22 | 1998-01-13 | Sumitomo Electric Industries, Ltd. | Indexable insert for milling and milling cutter employing the same |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0516965B2 (ja) | 1993-03-05 |
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