JPS61157631A - 方向性電磁鋼帯の鉄損改善用ひずみ導入方法 - Google Patents
方向性電磁鋼帯の鉄損改善用ひずみ導入方法Info
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- JPS61157631A JPS61157631A JP59274555A JP27455584A JPS61157631A JP S61157631 A JPS61157631 A JP S61157631A JP 59274555 A JP59274555 A JP 59274555A JP 27455584 A JP27455584 A JP 27455584A JP S61157631 A JPS61157631 A JP S61157631A
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- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
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- C21D8/12—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
- C21D8/1294—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties involving a localized treatment
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
この発明は主として電カドランスの鉄心に用いられる一
方向性電磁鋼板の磁性を改善する製造方法に関するもの
である。
方向性電磁鋼板の磁性を改善する製造方法に関するもの
である。
（従来技術）
一方向性電磁銅板は、通常３％前後の珪素鋼を二次再結
晶させて、鋼板面に（１１０）面、圧延方向に＜００１
＞軸を有するいわゆるゴス方位を発達させたもので、圧
延方向が磁化容易軸であることから、軟磁性材料として
主にトランスその他の電気機器の鉄心材料として使用さ
れている。必要とされる磁気特性としては、主にＢｅ
（磁場の強さ８００Ａ／ｍにおける磁束密度）とＷｌ
？／ｌ。（５０Ｈｚで１．７Ｔまで磁化させた時の１ｋ
ｇ当りの鉄損ｗａｔｔ）であり、Ｂ、は高く、ＷＩＴ／
Ｓ。は値が小さい方が良い。Ｂ、とＷＩＴ／Ｓ。の改善
方法としては、ひとつには＜００１＞軸をより高度に圧
延方向に揃える方法、例えば、特公昭４０−１５６４４
、特公昭５１−１３４６９などインヒビターを強化し
且つ冷間圧延あるいは仕上焼鈍で特定の条件を採用する
などの方法が提案され飛躍的な進展を見た。また製品鋼
板の圧延方向に張力の残留応力が生じるような張力コー
ティング塗布の方法特公昭５３−２８３７５とか鋼板結
晶粒サイズの改善による鉄損向上方法特開昭５８−２４
３９６ 、特開昭５８−１５７９１７などの他、フォル
ステライト被膜の改善、Ｓｉ含有量の増加、板厚の減少
などが提案され方向性電磁鋼板の低鉄損化はさらに進展
した。これら一方向性電磁鋼板の鉄損値ＷＩＴ／Ｓ。は
、鋼板内の磁区の配列方法、すなわち１８０度磁区の巾
が小さい方が良い。前記の二次再結晶粒サイズを小さく
する方法は、かかる磁区巾を狭めるのに有効であるが、
一般に粒サイズを小さくすると磁束密度が劣化するなど
の傾向があるため限界があった。ところで転動する剛体
球で鋼板表面をけがくと鋼板表面部に微小なひずみが導
入され、磁区巾の細分化に有効であることが提案された
（特公昭５８−５９６８ ）のを契機に、レーザー照射
によって微小ひずみを導入する方法などが提案されるに
及んで、かかる磁区巾の細分化法技術の実用化が急激に
進歩した。また、かかるレーザー照射などの場合には、
そののち５５０℃以上の温度で焼鈍すると微小ひずみが
消失し、需要家焼鈍が前提となる場合には効果が無くな
るなどの欠点があったため、噴流水でのケガキとかパワ
ーアップしたレーザーでの照射であるとか、歯車状ロー
ルでの圧延方法など、ひずみ導入ののち５５０ ’〜９
００°Ｃの温度域に加熱して、ひずみ導入部を再結晶さ
せるいわゆる複雑ひずみ方法（特開昭５６−１３０４５
４）なども提案された。かかるいくつかのひずみ導入方
法は、素材鋼板の磁束密度が高い程、製品板厚が薄い程
鉄損改善率が大きくなるため、近年の省エネルギーの徹
底化によって進行している薄板化の方向と適合し、重要
な技術としてクローズアップされ、鋼板使用者側からの
供給要請が激しいものがある。なぜなら、かかる方法に
より鉄損値は５〜２０％と大巾に向上するからである。
晶させて、鋼板面に（１１０）面、圧延方向に＜００１
＞軸を有するいわゆるゴス方位を発達させたもので、圧
延方向が磁化容易軸であることから、軟磁性材料として
主にトランスその他の電気機器の鉄心材料として使用さ
れている。必要とされる磁気特性としては、主にＢｅ
（磁場の強さ８００Ａ／ｍにおける磁束密度）とＷｌ
？／ｌ。（５０Ｈｚで１．７Ｔまで磁化させた時の１ｋ
ｇ当りの鉄損ｗａｔｔ）であり、Ｂ、は高く、ＷＩＴ／
Ｓ。は値が小さい方が良い。Ｂ、とＷＩＴ／Ｓ。の改善
方法としては、ひとつには＜００１＞軸をより高度に圧
延方向に揃える方法、例えば、特公昭４０−１５６４４
、特公昭５１−１３４６９などインヒビターを強化し
且つ冷間圧延あるいは仕上焼鈍で特定の条件を採用する
などの方法が提案され飛躍的な進展を見た。また製品鋼
板の圧延方向に張力の残留応力が生じるような張力コー
ティング塗布の方法特公昭５３−２８３７５とか鋼板結
晶粒サイズの改善による鉄損向上方法特開昭５８−２４
３９６ 、特開昭５８−１５７９１７などの他、フォル
ステライト被膜の改善、Ｓｉ含有量の増加、板厚の減少
などが提案され方向性電磁鋼板の低鉄損化はさらに進展
した。これら一方向性電磁鋼板の鉄損値ＷＩＴ／Ｓ。は
、鋼板内の磁区の配列方法、すなわち１８０度磁区の巾
が小さい方が良い。前記の二次再結晶粒サイズを小さく
する方法は、かかる磁区巾を狭めるのに有効であるが、
一般に粒サイズを小さくすると磁束密度が劣化するなど
の傾向があるため限界があった。ところで転動する剛体
球で鋼板表面をけがくと鋼板表面部に微小なひずみが導
入され、磁区巾の細分化に有効であることが提案された
（特公昭５８−５９６８ ）のを契機に、レーザー照射
によって微小ひずみを導入する方法などが提案されるに
及んで、かかる磁区巾の細分化法技術の実用化が急激に
進歩した。また、かかるレーザー照射などの場合には、
そののち５５０℃以上の温度で焼鈍すると微小ひずみが
消失し、需要家焼鈍が前提となる場合には効果が無くな
るなどの欠点があったため、噴流水でのケガキとかパワ
ーアップしたレーザーでの照射であるとか、歯車状ロー
ルでの圧延方法など、ひずみ導入ののち５５０ ’〜９
００°Ｃの温度域に加熱して、ひずみ導入部を再結晶さ
せるいわゆる複雑ひずみ方法（特開昭５６−１３０４５
４）なども提案された。かかるいくつかのひずみ導入方
法は、素材鋼板の磁束密度が高い程、製品板厚が薄い程
鉄損改善率が大きくなるため、近年の省エネルギーの徹
底化によって進行している薄板化の方向と適合し、重要
な技術としてクローズアップされ、鋼板使用者側からの
供給要請が激しいものがある。なぜなら、かかる方法に
より鉄損値は５〜２０％と大巾に向上するからである。
かかる優れた方法ではあるが鋼帯にひずみ導入する際、
鋼板の通板速度に限度があり生産性に問題がある。かか
る微小ひずみの導入処理は、基本的には圧延方向にほぼ
直角な方向を中心に３〜１５ｍｍの間隔で施こされる。
鋼板の通板速度に限度があり生産性に問題がある。かか
る微小ひずみの導入処理は、基本的には圧延方向にほぼ
直角な方向を中心に３〜１５ｍｍの間隔で施こされる。
かかるひずみ導入を、たとえば先述のレーザー照射で行
なう場合には、エネルギーソースに限界があるため走査
スピードに制限があり、結果として鋼板の通板スピード
をあまり大きいものにとれないと云う欠点がある。
なう場合には、エネルギーソースに限界があるため走査
スピードに制限があり、結果として鋼板の通板スピード
をあまり大きいものにとれないと云う欠点がある。
また剛球体の転勤による方法（特公昭５８−５９６８）
、ショット等による方法などの場合にも同様に機構上の
制約から、銅帯の通板速度は通常の方向性電磁鋼板の形
状矯正ラインなどの速度よりも遅いため、別途ラインを
ゆっくり通板させｈばならないなどの不都合があった。
、ショット等による方法などの場合にも同様に機構上の
制約から、銅帯の通板速度は通常の方向性電磁鋼板の形
状矯正ラインなどの速度よりも遅いため、別途ラインを
ゆっくり通板させｈばならないなどの不都合があった。
（発明が解決しようとする問題点）
本発明は、磁気特性を改善するひずみ導入方法がかかえ
ているひとつの問題点がある、被ひずみ導入鋼板の通板
速度が遅いことに対する解決策を提供するものである。
ているひとつの問題点がある、被ひずみ導入鋼板の通板
速度が遅いことに対する解決策を提供するものである。
つまり、従来のひずみ導入方法のエネルギーを特に増加
せずとも、被処理鋼板をある特定条件下にて通板させる
ことにより、実質的なひずみ導入効果が大きくなること
、つまり鋼板の通板速度を大きく取り得て、生産性の向
上が出来るものである。
せずとも、被処理鋼板をある特定条件下にて通板させる
ことにより、実質的なひずみ導入効果が大きくなること
、つまり鋼板の通板速度を大きく取り得て、生産性の向
上が出来るものである。
（問題点を解決するための手段）
上記の問題点を解決する手段は以下の如（である。つま
り、二次再結晶粒から成る一方向性電磁鋼帯の微小領域
に機械的又は熱的あるいは光学的手段により転位等格子
欠陥を導入し、そのままあるいは加熱処理、あるいは表
面被膜処理などを施こしてのちの磁区巾を細分化して鉄
損を改善する方法において、該銅帯を、鋼板面に平行な
面内にあり、且つ圧延方向に直角乃至は±３０°以内に
ある軸で曲げた状態下で格子欠陥の導入を行なうことを
特徴とする低鉄損方向性電磁鋼板の製造方法である。本
発明の対象となる被処理鋼板素材は、二次再結晶粒から
成る一方向性電磁鋼板であって、各二次再結晶粒の主要
方位は（１１０） ＜００１＞、あるいはこの方位を＜
００１＞軸のまわりに多少回転分散させた（ ｈｋｏ
） ＜００１ ＞から成るものとする。
り、二次再結晶粒から成る一方向性電磁鋼帯の微小領域
に機械的又は熱的あるいは光学的手段により転位等格子
欠陥を導入し、そのままあるいは加熱処理、あるいは表
面被膜処理などを施こしてのちの磁区巾を細分化して鉄
損を改善する方法において、該銅帯を、鋼板面に平行な
面内にあり、且つ圧延方向に直角乃至は±３０°以内に
ある軸で曲げた状態下で格子欠陥の導入を行なうことを
特徴とする低鉄損方向性電磁鋼板の製造方法である。本
発明の対象となる被処理鋼板素材は、二次再結晶粒から
成る一方向性電磁鋼板であって、各二次再結晶粒の主要
方位は（１１０） ＜００１＞、あるいはこの方位を＜
００１＞軸のまわりに多少回転分散させた（ ｈｋｏ
） ＜００１ ＞から成るものとする。
かかる鋼板は通常−次再結晶の粒成長を抑制する微小析
出物いわゆるインヒビターを含んだ素材を圧延と再結晶
焼鈍を行なって一次再結晶粒から成る鋼板となし、焼鈍
分離側ＭｇＯを塗布してのち二次再結晶ならびに純化と
グラス形成のため１１００℃以上の温度域での最終仕上
焼鈍処理を行なうのが通例である。鋼帯はこののち残留
ＭｇＯを洗い落とし、張力コーティングなどを塗布のの
ち、所定量の張力下で約８００°Ｃの加熱処理を行ない
コイル状の銅帯を平板化する。本性での転位等格子欠陥
の導入時期は、最終仕上焼鈍工程以降なら、特にどの段
階であっても、通常のひずみ導入の目的を達成するため
のところで良く、特に限定するものではない。
出物いわゆるインヒビターを含んだ素材を圧延と再結晶
焼鈍を行なって一次再結晶粒から成る鋼板となし、焼鈍
分離側ＭｇＯを塗布してのち二次再結晶ならびに純化と
グラス形成のため１１００℃以上の温度域での最終仕上
焼鈍処理を行なうのが通例である。鋼帯はこののち残留
ＭｇＯを洗い落とし、張力コーティングなどを塗布のの
ち、所定量の張力下で約８００°Ｃの加熱処理を行ない
コイル状の銅帯を平板化する。本性での転位等格子欠陥
の導入時期は、最終仕上焼鈍工程以降なら、特にどの段
階であっても、通常のひずみ導入の目的を達成するため
のところで良く、特に限定するものではない。
ところで鉄損向上を目的とするひずみ導入の方法はその
用途に於いて内容を区別すると以下の２つに分類出来る
。そのひとつは微小ひずみ導入ののち、約５５０°Ｃ以
上の温度の熱履歴を経ないで、つ゛まり導入されたひず
みつまり転位線などの格子欠陥の大部分が解放されない
でトランス機器として使用される場合（特公昭５７−２
２５２）であり、他のひとつは微小ひずみ導入ののちト
ランス機器として使用されるまでの間に５５０ ’Ｃ以
上で約９００℃以下の温度範囲内で加熱される熱履歴を
有する場合である。前者の場合の磁区細分化効果は、導
入された転位群の応力場によるものと推定されるが、後
者の場合は高温での加熱時に導入された転位のすべてが
解放されるのでは無く、再結晶粒の存在あるいは亜粒界
、いわゆるポリゴン化された転位群の存在などによって
磁区が細分化されるものである。導入されるひずみが相
対的に少なすぎると５５０°Ｃ以上の温度でひずみが解
放されてしまうので、後者の場合には、いわゆる複雑な
ひずみ（特開昭５６−１３０４５４）でなければならな
い。複雑ひずみに対し便宜上、前者の場合を単純ひずみ
と称して説明を進める。
用途に於いて内容を区別すると以下の２つに分類出来る
。そのひとつは微小ひずみ導入ののち、約５５０°Ｃ以
上の温度の熱履歴を経ないで、つ゛まり導入されたひず
みつまり転位線などの格子欠陥の大部分が解放されない
でトランス機器として使用される場合（特公昭５７−２
２５２）であり、他のひとつは微小ひずみ導入ののちト
ランス機器として使用されるまでの間に５５０ ’Ｃ以
上で約９００℃以下の温度範囲内で加熱される熱履歴を
有する場合である。前者の場合の磁区細分化効果は、導
入された転位群の応力場によるものと推定されるが、後
者の場合は高温での加熱時に導入された転位のすべてが
解放されるのでは無く、再結晶粒の存在あるいは亜粒界
、いわゆるポリゴン化された転位群の存在などによって
磁区が細分化されるものである。導入されるひずみが相
対的に少なすぎると５５０°Ｃ以上の温度でひずみが解
放されてしまうので、後者の場合には、いわゆる複雑な
ひずみ（特開昭５６−１３０４５４）でなければならな
い。複雑ひずみに対し便宜上、前者の場合を単純ひずみ
と称して説明を進める。
これら微小ひずみの導入方法については、回転剛球の押
しつけ（特公昭５８−５９６８）剛体粉の噴射流水の噴
射、剛体粉と流水の噴射、高エネルギーレーザー光線な
どの照射、歯車様ロールでの加圧などによって、機械的
熱的に単純あるいは複雑ひずみを導入するものであり、
その方法については公知のもので良い。
しつけ（特公昭５８−５９６８）剛体粉の噴射流水の噴
射、剛体粉と流水の噴射、高エネルギーレーザー光線な
どの照射、歯車様ロールでの加圧などによって、機械的
熱的に単純あるいは複雑ひずみを導入するものであり、
その方法については公知のもので良い。
本発明の特徴とするところは、かかる微小ひずみを導入
する時の被鋼板の形状を規定したところにある。該鋼板
は、ある軸を曲げ軸として曲げた状態でひずみ導入され
ねばならない。この曲げ軸は鋼板面に平行な面内にあり
、且つ圧延方向に直角乃至±３０°以内にあ−る軸と定
義される。第１図（イ）に示す例は鋼板の圧延方向に直
角な方向と曲げ軸との角度がθ度を成す例であり、かか
る軸を有するロールに曲げられた鋼板の凸部にレーザー
照射されているところが示されている。第１図（ｏｌは
θ＝０度の場合で、しかも２本のロールの間に狭まれた
鋼板は曲げられた内側、つまり凹曲げ面を歯車ロールに
てひずみ導入されている状況を示したものである。もち
ろんかかるひずみ導入は凸。
する時の被鋼板の形状を規定したところにある。該鋼板
は、ある軸を曲げ軸として曲げた状態でひずみ導入され
ねばならない。この曲げ軸は鋼板面に平行な面内にあり
、且つ圧延方向に直角乃至±３０°以内にあ−る軸と定
義される。第１図（イ）に示す例は鋼板の圧延方向に直
角な方向と曲げ軸との角度がθ度を成す例であり、かか
る軸を有するロールに曲げられた鋼板の凸部にレーザー
照射されているところが示されている。第１図（ｏｌは
θ＝０度の場合で、しかも２本のロールの間に狭まれた
鋼板は曲げられた内側、つまり凹曲げ面を歯車ロールに
てひずみ導入されている状況を示したものである。もち
ろんかかるひずみ導入は凸。
凹面同時に行なう場合も考えられ、いずれにしても第１
図Ｑ＼）の様に従来行われている様な平板化状態下での
ひずみ導入、あるいはレーザー等の焦点距離を一定に保
つために最近提案されている鋼板の圧延方向に平行な軸
を曲げ軸とした方法（特願昭５８−１９５３９２）の場
合（第１図（勾）とは曲げの方向も異るし、その意図す
る技術的内容も後述の如く全く相異するものである。次
に具体的なデータで本性の有効性を説明する。第２図は
、公知の方法で製造されたＢ１゜値が１．９３ （Ｔ）
の高い磁束密度を有する０、２３ｍｍ板厚の３．２％Ｓ
ｉ −Ｆｅ方向性鋼板の製品に関するデータ例である。
図Ｑ＼）の様に従来行われている様な平板化状態下での
ひずみ導入、あるいはレーザー等の焦点距離を一定に保
つために最近提案されている鋼板の圧延方向に平行な軸
を曲げ軸とした方法（特願昭５８−１９５３９２）の場
合（第１図（勾）とは曲げの方向も異るし、その意図す
る技術的内容も後述の如く全く相異するものである。次
に具体的なデータで本性の有効性を説明する。第２図は
、公知の方法で製造されたＢ１゜値が１．９３ （Ｔ）
の高い磁束密度を有する０、２３ｍｍ板厚の３．２％Ｓ
ｉ −Ｆｅ方向性鋼板の製品に関するデータ例である。
該図の横軸はひずみ導入間隔ｌと曲げロール径Ｒ１縦軸
は磁性を示す。図中の○印は鋼板が平らな状態下で圧延
方向に直角方向に０．５から５ｃｍの間隔ｌでレーザー
でひずみ導入したものであり、・印は直径Ｒ５，５ｃ
ｍと１０ｃｍのロールに沿わせて曲げながら全く同様な
強度のレーザーでひずみ導入を行なった例である。レー
ザーケガキ前後での磁性向上率Ｗ（ケガキ前の鉄損Ｗ１
７／、。（Ｗ／ｋｇ）−ケガキ後の鉄損ｗ＋ｔｚｓ。（
Ｗ／ｋｇ） ）ケガキ前の鉄損Ｗ１□／、。（Ｗ／ｋｇ
）はβが０．５ ｃ ｍの場合には曲げ下でも同じであ
るが、ｌが２〜５ｃｍと大きくなると通常の場合（○印
）では急激に鉄損改善率小さくなるのに対し曲げ下での
ひずみ導入を行なった場合（・印）には！−５ｃｍであ
ってもケガキによる向上がある。通常の場合と本性によ
る曲げ下でのケガキの向上率の各々の差を△Ｗとすると
、△ＷはＲ＝５．５ｃｍの時の方がＲ＝１０ｃｍの時よ
りも一般に大きい。この△Ｗの値は被ひずみ導人の鋼板
の板厚が厚い場合に一般に大きくなる傾向を示す。また
Ｒの値が小さくなると一般に大きくなる。以上のことは
、ひずみ導入エネルギーが一定でもｌが大きくても鉄損
向上率Ｗが確保出来ることを意味し、実質上鋼板の通板
速度が大きく出来ることを示している。あるいは、同一
通板速度、同一ひずみ導入エネルギーであっても、鋼板
に導入されるひずみが大きくとれることを意味し、先述
の複雑ひずみの導入方法としては極めて有効な手段であ
ることは明らかである。
は磁性を示す。図中の○印は鋼板が平らな状態下で圧延
方向に直角方向に０．５から５ｃｍの間隔ｌでレーザー
でひずみ導入したものであり、・印は直径Ｒ５，５ｃ
ｍと１０ｃｍのロールに沿わせて曲げながら全く同様な
強度のレーザーでひずみ導入を行なった例である。レー
ザーケガキ前後での磁性向上率Ｗ（ケガキ前の鉄損Ｗ１
７／、。（Ｗ／ｋｇ）−ケガキ後の鉄損ｗ＋ｔｚｓ。（
Ｗ／ｋｇ） ）ケガキ前の鉄損Ｗ１□／、。（Ｗ／ｋｇ
）はβが０．５ ｃ ｍの場合には曲げ下でも同じであ
るが、ｌが２〜５ｃｍと大きくなると通常の場合（○印
）では急激に鉄損改善率小さくなるのに対し曲げ下での
ひずみ導入を行なった場合（・印）には！−５ｃｍであ
ってもケガキによる向上がある。通常の場合と本性によ
る曲げ下でのケガキの向上率の各々の差を△Ｗとすると
、△ＷはＲ＝５．５ｃｍの時の方がＲ＝１０ｃｍの時よ
りも一般に大きい。この△Ｗの値は被ひずみ導人の鋼板
の板厚が厚い場合に一般に大きくなる傾向を示す。また
Ｒの値が小さくなると一般に大きくなる。以上のことは
、ひずみ導入エネルギーが一定でもｌが大きくても鉄損
向上率Ｗが確保出来ることを意味し、実質上鋼板の通板
速度が大きく出来ることを示している。あるいは、同一
通板速度、同一ひずみ導入エネルギーであっても、鋼板
に導入されるひずみが大きくとれることを意味し、先述
の複雑ひずみの導入方法としては極めて有効な手段であ
ることは明らかである。
ところで、かかる△Ｗの値は一般に第１図のθ、つまり
曲げ軸と鋼板の圧延方向に直角な方向との成す角度によ
って変わる。第３図はＳｉ３．２５％、板厚０．２５ｍ
ｍ、 Ｂ＋ｏ１．９４（Ｔ）の３％珪素鋼板を！＝３ｃ
ｍの間隔で圧延方向にほぼ直角方向にレーザー照射し、
Ｒ４ｃｍのロールに巻きつけ、θを０６〜７５″に変え
た時の△Ｗの値を示したものである。△Ｗはθ１５°の
時が一般に一番値が大きく６００になると大きく減少す
る。この第３図の値の変化からθ＝±３０’に限定した
。ところで本願の如く曲げ下でひずみ導入を行なうと実
質上ひずみ導入エネルギーを上げたと同様の効果がある
こと、ならびにθ’＝１５ ’にした方が向上率がより
大きくなる理由については以下の如くに考えられる。一
般に、一方向性珪素鋼板を板面内で種々の方向に引張り
試験を行うと、活動すべり系の関係から、圧延方向の付
近が一番降伏点が小さく、圧延方向からずれるに従って
大きな値となり、約５５６で最大となりまた小さくなる
。
曲げ軸と鋼板の圧延方向に直角な方向との成す角度によ
って変わる。第３図はＳｉ３．２５％、板厚０．２５ｍ
ｍ、 Ｂ＋ｏ１．９４（Ｔ）の３％珪素鋼板を！＝３ｃ
ｍの間隔で圧延方向にほぼ直角方向にレーザー照射し、
Ｒ４ｃｍのロールに巻きつけ、θを０６〜７５″に変え
た時の△Ｗの値を示したものである。△Ｗはθ１５°の
時が一般に一番値が大きく６００になると大きく減少す
る。この第３図の値の変化からθ＝±３０’に限定した
。ところで本願の如く曲げ下でひずみ導入を行なうと実
質上ひずみ導入エネルギーを上げたと同様の効果がある
こと、ならびにθ’＝１５ ’にした方が向上率がより
大きくなる理由については以下の如くに考えられる。一
般に、一方向性珪素鋼板を板面内で種々の方向に引張り
試験を行うと、活動すべり系の関係から、圧延方向の付
近が一番降伏点が小さく、圧延方向からずれるに従って
大きな値となり、約５５６で最大となりまた小さくなる
。
さらに詳細にみると、圧延方向よりも±１５°傾いた方
向で最も小さい。またヤング率板面内依存性を見るに、
圧延方向く９０°〈５５°の順になる。本発明は上記の
如きひずみ導入時の鋼板の、特に表層部にひずみを加え
、実質的で降伏点を下げたのと同じ効果を生じさせるも
のであり、従ってひずみ導入のためのエネルギーが一定
でも、より以上のひずみが導入され易いものと考えられ
る。
向で最も小さい。またヤング率板面内依存性を見るに、
圧延方向く９０°〈５５°の順になる。本発明は上記の
如きひずみ導入時の鋼板の、特に表層部にひずみを加え
、実質的で降伏点を下げたのと同じ効果を生じさせるも
のであり、従ってひずみ導入のためのエネルギーが一定
でも、より以上のひずみが導入され易いものと考えられ
る。
さらに、曲げ下で極く表面近傍に導入されたひずみは、
曲げが平板化されて使用される時、微小域のひずみは応
力集中してひずみ効果がさらに増加する効果もあるもの
と推定される。
曲げが平板化されて使用される時、微小域のひずみは応
力集中してひずみ効果がさらに増加する効果もあるもの
と推定される。
（実施例）以下具体例でもって本発明の効果を示す。
〔実施例１）Ｓｉ３．３％を含む０．２０ｍｍ板厚の方
向性電磁鋼板製品に関し、水のジェットを吹付けて鋼板
の微小領域に複雑ひずみを生ゼせしめる実験を行なった
。吹付は条件はジェット径が０．０３ｍｍφ、圧力１０
００ｋｇ／ｃｍ” 、速度１０００１″′％／ｓ＠ｃで
鋼板の巾方向に走査した。また走査線の間隔は５ｍｍと
した。ただし、一群の鋼板は平板の状態で吹付けを行な
い、他の一群は直径２０ｃｍのロールに、第１図（イ）
の如くθ＝０°〜４５°の角度を取って曲げた状態下で
吹付けた。そののちこれら鋼板を８５０℃で４分間の焼
鈍を行ない磁性を測定し、さらにそののち８５０℃で２
時間の焼鈍を行なった。その間の磁性の変化を下表に示
す。
向性電磁鋼板製品に関し、水のジェットを吹付けて鋼板
の微小領域に複雑ひずみを生ゼせしめる実験を行なった
。吹付は条件はジェット径が０．０３ｍｍφ、圧力１０
００ｋｇ／ｃｍ” 、速度１０００１″′％／ｓ＠ｃで
鋼板の巾方向に走査した。また走査線の間隔は５ｍｍと
した。ただし、一群の鋼板は平板の状態で吹付けを行な
い、他の一群は直径２０ｃｍのロールに、第１図（イ）
の如くθ＝０°〜４５°の角度を取って曲げた状態下で
吹付けた。そののちこれら鋼板を８５０℃で４分間の焼
鈍を行ない磁性を測定し、さらにそののち８５０℃で２
時間の焼鈍を行なった。その間の磁性の変化を下表に示
す。
以下余白
この例は、いわゆる複雑ひずみを導入して、需要家での
各種のひずみ取り焼鈍を行なっても磁区細分化効果のあ
る状態にする例（特開昭５６−１３０４５４）であり、
比較例が８５０℃×４分の焼鈍後で本発明程に鉄損が向
上してないのは、導入されたひずみが少ないために少し
解放してしまったものと考えられ、そののちの８５０℃
×２時間の焼鈍でさらに効果が無くなっている。それに
対し同じ吹付は条件下で、つまり同じエネルギーで吹付
けても、鋼板を曲げた状態で実施した場合には十分な複
雑ひずみが導入されるため８５０℃×４分、８５０℃×
２時間でも十分磁区細分化効果のある状態にあることが
判る。ただし、θ＝３０’より大きくなると、この効果
が薄れることも判る。
各種のひずみ取り焼鈍を行なっても磁区細分化効果のあ
る状態にする例（特開昭５６−１３０４５４）であり、
比較例が８５０℃×４分の焼鈍後で本発明程に鉄損が向
上してないのは、導入されたひずみが少ないために少し
解放してしまったものと考えられ、そののちの８５０℃
×２時間の焼鈍でさらに効果が無くなっている。それに
対し同じ吹付は条件下で、つまり同じエネルギーで吹付
けても、鋼板を曲げた状態で実施した場合には十分な複
雑ひずみが導入されるため８５０℃×４分、８５０℃×
２時間でも十分磁区細分化効果のある状態にあることが
判る。ただし、θ＝３０’より大きくなると、この効果
が薄れることも判る。
〔実施例２）Ｓｉ３．１５％を含有する０、２５ｍｍ板
厚の方向性電磁鋼板製品群を用意し、一方は平板の状態
で他方は半径１５．０ｃｍのコイルに巻きつかせて同一
条件下でレーザー照射を行なワた。
厚の方向性電磁鋼板製品群を用意し、一方は平板の状態
で他方は半径１５．０ｃｍのコイルに巻きつかせて同一
条件下でレーザー照射を行なワた。
照射条件は であり照射線は圧延方向に直角な方向
に２０°の角度を成して各線の間隔は平板照射の場合８
ｍｍであった。他方曲げ下での照射の場合鋼板の通板速
度は２倍にしたため、この場合の各線の間隔は１６ｍｍ
であった。こののち、張力被膜（特公昭５３−２８３７
５）を塗布ののち４８０℃にて焼付けを行なった。この
時の磁性は以下の如くであった。
に２０°の角度を成して各線の間隔は平板照射の場合８
ｍｍであった。他方曲げ下での照射の場合鋼板の通板速
度は２倍にしたため、この場合の各線の間隔は１６ｍｍ
であった。こののち、張力被膜（特公昭５３−２８３７
５）を塗布ののち４８０℃にて焼付けを行なった。この
時の磁性は以下の如くであった。
以下余白
（発明の効果）
以上説明した様に、本発明によれば加ひずみ装置自体の
エネルギーを増加することなく、被ひずみ導入鋼板の状
態を変えることにより、磁区細分化効果を大きく、ある
いは生産性の良いひずみ導入方法にすることが出来る。
エネルギーを増加することなく、被ひずみ導入鋼板の状
態を変えることにより、磁区細分化効果を大きく、ある
いは生産性の良いひずみ導入方法にすることが出来る。
第１図（（）、 （ｏ）は本発明例、第１図←東（に）
は従来方法例の説明図、第２図は本発明の効果例を示す
図、第３図は鋼板の圧延に直角な方向と、曲げ軸との成
す角θと鉄損値向上率の差との関係を示した図である。 口 ロ ーｇ＆ 餓 Σ 因 粉 嫁 第３０ ｅ（０） 手続補正書（自発） 昭和６０年１月３０日
は従来方法例の説明図、第２図は本発明の効果例を示す
図、第３図は鋼板の圧延に直角な方向と、曲げ軸との成
す角θと鉄損値向上率の差との関係を示した図である。 口 ロ ーｇ＆ 餓 Σ 因 粉 嫁 第３０ ｅ（０） 手続補正書（自発） 昭和６０年１月３０日
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 二次再結晶粒から成る一方向性電磁鋼帯の微小領域に、
機械的又は熱的あるいは光学的手段により転位等格子欠
陥を導入し、そのままあるいは加熱処理、あるいは表面
被膜処理などを施こしてのちの鋼板中の磁区巾を細分化
することによって鉄損を改善する方法において、 該鋼帯を、鋼板面に平行な面内にあり、且つ圧延方向に
直角乃至±３０°以内にある軸で曲げた状態下で格子欠
陥の導入を行なうことを特徴とする低鉄損方向性電磁鋼
板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59274555A JPS61157631A (ja) | 1984-12-28 | 1984-12-28 | 方向性電磁鋼帯の鉄損改善用ひずみ導入方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59274555A JPS61157631A (ja) | 1984-12-28 | 1984-12-28 | 方向性電磁鋼帯の鉄損改善用ひずみ導入方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61157631A true JPS61157631A (ja) | 1986-07-17 |
| JPS636610B2 JPS636610B2 (ja) | 1988-02-10 |
Family
ID=17543354
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP59274555A Granted JPS61157631A (ja) | 1984-12-28 | 1984-12-28 | 方向性電磁鋼帯の鉄損改善用ひずみ導入方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS61157631A (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2001254166A (ja) * | 2000-03-09 | 2001-09-18 | Nkk Corp | 高周波磁気特性に優れた高けい素鋼板の製造方法 |
| JP2019509394A (ja) * | 2016-01-22 | 2019-04-04 | ポスコＰｏｓｃｏ | 方向性電磁鋼板の磁区微細化方法及びその装置 |
| JP2019511630A (ja) * | 2016-01-22 | 2019-04-25 | ポスコＰｏｓｃｏ | 方向性電磁鋼板の磁区細分化方法とその装置 |
| JP2019511629A (ja) * | 2016-01-22 | 2019-04-25 | ポスコＰｏｓｃｏ | 方向性電磁鋼板の磁区細分化方法とその装置 |
| JP2019512047A (ja) * | 2016-01-22 | 2019-05-09 | ポスコＰｏｓｃｏ | 方向性電磁鋼板の磁区細分化方法および磁区細分化装置 |
| WO2021132378A1 (ja) * | 2019-12-25 | 2021-07-01 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 方向性電磁鋼板およびその製造方法 |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP6003197B2 (ja) * | 2012-05-07 | 2016-10-05 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 磁区細分化処理方法 |
-
1984
- 1984-12-28 JP JP59274555A patent/JPS61157631A/ja active Granted
Cited By (11)
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| JP2001254166A (ja) * | 2000-03-09 | 2001-09-18 | Nkk Corp | 高周波磁気特性に優れた高けい素鋼板の製造方法 |
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| JP2019511629A (ja) * | 2016-01-22 | 2019-04-25 | ポスコＰｏｓｃｏ | 方向性電磁鋼板の磁区細分化方法とその装置 |
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| US11000920B2 (en) | 2016-01-22 | 2021-05-11 | Posco | Method and device for magnetic domain refinement of oriented electrical steel plate |
| US11060163B2 (en) | 2016-01-22 | 2021-07-13 | Posco | Method for refining magnetic domains of grain-oriented electrical steel plates, and apparatus therefor |
| US11065720B2 (en) | 2016-01-22 | 2021-07-20 | Posco | Method for refining magnetic domains of grain-oriented electrical steel plates, and apparatus therefor |
| US11072838B2 (en) | 2016-01-22 | 2021-07-27 | Posco | Method and device for magnetic domain refinement of oriented electrical steel plate |
| WO2021132378A1 (ja) * | 2019-12-25 | 2021-07-01 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 方向性電磁鋼板およびその製造方法 |
| JPWO2021132378A1 (ja) * | 2019-12-25 | 2021-12-23 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 方向性電磁鋼板およびその製造方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS636610B2 (ja) | 1988-02-10 |
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