JPWO2021132378A1 - 方向性電磁鋼板およびその製造方法 - Google Patents
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Abstract
Description
ここで、磁気弾性効果とは、方向性電磁鋼板に引張応力を加えると当該引張応力方向がエネルギー的に安定になり、圧縮応力を加えると当該圧縮応力と直交する方向がエネルギー的に安定になるという効果である。
しかしながら、本発明者らは、エネルギービームの圧延方向における照射部Iよりも広範囲に、鋼板の圧延方向に圧縮応力を有する歪みが生じていたことを新たに知見した。更に、本発明者らは、この知見から、上記の過剰に導入された歪みが、方向性電磁鋼板の磁気特性に悪影響を及ぼしているのではないかと推察した。
(実験1)
まず、既知の方法で製造された板厚0.23mmの鋼帯(帯状の鋼板)に対して、150μm、200μm、300μmの異なる照射幅(A)を有する電子ビームを圧延方向と交差する方向に照射して、線状歪み領域を有する方向性電磁鋼板の試料を作製した。各照射幅(A)を有する電子ビームを照射する際には、鋼帯を様々な径のロール上に沿わせて上方に凸となるように通板させながら、当該ロールの曲率半径に対応した様々な曲率をもった鋼帯の頂点部に電子ビームを照射して、鋼帯に導入される線状歪み領域の圧延方向における長さ(B)を調整した。そして、圧延方向の照射幅(A)に対する、線状歪み領域の圧延方向における長さ(B)が、方向性電磁鋼板の鉄損及び最大応力値、並びに、変圧器の騒音特性に与える影響について調査した。
ここで、鋼帯の磁束密度B8は1.92Tであり、線状歪み領域が導入された方向性電磁鋼板の磁束密度B8も1.92Tであった。
また、電子ビームの照射条件は、加速電圧:60kV、ビーム電流:10mA、ビーム照射領域内真空度:0.3Pa、照射方向:圧延方向に対して約90°、照射形態:連続線状であり、用いたロールの曲率半径は100〜300mmであった。
なお、方向性電磁鋼板の最大応力値は、後述する歪みスキャニング法により測定した。
更には、図4〜5より、B/A値が小さくなるにつれて鉄損の低減及び騒音の増大量の抑制が見られ、とりわけ、B/A値が2以下である場合、更にはB/A値が1.6以下である場合に、明らかに良好な低鉄損及び低騒音効果を確認することができた。
そこで、B/A値と圧延方向における圧縮応力及び引張応力の最大値との関係をみると、図6より、B/A値が小さくなるにつれて圧延方向に引張応力成分が形成され、とりわけ、B/A値が2以下である場合に圧延方向における引張応力の最大値が著しく増大していることが判明した。
また、騒音の改善については、圧延方向における引張応力の発生により、エネルギービーム照射による熱影響を受けて歪みが形成された領域が減少したためであると推察される。
次に、B/A値を1.5に固定した状態で、既知の方法で製造された板厚0.23mmの鋼帯に対して、電子ビームの出力を変えて(加速電圧:60〜300kV、ビーム電流:10〜20mA)圧延方向と交差する方向に照射して、線状歪み領域を有する方向性電磁鋼板の試料を作製した。電子ビームを照射する際には、上記実験1と同様に、鋼帯をロール上に沿わせて上方に凸となるように通板させながら、ロールの曲率半径に対応した曲率をもたせた鋼帯の頂点部に電子ビームを照射した。また、電子ビームを照射した方向性電磁鋼板の試料を用いて、後述する実施例と同様に変圧器を作製した。そして、線状歪み領域における圧延方向の最大応力値に関して、方向性電磁鋼板の鉄損及び変圧器の騒音特性に与える効果について調査した。
ここで、鋼帯の磁束密度B8は1.92Tであり、線状歪み領域が導入された方向性電磁鋼板の磁束密度B8も1.92Tであった。
また、電子ビームの照射条件は、ビーム照射領域内真空度:0.3Pa、照射方向:圧延方向に対して約90°、照射形態:連続線状であり、用いたロールの曲率半径は200mmであった。
なお、方向性電磁鋼板の最大応力値は、後述する歪みスキャニング法により測定した。
なお、実験に用いた方向性電磁鋼板の降伏応力は、いずれも350MPaであった。
一方、圧延方向における圧縮応力及び引張応力が350MPa超、すなわち、方向性電磁鋼板の降伏応力を超えると、鉄損が急激に上昇して劣化した。これは、降伏応力を超えて歪みを導入された方向性電磁鋼板の塑性変形部が増大したことにより、磁壁の移動がピンニングされ、ヒステリシス損が大きく劣化したためであると考えられる。
一方、照射部を含む線状歪み領域における圧縮応力の増大は、還流磁区の増大を意味し、本来であれば騒音特性の劣化を誘起するものである。ところが、本発明では、実験2のとおり、意外なことに、圧延方向の圧縮応力が、例えば60MPa前後にかけて増大するにつれ、騒音が低下している。これは、本発明では、線状歪み領域の圧延方向における圧縮応力の増大に伴って、隣接領域(非照射部)の圧延方向における引張応力も増大し、非照射部における補助磁区が減少することで、騒音が低下したものと考えられる。
(1)鋼板の圧延方向と交差する方向に線状に延びる線状歪み領域を有する方向性電磁鋼板であって、
前記線状歪み領域は、圧延方向に圧縮応力を有する領域(圧縮応力場)を有し、
前記圧縮応力を有する領域の圧延方向に隣接する領域には、圧延方向に引張応力を有する領域(引張応力場)を有する、方向性電磁鋼板。
そして、上述した本発明において、「歪み領域」とは、後述する歪みスキャニング法で得られる応力分布において、圧延方向に圧縮応力が残留する領域を指す。
前記線状歪み領域の圧延方向における長さが、前記エネルギービームの圧延方向における照射幅の2倍以下である、前記(1)に記載の方向性電磁鋼板。
前記引張応力の最大値が、5MPa以上かつ前記方向性電磁鋼板の降伏応力以下である、前記(1)又は(2)に記載の方向性電磁鋼板。
前記線状歪み領域の圧延方向における長さを、前記エネルギービームの圧延方向における照射幅の2倍以下として、前記照射を行う、方向性電磁鋼板の製造方法。
以下の実施形態は、本発明の好適な一例を示すものであり、これらの例によって何ら限定されるものではない。
本発明に従った方向性電磁鋼板は、圧延方向と交差する方向に線状に延び、かつ圧延方向に圧縮応力を有する領域を有する線状歪み領域と、この圧縮応力を有する領域の圧延方向に隣接する隣接領域とを有する。ここで、線状歪み領域は、少なくともその一部に圧延方向に圧縮応力を有し、好適には全域にわたって圧延方向に圧縮応力を有する。これに対し、隣接領域は、圧延方向に引張応力を有する。
そして、本発明の方向性電磁鋼板は、例えば、本発明に従った方向性電磁鋼板の製造方法により好適に得ることができる。
線状歪み領域は、例えば、既知の方法で製造された鋼板に対し、圧延方向と交差する方向にエネルギービームを照射することにより、複数本導入することができる。
圧延方向と交差する方向は、鋼板の圧延方向に対して鋼板表面に沿って60°以上であることが好ましく、120°以下であることが好ましく、60°〜120°の範囲であることがより好ましい。圧延方向と交差する方向は、鋼板の圧延方向に対して80°以上であることが更に好ましく、100°以下であることが更に好ましく、90°、すなわち、板幅方向に沿う方向であることが一層好ましい。線状歪み領域が上記方向に延びていれば、方向性電磁鋼板に導入する線状歪み領域の面積(つまり、歪みの量)が過度に大きくなることを防ぎ、磁歪特性の劣化を更に抑制できるからである。
一方、隣接領域は、上記圧縮応力が残留する領域の圧延方向に直接的又は間接的に隣接する領域であり、上記の歪みスキャニング法で得られる応力分布において、圧延方向に引張応力が残留する領域である。隣接領域には、圧延方向の圧縮応力は存在しない。
高輝度X線を用いたX線回折(XRD)測定を行い、無歪み点(参照点)と測定点とにおけるd値(格子面間隔)の変化から歪み成分を測定する。これを、圧延方向(RD)、板幅方向(TD)、及び板厚方向(ND)の3方向に対して計測し、得られた歪み測定値と、ヤング率等の材料物性値とを用いて、圧延方向、板幅方向、及び板厚方向それぞれにおける応力値を計算する。
また、上記の残留応力プロファイルにおける、圧縮成分の最大値が「圧延方向における圧縮応力の最大値」であり、引張成分の最大値が「圧延方向における引張応力の最大値」である。
本発明の方向性電磁鋼板が有する線状歪み領域は、エネルギービームの照射域を含み、かつ圧延方向における長さ(B)が、エネルギービームの圧延方向における照射幅(A)の2倍以下であることが好ましく、1.6倍以下であることがより好ましく、1.5倍以下であることが更に好ましい。換言すれば、B/A値は、2以下であることが好ましく、1.6以下であることがより好ましく、1.5以下であることが更に好ましい。また、B/A値の下限は、通常1である。
本発明の方向性電磁鋼板は、線状歪み領域の圧延方向における圧縮応力の最大値が60MPa以上であることが好ましく、80MPa以上であることがより好ましく、降伏応力以下、すなわち本実験及び後述する実施例で用いた方向性電磁鋼板の場合で言えば350MPa以下であることが好ましく、300MPa以下であることがより好ましく、250MPa以下であることが更に好ましい。そして、圧縮応力の最大値は、60MPa以上かつ降伏応力以下であること、すなわち本実験及び後述する実施例で用いた方向性電磁鋼板の場合で言えば60MPa以上350MPa以下であることがより好ましい。
本発明の方向性電磁鋼板は、磁束密度B8が1.92T以上であることが好ましく、1.94T以上であることがより好ましい。
方向性電磁鋼板のB8が上記以上であれば、方向性電磁鋼板の鉄損及び磁歪特性を更に良好にできる。また、このような方向性電磁鋼板を用いて変圧器を製造すれば、変圧器のエネルギー損失及び騒音特性を更に良好にできる。
本発明に従った方向性電磁鋼板の製造方法は、圧延方向と交差する方向に線状に延び、かつ圧延方向に圧縮応力を有する領域を有する線状歪み領域と、この圧縮応力を有する領域の圧延方向に隣接し、かつ圧延方向に引張応力を有する隣接領域とを有する、方向性電磁鋼板を製造する方法である。本発明の方向性電磁鋼板の製造方法では、鋼板の圧延方向と交差する方向にエネルギービームを照射して線状歪み領域を形成するに際し、線状歪み領域の圧延方向における長さを、エネルギービームの圧延方向における照射幅の2倍以下として、照射を行う。
なお、本発明の製造方法に従って製造される方向性電磁鋼板の種々の特徴は、上述した本発明の方向性電磁鋼板についての特徴と同様である。
本発明の製造方法に用いる鋼板(歪み導入前の方向性電磁鋼板)は、磁束密度B8が1.92T以上であることが好ましく、1.94T以上であることがより好ましい。
鋼板が磁束密度B8の高い素材であるほど、換言すれば、結晶配向性の高い素材であるほど、歪みを導入した際の磁気弾性効果が大きいため、導入した歪みが弱い場合であっても還流磁区が形成され易い。つまり、素材としての鋼板の磁束密度B8が大きいほど、より良好な低鉄損効果と、より良好な低騒音効果とを実現することができる。
鋼板に線状歪み領域を形成するために照射するエネルギービームとしては、特に制限されることなく、例えば、電子ビーム、レーザ、プラズマ炎など、熱歪みを導入可能なビーム源が挙げられる。これらいずれの種類のエネルギービームを用いても、同様の効果が得られる。
したがって、鋼板に線状歪み領域を形成するに際しては、例えば、既知の電子ビーム照射装置、レーザ照射装置、プラズマ炎放射装置などを好適に用いることができる。
上述した中でも、局所的に歪みを導入しやすい観点からは、エネルギービームとしては電子ビームが好ましく、電子ビーム照射装置を用いることが好ましい。以下、一例としてエネルギービームが電子ビームである場合について説明するが、本発明はこの一例に限定されない。
ビームを照射する走査方向は、鋼板の圧延方向に対して鋼板表面に沿って60°以上であることが好ましく、120°以下であることが好ましく、60°〜120°の範囲であることがより好ましい。ビームの走査方向は、鋼板の圧延方向に対して80°以上であることが更に好ましく、100°以下であることが更に好ましく、90°、すなわち、板幅方向に沿う方向であることが一層好ましい。ビームの走査方向の、板幅方向からのズレが大きくなると、鋼板に導入される歪みの量が過度に増大し、磁歪特性の劣化を招く。
ビームの照射形態は、走査方向に沿って連続的に照射を行う連続照射でもよく、停留と移動とを繰り返すドット状照射でもよい。いずれの照射形態によっても、鉄損及び磁歪特性の改善効果が得られる。
電子ビームの加速電圧が高いほど電子の直進性が増加し、ビーム照射部外側への熱影響が低下する。したがって、加速電圧は高い方が好ましい。この観点から、加速電圧は60kV以上であることが好ましく、90kV以上であることがより好ましく、120kV以上であることが更に好ましい。
一方、加速電圧を高くしすぎると、電子ビーム照射に伴って発生するX線の遮蔽が困難になる。そのため、実用上の観点から、加速電圧は300kV以下であることが好ましく、200kV以下であることがより好ましい。
電子ビームを照射する場合、通常、電子ビームの圧延方向におけるスポット径が「エネルギービームの圧延方向における照射幅(A)」に相当する。そして、スポット径が小さいほど局所的に歪みを導入することができるため、スポット径は小さいほど好ましい。この観点から、電子ビームのスポット径は300μm以下であることが好ましく、280μm以下であることがより好ましく、260μm以下であることが更に好ましい。
また、実用上の観点から、スポット径は、30μm以上とすることができる。
ここで、「スポット径」とは、幅30μmのスリットを用いたスリット法で取得した、ビームプロファイルの半値全幅を指す。また、後述の「ハロー径」とは、上記と同様の手法で取得したビームプロファイルにおける、最大強度の1%以上の強度を持つ幅を指す。
スポット径を小さくする観点からは、ビーム電流も小さい方が好ましい。電流を大きくするとクーロン反発によってスポット径が広がり易く、局所的に歪みを導入することが困難となるからである。この観点から、ビーム電流は40mA以下であることが好ましい。
一方、ビーム電流が小さすぎると、歪みを形成するためのエネルギーが不足するため、ビーム電流は0.5mA以上であることが好ましい。
電子ビームは、気体分子によって散乱を受けると、スポット径及びハロー径が増大し、エネルギーが減少する。したがって、ビーム照射領域における真空度は高い方が好ましく、圧力にして3Pa以下とすることが好ましい。
真空度の下限については特に制限を設けないが、過度に低めると真空ポンプなどの真空系統にかかるコストが増大する。この観点から、実用上は、真空度を10-5Pa以上の圧力とすることが好ましい。
上述のとおり、線状歪み領域の圧延方向における長さ(B)を低減して、ビーム照射部外側への歪み導入を抑制することが好ましい。ここで、長さ(B)を調整する方法としては、特に限定されることなく、例えば、照射するビームに対して鋼板の圧延方向に傾斜を設けて(図11の上図)、又は、照射するビームに対して鋼板の圧延方向に曲率を設けて(図11の下図)、ビームをデフォーカスして照射する方法が挙げられる。
上記の調整方法では、ビームの中心から鋼板の圧延方向に沿って遠ざかるほどビーム経路を長く又は短く調整することができる。このように、ビームのフォーカスを敢えてズラすことにより、ビームによる入熱の効率を低下させ、所望の部分以外に歪み領域が形成されることを抑制できる。
ここで、鋼板に生じる応力分布をより良好に制御する観点から、ロールの曲率半径は、50mm以上であることが好ましく、600mm以下であることが好ましく、400mm以下であることがより好ましく、200mm以下であることが更に好ましい。
電子ビームの照射条件は、ビーム照射領域内真空度:0.3Pa、照射方向:圧延方向に対して約90°であり、ビーム出力:0.6〜6kW(加速電圧:60〜300kV、ビーム電流:10〜20mA)であった。
ここで、磁束密度B8としては、800A/mの磁化力で励磁した際の磁束密度(T)を測定した。
鉄損W17/50としては、単板磁気測定装置を用いて、周波数50Hz、磁束密度1.7Tの磁場を印加した時の鉄損値(W/kg)を測定した。
応力分布は、上述に従って、XRD測定により各方向の歪み成分を求めたのち、弾性率等の物性値を用いて応力値(MPa)に変換した。そして、この応力分布から、方向性電磁鋼板が、圧延方向と交差する方向に延び、かつ圧延方向に圧縮応力を有する領域を有する線状歪み領域と、この圧縮応力を有する領域の圧延方向に隣接し、かつ圧延方向に引張応力を有する隣接領域とを有することを確認した。
また、B/A値が2以下である方向性電磁鋼板では、圧延方向に、より十分な引張応力が生じていることが確認できた。
更に、磁束密度B8がより高い方向性電磁鋼板を用いれば、変圧器の低騒音効果を、より高められることも確認できた。
Claims (6)
- 鋼板の圧延方向と交差する方向に線状に延びる線状歪み領域を有する方向性電磁鋼板であって、
前記線状歪み領域は、圧延方向に圧縮応力を有する領域を有し、
前記圧縮応力を有する領域の圧延方向に隣接する領域には、圧延方向に引張応力を有する領域を有する、方向性電磁鋼板。 - 前記線状歪み領域はエネルギービームの照射域を含み、
前記線状歪み領域の圧延方向における長さが、前記エネルギービームの圧延方向における照射幅の2倍以下である、請求項1に記載の方向性電磁鋼板。 - 前記圧縮応力の最大値が、60MPa以上かつ前記方向性電磁鋼板の降伏応力以下であり、
前記引張応力の最大値が、5MPa以上かつ前記方向性電磁鋼板の降伏応力以下である、請求項1又は2に記載の方向性電磁鋼板。 - 磁束密度B8が1.94T以上である、請求項1〜3のいずれか一項に記載の方向性電磁鋼板。
- 鋼板の圧延方向と交差する方向にエネルギービームを照射して線状歪み領域を形成して、請求項1〜4のいずれか一項に記載の方向性電磁鋼板を製造する方法であって、
前記線状歪み領域の圧延方向における長さを、前記エネルギービームの圧延方向における照射幅の2倍以下として、前記照射を行う、方向性電磁鋼板の製造方法。 - 前記鋼板の磁束密度B8が1.94T以上である、請求項5に記載の方向性電磁鋼板の製造方法。
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