KR101673828B1 - 저철손 방향성 전기 강판의 제조 방법 - Google Patents

저철손 방향성 전기 강판의 제조 방법 Download PDF

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Abstract

본 발명에 따라, 판두께 : t 의 방향성 전기 강판의 표면에 대하여, 압연 방향으로 교차되는 방향으로 전자빔을 조사함에 있어서, 판두께 : 0.23 ㎜ 재의 철손을 최소로 하는 조사 에너지 Ewmin(0.23) 의 값을 이용하여 전자빔의 조사 에너지 E(t) 를, 이하의 식 (1) 을 만족하도록 조정함으로써, 광학계의 조정 작업이나, 선 간격 단축에 의한 생산성의 감소를 억제하는 것이 가능한 생산성이 높은 방향성 전기 강판을 얻을 수 있다.
Ewmin(0.23) × (1.61 － 2.83 × t (㎜)) ≤ E(t) ≤ Ewmin(0.23) × (1.78 － 3.12 × t (㎜)) … (1).

Description

저철손 방향성 전기 강판의 제조 방법{METHOD OF MANUFACTURING GRAIN-ORIENTED ELECTRICAL STEEL SHEET EXHIBITING LOW IRON LOSS}
본 발명은 변압기 철심 등의 용도에 사용되는 방향성 전기 강판의 제조 방법에 관한 것이다.
최근, 에너지 사용의 효율화가 진행되고, 예를 들어, 변압기에 있어서는, 동작시의 에너지 손실의 저감이 요구되고 있다.
여기서, 변압기에서 발생하는 손실에는, 주로 도선에 발생하는 동손과 철심에 발생하는 철손이 있다. 나아가 철손은, 히스테리시스손과 와전류손으로 나눌 수 있으며, 전자 (前者) 의 저감에는, 소재의 결정 방위의 개선이나, 불순물의 저감 등이 유효한 것이 알려져 있다. 예를 들어, 특허문헌 1 에는, 최종 냉연 전의 어닐링 조건을 적정화함으로써, 자속 밀도와 철손이 우수한 방향성 전기 강판을 제조하는 방법이 나타나 있다.
한편, 와전류손은, 판두께의 저감이나 Si 첨가량 증대 외에, 강판 표면에 대한 홈 형성이나 변형의 도입에 의해, 극적으로 개선하는 것이 알려져 있다.
예를 들어, 특허문헌 2 에는, 강판의 한쪽 표면에 선상의 홈을, 홈 폭 : 300 ㎛ 이하, 홈 깊이 : 100 ㎛ 이하로 하여 형성함으로써, 홈 형성 전에는 0.80 W/㎏ 이상이었던 철손 W17/50 을 0.70 W/㎏ 이하로 저감하는 기술이 나타나 있다.
또, 특허문헌 3 에는, 2 차 재결정 후의 강판에 플라즈마 아크를 조사함으로써 조사 전에는 0.80 W/㎏ 이상이었던 철손 W17/50 을 0.65 W/㎏ 이하로 저감하는 기술이 나타나 있다.
또한, 특허문헌 4 에는, 피막 두께와, 전자빔 조사에 의해 강판면에 형성된 자구 불연속부의 평균 폭을 적정화함으로써, 철손이 낮고, 소음이 작은 트랜스용 소재를 얻는 기술이 나타나 있다.
그런데, 이와 같은 홈 형성이나 변형의 도입에 의한 철손 저감의 효과는, 소재의 판두께에 따라 상이한 것이 알려져 있다. 예를 들어, 비특허문헌 1 에는, 판두께가 커질수록, 레이저 조사에 의한 철손 저감량이 작아지는 경향이 나타나 있고, 자속 밀도 : 1.94 T 의 소재에 대하여, 판두께가 0.23 ㎜ 와 0.30 ㎜ 에서는, 각각의 철손 저감량 (ΔW17/50) 에 0.05 W/㎏ 정도의 차이가 관찰된다.
이러한 배경에 대하여, 자구 세분화 수법의 조정에 의해, 후판재의 철손 저감 효과를 조금이라도 개선할 수 없는지가 검토되어 왔다. 예를 들어, 특허문헌 5 및 6 에는, 소재의 판두께에 따라 레이저 조사 조건을 적정화함으로써, 후판재의 방향성 전기 강판의 철손 저감 효과를 높이는 기술이 나타나 있다. 그 중에서도 특허문헌 6 에 의하면, 변형 비율 η 을 0.013 이하로 함으로써, 매우 낮은 철손이 얻어진다고 되어 있다.
일본 공개특허공보 2012-1741호 일본 특허공보 평06-22179호 일본 공개특허공보 2011-246782호 일본 공개특허공보 2012-52230호 일본 공개특허공보 2000-328139호 일본 특허 제4705382호
IEEE TRANSACTIONS ON MAGNETICS, VOL. MAG-20, NO. 5, p. 1557
그러나, 방향성 전기 강판의 자구 세분화 설비는, 호칭 판두께 : 0.20 ㎜, 0.23 ㎜, 0.27 ㎜ 및 0.30 ㎜ 등, 복수 종류의 강판이 통판될 뿐만 아니라, 생산 효율 향상의 관점에서 연속 통판 라인인 것이 요망된다. 따라서, 실제 조업에서는, 판두께가 상이한 코일을 접합한 코일에 대하여, 연속적으로 자구 세분화 처리를 실시할 필요가 있다.
상기한 바와 같이, 철손을 줄이기 위해서 적정한 자구 세분화 조건은, 판두께마다 상이하다고 생각되기 때문에, 판두께가 상이한 코일의 접합부 전후에서는, 생산성을 떨어뜨리지 않기 위해서, 가급적 신속하게 레이저나 전자빔 등의 조사 조건을 변경할 필요가 있다.
또, 상기 특허문헌 6 에 의하면, 철손은, 판두께에 상관없이, 변형 비율 ({(π/8)w2}/(t·s)) 이 2 × 10-3 정도가 되는 부분에서 극소가 되는 것이 나타나 있다. 또한, w : 환류 자구폭, t : 판두께, s : 압연 방향의 선 간격 (이하, RD 선 간격이라고도 부른다) 이다.
따라서, 판두께 : t 가 큰 경우에는, RD 선 간격을 짧게 하거나, 환류 자구폭을 크게 하면, 철손을 낮출 수 있다.
그러나, RD 선 간격을 짧게 하면, 당연히 생산성이 감소된다. 단순히, t × s 를 일정하게 하여 계산하면, 판두께 : 0.23 ㎜, RD 선 간격이 5 ㎜ 이고 라인 속도가 100 mpm 이 되는 라인 스펙의 경우, 판두께를 0.30 ㎜ 로 하면, RD 선 간격이 3.83 ㎜ 이고, 라인 속도가 77 mpm 이 되어 생산성이 떨어진다. 이와 같이, 생산성을 떨어뜨리지 않기 위해서는, 선 간격을 재료의 판두께에 따라 바꾸지 않고, 가능한 한 큰 값으로 설정하는 것이 바람직하다.
한편, 환류 자구폭에는, 빔 직경, 단위 주사 길이당 조사 에너지 (＝ 가속 전압 × 빔 전류/빔의 강판 상의 주사 속도 (이하, 간단히 주사 속도로 한다), 혹은 출력/주사 속도) 가 영향을 미친다. 이 중, 빔 직경은, 판두께에 상관없이 작을수록 강판의 철손 저감에 바람직하기 때문에, 빔 직경은 항상 가능한 한 최소가 되는 조건으로 고정시키는 것이 좋다.
또, 가속 전압을 변경하는 경우에는, 광학계, 수속 조건 등 다양한 빔 조건을 동시에 재조정할 필요가 있기 때문에, 빈번하게 변경한 경우에는 대폭적인 생산량 저하로 이어지므로 바람직하지 않다.
또한, 주사 속도는, 생산성에 크게 영향을 미치는 부분이기 때문에, 판두께에 상관없이 항상 최대값을 취해 두는 것이 바람직하다.
따라서, 생산성을 최대로 하여 라인 조업하는 경우에는, 환류 자구폭의 조정은, 출력 (전자빔의 경우에는, 빔 전류) 에 의해서만 실시하는 것이 가장 바람직한 것이 된다.
본 발명은, 상기한 현상황을 감안하여 개발된, 방향성 전기 강판의 자기 특성을 전자빔의 조사에 의해 개선하고자 하는 것으로서, 전자빔의 빔 직경 등의 광학계 조정의 필요가 없는, 또 후판재이어도 선 간격을 작게 할 필요가 없기 때문에 선 간격 단축에 의한 생산성의 감소를 억제하는 것이 가능해지는, 생산성이 높은 방향성 전기 강판을 제조하는 방법을 제안하는 것을 목적으로 한다.
여기에, 발명자들은, 레이저법에 있어서 적용되는 기술을 전자빔법에도 적용할 수 없을지 생각하고, 저철손화를 시도하여, 변형 비율 ({(π/8)w2}/(t·s)) 과 철손의 관계를 조사하였다. 여기서, 변형 비율 ({(π/8)w2}/(t·s)) 은, 빔 전류의 변경에 의해서만 조정하였다.
도 1 에, 판두께 : 0.20 ㎜ 재 (材) 와 0.23 ㎜ 재가, 전자빔 조사 후의 철손에 미치는 변형 비율 η (상기 특허문헌 6 에 기재) 의 영향을 각각 나타낸다. 상기 특허문헌 6 에 나타내는 바와 같이, 변형 비율이 지나치게 높은 경우와 지나치게 낮은 경우에는, 철손이 열화되는 경향이 확인되었다. 상기 조사 결과는, 빔 직경이 일정 조건이긴 하지만, 철손이 최소가 되는 변형 비율은, 종래 지견과 달리 0.013 이상의 부분에 존재하고 있었다. 또, 철손이 최소가 되는 변형 비율은, 판두께에 따라 상이하였다.
발명자들은, 상기의 결과가 전자빔법과 레이저법의 원리적인 차이에서 영향을 받은 것으로 추정하고, 전자빔법의 경우, 레이저법과는 상이한, 판두께별 조정 방법이 있다고 생각하였다.
그래서, 다시 기본으로 되돌아와, 전자빔법에 있어서의 철손 저감 효과와 조사 에너지의 관련을 판두께별로 상세하게 다시 조사하였다. 조사 결과를 도 2 (a) ∼ (c) 에 나타낸다. 여기서, 조사 에너지의 변경은, 빔 전류의 조정에 의해서만 실시하였다.
조사 결과를 정밀 조사한 결과, 종래 지견과는 상이하게, 빔 전류만을 조정하는 전자빔법에 있어서는, 후판재일수록 적정한 조사 에너지를 낮게 해야 하는 것이 분명해졌다. 이것은, 철손을 히스테리시스손과 와전류손으로 분리해서 생각하면, 박판재일수록 히스테리시스손 열화량이 적고, 와전류손 개선량이 많기 때문이었다. 특히, 히스테리시스손은, 0.23 ㎜ 재에서 0.20 ㎜ 재로 했을 때, 즉 박판화하면 크게 바뀌는 것이 관찰되었다.
도 2 (ΔW17/50 과 조사 에너지의 관계도) 에 나타낸 결과를 기초로, 적정 조사 에너지에 미치는 판두께의 영향을 조사한 결과, 0.23 ㎜ 후재 (厚材) 에 대한 조사 에너지 변화량의 관계는, 도 3 과 같이 되었다. 여기서, 도면 중, 조사 에너지 상하한은, 각 판두께 (t) 에서의 적정 에너지 범위를, 도 2 (ΔW17/50 과 조사 에너지의 관계도) 의 데이터로부터 구한 철손이 극소가 되는 값 Ewmin(t) ±5 ％ 로 하고, 0.23 ㎜ 후재에서 철손이 최소가 되는 적정 에너지 Ewmin(0.23) 으로부터의 변화량으로서 계산하였다. 또한, 상기 ±5 ％ 의 범위에서는, 도달 철손은 거의 변하지 않는다.
즉, 적정한 조사 에너지는,
－283 × t (㎜) ＋ 61 ≤ [0.23 ㎜ 재의 적정 조사 에너지로부터의 변화량] (％) ≤ －312 × t (㎜) ＋ 78
의 관계를 만족시키는 것이 중요하다고 새롭게 구명되었다.
또한, 후판재의 경우에는, 적정 조사 에너지가 낮아진다는 상기 지견에 기초하여, 단위 주사 길이당 조사 에너지를 변경하지 않는 경우, RD 선 간격 s(t) 는, 오히려 넓혀 가는 것이 바람직한 것이 아닐까 생각하였다. 즉, 단위 면적당에 조사하는 에너지량 (E/s) 이, 철손에 영향을 미치는 것과 아울러, smin(0.23) 과 s(t) 가 소정의 관계를 만족하는 것이 바람직한 것을 새롭게 지견하였다.
본 발명은 상기 지견에 입각하는 것이다.
즉, 본 발명의 요지 구성은 다음과 같다.
1. 판두께 : t 의 방향성 전기 강판의 표면에 대하여, 압연 방향으로 교차되는 방향으로 전자빔을 조사함에 있어서, 전자빔의 조사 에너지 E(t) 를, 판두께 : 0.23 ㎜ 재의 철손을 최소로 하는 조사 에너지 Ewmin(0.23) 의 값을 사용한 하기 식 (1) 을 만족하도록 조정하는 방향성 전기 강판의 제조 방법.
Ewmin(0.23) × (1.61 － 2.83 × t (㎜)) ≤ E(t) ≤ Ewmin(0.23) × (1.78 － 3.12 × t (㎜)) … 식 (1)
2. 상기 판두께 : t 가 0.23 ㎜ 이하인 상기 1 에 기재된 방향성 전기 강판의 제조 방법.
3. 판두께 (t) 가 0.23 ㎜ 이상인 방향성 전기 강판의 표면에 대하여, 압연 방향으로 교차되는 방향으로 전자빔을 조사함에 있어서, 전자빔의 선 간격 s(t) 를, 판두께 : 0.23 ㎜ 재의 철손을 최소로 하는 선 간격 smin(0.23) 에 대하여, 하기 식 (2) 를 만족하도록 조정하는 방향성 전기 강판의 제조 방법.
smin(0.23)/(1.78 － 3.12 × t (㎜)) ≤ s(t) ≤ smin(0.23)/(1.61 － 2.83 × t (㎜)) … 식 (2)
본 발명에 의하면, 전자빔의 빔 직경·선 간격을 조정하지 않고, 항상 극소 빔으로 모든 판두께의 방향성 전기 강판을 적정하게 자구 세분화할 수 있다. 따라서, 종래 불가피했던 광학계의 조정 시간의 확대나, 선 간격 단축에 의한 생산성의 감소를 억제하는 것이 가능하다. 또한, 전자빔 출력을 조정하지 않고, 선 간격을 증대시키는 것에 의해서만 후판재를 적정하게 자구 세분화할 수 있기 때문에, 생산성이 높은 방향성 전기 강판을 제조 가능해진다.
도 1 은 판두께 : 0.20 ㎜ 재와 0.23 ㎜ 재에 대해서, 전자빔 조사 후의 철손에 미치는 변형 비율 η 의 영향을 나타낸 도면이다.
도 2(a) 는, 전자빔법에 있어서의 철손 변화량과 조사 에너지의 관련을, (b) 는, 전자빔법에 있어서의 히스테리시스손 변화량과 조사 에너지의 관련을, (c) 는, 전자빔법에 있어서의 와전류손 변화량과 조사 에너지의 관련을, 각각 판두께별로 조사한 결과를 나타내는 도면이다.
도 3 은 적정 조사 에너지에 미치는 판두께의 영향을 조사한 결과를 나타내는 도면이다.
이하, 본 발명에 대해서 구체적으로 설명한다.
본 발명은, 철손 저감을 목적으로, 전자빔을 조사하는 방향성 전기 강판의 제조 방법이다. 전자빔을 조사하는 전기 강판에는, 절연 피막이 형성되어 있어도 되고, 없어도 문제는 없다. 또, 본 발명에 사용되는 방향성 전기 강판은, 종래 공지된 방향성 전기 강판이면, 예를 들어, 인히비터 성분의 사용 미사용 등에 상관없이, 그 어느 것도 바람직하게 사용할 수 있다.
본 발명은, 도 2 및 도 3 에 나타낸 결과로부터, 각 판두께 (t) 에서의 적정 에너지 범위를 철손이 극소가 되는 값 Ewmin(t) ±5 ％ 로 하였다. 이 Ewmin(t) ±5 ％ 의 범위에서는, 도달 철손이 거의 변하지 않기 때문이다. 여기서의 에너지는, 단위 주사 길이당 조사 에너지를 가리켜며, 빔 출력/주사 속도로 나타낼 수 있다.
이어서, 도 2 (a) ∼ (c) 및 도 3 에 나타낸 결과를 이용하여, 0.23 ㎜ 후재에서 철손이 최소가 되는 적정 에너지 Ewmin(0.23) 으로부터의 변화량으로서 계산하여 구한 조사 에너지는,
－283 × t (㎜) ＋ 61 ≤ [0.23 ㎜ 재의 적정 조사 에너지로부터의 변화량] (％) ≤ －312 × t (㎜) ＋ 78
이 되었다.
그래서, 상기 식을, 각 판두께 (t) 에서의 적정 에너지 범위 E(t) 에 대해서 구하면, 이하의 식 (1) 이 된다.
Ewmin(0.23) × (1.61 － 2.83 × t (㎜)) ≤ E(t) ≤ Ewmin(0.23) × (1.78 － 3.12 × t (㎜)) … 식 (1)
따라서, 상기 식 (1) 을 만족하면, 전자빔의 빔 직경·선 간격을 조정하지 않고, 광학계의 조정 작업이나, 선 간격 단축에 의한 생산성의 감소를 억제하는 것이 가능해지는 것이다.
여기서, 상기 식 (1) 은, 0.23 ㎜ 이하의 강판에 적용하는 것이 바람직한 것은, 0.23 ㎜ 두께 이상에서는 이하에 서술하는 바와 같이 선 간격의 증대에 의해 저철손화시키는 것이 생산성 면에서 유리하기 때문이다.
또한, 0.23 ㎜ 이상의 후판재의 경우에는, 전술한 도 2(a) ∼ (c) 및 도 3 에 나타낸 결과로부터, RD 선 간격 s(t) 는 오히려 넓히는 것이 바람직하고, 단위 면적당에 조사하는 에너지량 (E/s) 이 철손에 영향을 미치는 것과 아울러, 이하의 식 (2) 를 만족하는 것이 중요하다.
smin(0.23)/(1.78 － 3.12 × t (㎜)) ≤ s(t) ≤ smin(0.23)/(1.61 － 2.83 × t (㎜)) … 식 (2)
또, 본 발명에 있어서, 전자빔의 바람직한 발생 조건은 이하와 같다.
[가속 전압 Va : 30 ∼ 300 ㎸]
가속 전압 Va 는, 30 ㎸ 를 밑돌면, 빔 직경을 좁히는 것이 어려워져 철손 저감 효과가 작아진다. 한편, 300 ㎸ 를 초과하면, 필라멘트 등의 장치 수명이 짧아질 뿐만 아니라, X 선 누설 방지를 위해서 장치가 과도하게 거대화되어, 메인터넌스성·생산성을 감소시킨다. 따라서, 가속 전압 Va 는, 30 ∼ 300 ㎸ 의 범위가 바람직하다.
[빔 직경 : 50 ∼ 500 ㎛]
전자빔 직경이 50 ㎛ 미만이면, 그 때문에, 강판과 편향 코일의 거리를 극도로 저감시키는 것 등의 처치를 강구해야 하고, 그 경우, 1 개의 전자빔원에 의해 편향 조사 가능한 거리가 대폭 감소된다. 그 결과, 1200 ㎜ 정도의 광폭 코일을 조사하기 위해서, 다수의 전자총이 필요해져, 메인터넌스성·생산성을 감소시킨다.
한편, 빔 직경이 500 ㎛ 보다 크면, 충분한 철손 저감 효과가 얻어지지 않는다. 그렇다는 것도, 강판의 빔이 조사되는 면적 (변형 형성 부분의 체적) 이 과도하게 증대되어, 히스테리시스손이 열화되기 때문이다.
따라서, 전자빔 직경은 50 ∼ 500 ㎛ 의 범위가 바람직하다. 또한, 슬릿법에 의해 얻어진 빔 프로파일의 반치폭 (Full width at half maximum (FWHM)) 을 빔 직경으로 하여 측정하였다.
[빔 주사 속도 : 20 m/s 이상]
빔 주사 속도가 20 m/s 미만이면, 강판의 생산량이 적어진다. 따라서, 빔 주사 속도는 20 m/s 이상이 바람직하다. 또한, 빔 주사 속도의 상한값에 특별히 제한은 없지만, 설비적인 제약에서 1000 m/s 정도로 하는 것이 현실적이다.
[RD 선 간격 : 3 ∼ 12 ㎜]
본 발명에서는, 전자빔을, 직선상으로 강판의 폭 단부로부터 다른 일방의 폭 단부로 조사하고, 이것을 압연 방향으로 주기적으로 반복해서 실시한다. 이 간격 (선 간격) 은, 3 ∼ 12 ㎜ 인 것이 바람직하다. 선 간격이 3 ㎜ 보다 선 간격이 좁으면, 강 중에 형성되는 변형 영역이 과도하게 커져, 철손 (히스테리시스손) 이 열화될 뿐만 아니라, 생산성을 열화시킨다. 한편, 선 간격이 12 ㎜ 보다 지나치게 넓으면, 아무리 깊이 방향으로 환류 자구를 확대해도, 자구 세분화 효과가 부족해져 철손이 개선되지 않기 때문이다.
[선 각도 : 60°에서 120°]
본 발명에 있어서, 강판의 폭 단부로부터 다른 일방의 폭 단부로 전자빔을 직선상으로 조사할 때, 시작점에서 종점을 향하는 방향은, 압연 방향에 대하여 60°에서 120°의 방향으로 한다. 60°에서 120°의 방향을 일탈하면, 변형 도입부의 체적이 과도하게 증대되므로, 히스테리시스손이 열화되기 때문이다. 바람직하게는 압연 방향에 대하여 90°이다.
[가공실 압력 : 3 ㎩ 이하]
전자빔을 조사하는 가공실의 압력이 3 ㎩ 보다 높으면, 전자총에서 발생된 전자가 산란되어, 전자빔 조사부에서의 환류 자구를 형성하는 전자의 에너지가 감소된다. 그 결과, 강판은 충분히 자구 세분화가 실시되지 않고, 철손이 개선되지 않기 때문이다.
[빔의 수속]
전자빔을 강판의 폭 방향으로 편향하여 조사시킬 때에는, 폭 방향의 빔이 균일해지도록, 사전에 수속 조건 (수속 전류 등) 을 최적인 상태로 조정해 두는 것이 바람직한 것은 말할 필요도 없다.
실시예
본 실시예에서는, 호칭 판두께 (t) 가 0.23 ㎜, 0.27 ㎜, 0.30 ㎜, 0.20 ㎜ 인, 각각 1500 m 의 4 개의 방향성 전기 강판 코일의 선미단 (先尾端) 을 각각 접합하여 전자빔 조사에 제공하였다.
전자빔 조사는, 가속 전압 : 60 ㎸, 빔 직경 : 250 ㎛, 빔 주사 속도 : 90 m/s, 선 각도 : 90°, 가공실 압력 : 0.1 ㎩ 의 조건으로 실시하고, 각 코일의 전자빔 조사 시간을 기록하였다. 또한, 각 판두께의 코일의 선미단부의 4 m 는 전자빔 조사를 실시하지 않는 영역 (비조사부) 으로 하였다.
조사 후, 각 판두께의 코일에 있어서 전자빔 조사를 실시한 부분 (조사부) 및 비조사부로부터 각각 60 장의 SST 시료를 채취하고, 철손을 측정하였다. 전자빔의 조사 조건 및 철손의 측정 결과를 표 1 에 병기한다.
Figure 112015038568875-pct00001
동 표로부터, 본 기술을 적용하여 빔 전류에 의해 판두께별로 조사 에너지를 적정화한 조건 (No. 2) 에서는, 0.20 ㎜, 0.27 ㎜ 및 0.30 ㎜ 후재의 철손이 최대 1 ％ 가까이 개선되어 있는 것을 알 수 있다.
또, 선 간격에 의해 조사 에너지를 적정화한 조건 (No. 3) 에서는, 0.27 ㎜ 및 0.30 ㎜ 후재의 철손이 최대 1 ％ 가까이 개선되고, 나아가 조사 시간이 10 ％ 가까이 짧아짐으로써, 생산성이 우수한 것을 알 수 있다.

Claims (3)

  1. 판두께 : t 의 방향성 전기 강판의 표면에 대하여, 압연 방향으로 교차되는 방향으로 전자빔을 조사함에 있어서, 판두께에 따라, 전자빔의 조사 에너지 E(t) 가, 판두께 : 0.23 ㎜ 재의 철손을 최소로 하는 조사 에너지 Ewmin(0.23) 의 값을 사용한 하기 식 (1) 을 만족하도록, 전자빔의 조사 조건에 있어서 빔의 전류만을 조정하는 방향성 전기 강판의 제조 방법.
    Ewmin(0.23) × (1.61 － 2.83 × t (㎜)) ≤ E(t) ≤ Ewmin(0.23) × (1.78 － 3.12 × t (㎜)) … 식 (1)
  2. 제 1 항에 있어서,
    상기 판두께 : t 가 0.23 ㎜ 이하인 방향성 전기 강판의 제조 방법.
  3. 판두께 (t) 가 0.23 ㎜ 이상인 방향성 전기 강판의 표면에 대하여, 압연 방향으로 교차되는 방향으로 전자빔을 조사함에 있어서, 판두께에 따라, 전자빔의 조사 조건에 있어서 전자빔의 선 간격 s(t) 만을, 판두께 : 0.23 ㎜ 재의 철손을 최소로 하는 선 간격 smin(0.23) 에 대하여, 하기 식 (2) 를 만족하도록 조정하는 방향성 전기 강판의 제조 방법.
    smin (0.23)/(1.78 － 3.12 × t (㎜)) ≤ s(t) ≤ smin (0.23)/(1.61 － 2.83 × t (㎜)) … 식 (2)
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