JPS61157400A - 溶融処理方法 - Google Patents
溶融処理方法Info
- Publication number
- JPS61157400A JPS61157400A JP27907584A JP27907584A JPS61157400A JP S61157400 A JPS61157400 A JP S61157400A JP 27907584 A JP27907584 A JP 27907584A JP 27907584 A JP27907584 A JP 27907584A JP S61157400 A JPS61157400 A JP S61157400A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
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Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は下水汚泥等の有機物を含有する被処理物を高温
状態で熱分解溶融処理する溶融処理方法に関するもので
ある。
状態で熱分解溶融処理する溶融処理方法に関するもので
ある。
従来から下水汚泥等の有機物を含有する被処理物を溶融
炉内に投入して高温状態で被処理物中の有機物は分解し
無機物は溶融する溶融処理方法が行われている。上記被
処理物に含まれる有機物の分解は存在する酸化剤によっ
て行われＨ，，００゜ＯＨ４等の混合物からなるガスが
発生する。従来は上記酸化剤としては被処理物中に含ま
れる水分が用いられている。例えば具体例をあげれば、
被処理物が下水汚泥の場合には２０重量％程度の含水率
まで乾燥させ有機物を５６重量％程度含むものを被処理
物とし、これを密閉構造を有するアーク式溶融炉へ投入
して溶融処理した場合には発生ガスのＣＯ濃度は８５〜
４０体積％、被処理物Ｉｔ当シ（即ち固形分としては８
００峠当り）１４００〜１５００ＫＷの電力が必要であ
る。
炉内に投入して高温状態で被処理物中の有機物は分解し
無機物は溶融する溶融処理方法が行われている。上記被
処理物に含まれる有機物の分解は存在する酸化剤によっ
て行われＨ，，００゜ＯＨ４等の混合物からなるガスが
発生する。従来は上記酸化剤としては被処理物中に含ま
れる水分が用いられている。例えば具体例をあげれば、
被処理物が下水汚泥の場合には２０重量％程度の含水率
まで乾燥させ有機物を５６重量％程度含むものを被処理
物とし、これを密閉構造を有するアーク式溶融炉へ投入
して溶融処理した場合には発生ガスのＣＯ濃度は８５〜
４０体積％、被処理物Ｉｔ当シ（即ち固形分としては８
００峠当り）１４００〜１５００ＫＷの電力が必要であ
る。
上記従来技術においては上記した被処理物中に含まれる
有機物の分解反応が吸熱反応であるために外部からエネ
μギーを供給することが必要であシ、上゛記具体例では
上記したように被処理物ｉｔ当１４００ Ｎ１５００Ｋ
Ｗの電力が必要である。
有機物の分解反応が吸熱反応であるために外部からエネ
μギーを供給することが必要であシ、上゛記具体例では
上記したように被処理物ｉｔ当１４００ Ｎ１５００Ｋ
Ｗの電力が必要である。
更に有機物分解のための酸化剤としては上記したように
被処理物中に含まれる水分が用いられ１例えば具体例に
おいては２０重景％程度水分を含む被処理物が用いられ
るが、上記水分含有量では理論的にけ充分であるけれど
も炉内の温度分布その他の関係から含有される水分が１
００％反応に関与するわけではなく、結果として酸化剤
が不足し有機物の分解が完全に行われず遊離カーボンが
生成して炉内に堆積する。上記具体例の場合には炉内に
該遊離カーボンが厚さ１００〜２００ｆｆ程度堆積する
、 〔問題点を解決するための手段〕 本発明は上記従来の問題点を解決する手段として有機物
を含有する被処理物を高温状態で熱分解溶融処理する工
程から発生するガス中の一酸化炭素濃度が１０体積％以
上になるように酸化剤を該工程に添加するものである。
被処理物中に含まれる水分が用いられ１例えば具体例に
おいては２０重景％程度水分を含む被処理物が用いられ
るが、上記水分含有量では理論的にけ充分であるけれど
も炉内の温度分布その他の関係から含有される水分が１
００％反応に関与するわけではなく、結果として酸化剤
が不足し有機物の分解が完全に行われず遊離カーボンが
生成して炉内に堆積する。上記具体例の場合には炉内に
該遊離カーボンが厚さ１００〜２００ｆｆ程度堆積する
、 〔問題点を解決するための手段〕 本発明は上記従来の問題点を解決する手段として有機物
を含有する被処理物を高温状態で熱分解溶融処理する工
程から発生するガス中の一酸化炭素濃度が１０体積％以
上になるように酸化剤を該工程に添加するものである。
本発明の封環とする被処理物とけ例えば下水汚泥、都市
ごみ焼却灰等がある。上記被処理物は溶融処理にあたっ
ては加熱乾燥されてもよい。例えば下水汚泥にあっては
前記具体例に述べたように含水率２０重量％程度迄乾燥
させられる。上記被処理物は溶融炉中に投入されて溶融
せしめられる。本発明に用いられる溶融炉としては抵抗
炉。
ごみ焼却灰等がある。上記被処理物は溶融処理にあたっ
ては加熱乾燥されてもよい。例えば下水汚泥にあっては
前記具体例に述べたように含水率２０重量％程度迄乾燥
させられる。上記被処理物は溶融炉中に投入されて溶融
せしめられる。本発明に用いられる溶融炉としては抵抗
炉。
アーク炉、誘導炉等の種々の型式のものが包含され得、
所望ならばあらかじめ、鉄、アルミニウム等のベース金
属を投入して溶融しておいてもよい。
所望ならばあらかじめ、鉄、アルミニウム等のベース金
属を投入して溶融しておいてもよい。
本発明においては上記のようにして溶融炉中に被処理物
を投入し高温状態で熱分解溶融処理を行うのであるが、
この際該溶融処理工稈から発生するガス中の一酸化炭素
濃度が１０体積％以上、望ましくけ２０〜８０体積％の
範囲に入るように酸化剤を添加する。酸化剤としては空
気、富酸素空気等の酸素含有ガス、酸素等を用いる。
を投入し高温状態で熱分解溶融処理を行うのであるが、
この際該溶融処理工稈から発生するガス中の一酸化炭素
濃度が１０体積％以上、望ましくけ２０〜８０体積％の
範囲に入るように酸化剤を添加する。酸化剤としては空
気、富酸素空気等の酸素含有ガス、酸素等を用いる。
このように本発明においては有機物を含む溶融処理工程
で酸化剤を添加するから発生ガス中の■、。
で酸化剤を添加するから発生ガス中の■、。
Ｃｏ、 ＯＨ，等の可燃物が燃焼し燃焼熱が発生する。
該燃焼熱は有機物の分解に利用される。発生ガス中のＣ
Ｏａ度は上記のような酸化剤による燃焼によって低下す
るが、酸化剤の添加量が多くなるにす つれてＣＯ濃度は低下する傾向くある。そしてＣＯ１濃
度が１０体積％以下では酸化剤の竜が多くなりすぎて発
生ガス竜が増大し、アーク炉等では電極の消耗が促進さ
れる。したがって酸化剤の添加量は発生ガスのＣＯ濃度
が１０体積％以上望ましくは２０体積％以上になるよう
Ｉ／ｃ調節する。更に発生ガスのＣＯ濃度が３０体積％
以上になると燃焼熱が不足し外部から補給すべきエネル
ギー量が増大しかつ遊離カーボン量も増大する傾向とな
るから酸化剤の添加量は発生ガスのＣＯ濃度が８０体積
％以下になるように調節することが望ましい。
Ｏａ度は上記のような酸化剤による燃焼によって低下す
るが、酸化剤の添加量が多くなるにす つれてＣＯ濃度は低下する傾向くある。そしてＣＯ１濃
度が１０体積％以下では酸化剤の竜が多くなりすぎて発
生ガス竜が増大し、アーク炉等では電極の消耗が促進さ
れる。したがって酸化剤の添加量は発生ガスのＣＯ濃度
が１０体積％以上望ましくは２０体積％以上になるよう
Ｉ／ｃ調節する。更に発生ガスのＣＯ濃度が３０体積％
以上になると燃焼熱が不足し外部から補給すべきエネル
ギー量が増大しかつ遊離カーボン量も増大する傾向とな
るから酸化剤の添加量は発生ガスのＣＯ濃度が８０体積
％以下になるように調節することが望ましい。
本発明は上記したように有機物を含む被処理物の溶融処
理工程において発生ガスの一酸化炭素濃度が１０体積％
以上になるように酸化剤を添加して発生ガスを燃焼させ
るから１発生する燃焼熱の分だけ外部から補給するエネ
μギーの量が節約され、かつ炉内での遊離カーボンの蓄
積は防止される。
理工程において発生ガスの一酸化炭素濃度が１０体積％
以上になるように酸化剤を添加して発生ガスを燃焼させ
るから１発生する燃焼熱の分だけ外部から補給するエネ
μギーの量が節約され、かつ炉内での遊離カーボンの蓄
積は防止される。
＠１図は本発明の一実施例を示す。図において（１）は
アーク炉であり上方からｔ瞳（２）Ａ 、 （２）Ｂ
、 （２）Ｃが挿着されており、上部には被処理物投入
用のシ、 −） （８）が取付けられ、また発生ガスの
排出路（４）が連絡している。更にアーク炉（１）の側
壁には空気吹込み管（５）が挿着され、該空気吹込み管
（５）Ｋは調節弁（６）を介してブロアー（７）が連絡
する。排出路（４）からはサンプリング回路（４）Ａが
分岐し、サンプリング回路（４） Ａにｈｃｏ計（８）
が介在し、該Ｃｏ計（８）は調節弁（６）と連絡する。
アーク炉であり上方からｔ瞳（２）Ａ 、 （２）Ｂ
、 （２）Ｃが挿着されており、上部には被処理物投入
用のシ、 −） （８）が取付けられ、また発生ガスの
排出路（４）が連絡している。更にアーク炉（１）の側
壁には空気吹込み管（５）が挿着され、該空気吹込み管
（５）Ｋは調節弁（６）を介してブロアー（７）が連絡
する。排出路（４）からはサンプリング回路（４）Ａが
分岐し、サンプリング回路（４） Ａにｈｃｏ計（８）
が介在し、該Ｃｏ計（８）は調節弁（６）と連絡する。
またシュート（８）上には被処理物の投入コンベア（９
）が配される。なお、シュート（８）およびコンベア（
９）は図示しない密閉容器内に収納され、シュート（８
）から外気が侵入しない様罠なっている。
）が配される。なお、シュート（８）およびコンベア（
９）は図示しない密閉容器内に収納され、シュート（８
）から外気が侵入しない様罠なっている。
上記アーク炉（１） Ｋ鉄等のベース金属を投入して電
極（２）Ａ 、 （２）Ｂ 、 （２）Ｏにより加熱溶
融して溶融金属層００を形成する。このようＫしてから
含水率２０重量％にまで乾燥した下水汚泥（有機物含有
量５５重景％）を投入コンベア（９）からシｚ−） （
８）を介して炉内に投入する。下記汚泥αｐは高温状態
の炉内で含有する有機物を分解され無機物は溶融されて
溶融スフグ（２）となって溶融金属層００上に浮上する
、上記下水汚泥αＢの熱分解溶融処理工程において。
極（２）Ａ 、 （２）Ｂ 、 （２）Ｏにより加熱溶
融して溶融金属層００を形成する。このようＫしてから
含水率２０重量％にまで乾燥した下水汚泥（有機物含有
量５５重景％）を投入コンベア（９）からシｚ−） （
８）を介して炉内に投入する。下記汚泥αｐは高温状態
の炉内で含有する有機物を分解され無機物は溶融されて
溶融スフグ（２）となって溶融金属層００上に浮上する
、上記下水汚泥αＢの熱分解溶融処理工程において。
ブロアー（７）を作動させ調節弁（６）を介して空気吹
込み管（５）から炉内に空気を吹込む。このようＫして
発生ガスは空気と混合して嬬焼し排出路（４）に導入さ
れ排出されるが、サンプリング回路（４） Ａ Ｋ所定
量サンプリングしてＣＯ計（８）にて排出ガスのＣＯ濃
度を測定する。測定結果によシ調節介（６）が制御され
空気吹込み量を加減して排出ガスのＣＯ濃度が２５〜８
０体積％になるようＫする。空気を吹込まない場合の排
出ガスのＣＯ濃度は８５〜４０体積％である。排出ガス
のＣＯ濃廖が２５〜３０体積％にするには本実施例の場
合空気吹込み量を下水汚泥ｌｔあたり２００〜８００
ｍ”Ｎとする。この条件では炉内雰囲気温度は約１００
０°Ｃであり空気を吹込まない場合では約６００°Ｃで
あり、炉内での発生ガスの燃焼熱が有効に利用されてい
ることは明らかであシ、１！力原単位（下水汚泥Ｉｔ当
りの電力消費Ｍｌ−：ＫＭＱｈ／ｌ）も空気を吹込まな
い場合の１４００〜１５００Ｋｗｈ／ｌから１２００−
１８００１１’ｈ ／ ｔに低減され、更に電極原単位
（下水汚泥Ｉｔ当りの電極消耗量：ｋｇ／ｌ）も空気を
吹込まない場合のｔｏｋｇ／ｌから５．５＆ｇ／ｌに低
減された。
込み管（５）から炉内に空気を吹込む。このようＫして
発生ガスは空気と混合して嬬焼し排出路（４）に導入さ
れ排出されるが、サンプリング回路（４） Ａ Ｋ所定
量サンプリングしてＣＯ計（８）にて排出ガスのＣＯ濃
度を測定する。測定結果によシ調節介（６）が制御され
空気吹込み量を加減して排出ガスのＣＯ濃度が２５〜８
０体積％になるようＫする。空気を吹込まない場合の排
出ガスのＣＯ濃度は８５〜４０体積％である。排出ガス
のＣＯ濃廖が２５〜３０体積％にするには本実施例の場
合空気吹込み量を下水汚泥ｌｔあたり２００〜８００
ｍ”Ｎとする。この条件では炉内雰囲気温度は約１００
０°Ｃであり空気を吹込まない場合では約６００°Ｃで
あり、炉内での発生ガスの燃焼熱が有効に利用されてい
ることは明らかであシ、１！力原単位（下水汚泥Ｉｔ当
りの電力消費Ｍｌ−：ＫＭＱｈ／ｌ）も空気を吹込まな
い場合の１４００〜１５００Ｋｗｈ／ｌから１２００−
１８００１１’ｈ ／ ｔに低減され、更に電極原単位
（下水汚泥Ｉｔ当りの電極消耗量：ｋｇ／ｌ）も空気を
吹込まない場合のｔｏｋｇ／ｌから５．５＆ｇ／ｌに低
減された。
第２図に排出ガスのＣ０１１１度（体積％）と電力原単
位（ＫＷｈ／ｌ）および電極原単位（＃９／ｌ）との関
係を示す。図中本実施例はＰ、で示され、Ｐ４は空気を
吹込まない場合である。第２図によれば排出ガスのＣＯ
濃度が１０体積％以下であるＰＫの場合は空気吹込み量
は下水汚泥Ｉｔ当り４００〜５００ｍ”Ｎであり電力原
単位は本事施例の場合より若干低減されるが電極原単位
が増大する。これは電極材料である炭素が赤熱状態で空
気と接触してＣＯや（Ｘ）、に酸化されたことが原因で
あると考えられる。さらに排出ガスのＣＯ濃度がｐＨよ
りも少ない場合には炉内への遊離カーボンの蓄積が皆無
となる。
位（ＫＷｈ／ｌ）および電極原単位（＃９／ｌ）との関
係を示す。図中本実施例はＰ、で示され、Ｐ４は空気を
吹込まない場合である。第２図によれば排出ガスのＣＯ
濃度が１０体積％以下であるＰＫの場合は空気吹込み量
は下水汚泥Ｉｔ当り４００〜５００ｍ”Ｎであり電力原
単位は本事施例の場合より若干低減されるが電極原単位
が増大する。これは電極材料である炭素が赤熱状態で空
気と接触してＣＯや（Ｘ）、に酸化されたことが原因で
あると考えられる。さらに排出ガスのＣＯ濃度がｐＨよ
りも少ない場合には炉内への遊離カーボンの蓄積が皆無
となる。
上記実施例以外被処理物をあらかじめ炉とけ別１０１′
″ｔ’ｍｔｉｐｔ、”ｃ’ｓ機＃ｔｌｌｅｉ＞“
１てから発生する灰（上記実施例の下水汚泥
の場合は汚泥１を当り８２０に９の灰が発生する）をア
ーク炉で溶融処理すると電力原単位は２００〜８００Ｋ
Ｗｈ ／ ｔ Ｋ低減されるが焼却炉と言う別の装置を
必要とし、かつ大量のガスが発生してそのための処理設
備が過大となり、フンユングコストも増大とる。
″ｔ’ｍｔｉｐｔ、”ｃ’ｓ機＃ｔｌｌｅｉ＞“
１てから発生する灰（上記実施例の下水汚泥
の場合は汚泥１を当り８２０に９の灰が発生する）をア
ーク炉で溶融処理すると電力原単位は２００〜８００Ｋ
Ｗｈ ／ ｔ Ｋ低減されるが焼却炉と言う別の装置を
必要とし、かつ大量のガスが発生してそのための処理設
備が過大となり、フンユングコストも増大とる。
第１図は本発明の一実施例の系統図、第２図はＣＯａ度
と電力原単位との関係（０−０で示される）および電極
原単位との関係（×・・・・Ｘで示される）を示すもの
である。 図中、（１）・・・・アーク炉、Ｃ４）・・・・排出路
、（５）・・・・空気吹込み管、Ｃ６）・・・・調節弁
、（７）・・・・ブロアー。
と電力原単位との関係（０−０で示される）および電極
原単位との関係（×・・・・Ｘで示される）を示すもの
である。 図中、（１）・・・・アーク炉、Ｃ４）・・・・排出路
、（５）・・・・空気吹込み管、Ｃ６）・・・・調節弁
、（７）・・・・ブロアー。
Claims (1)
- 有機物を含有する被処理物を高温状態で熱分解溶融処理
する工程から発生するガス中の一酸化炭素濃度が１０体
積％以上になるように酸化剤を該工程に添加することを
特徴とする溶融処理方法
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59279075A JPH062280B2 (ja) | 1984-12-28 | 1984-12-28 | 溶 融 処 理 方 法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59279075A JPH062280B2 (ja) | 1984-12-28 | 1984-12-28 | 溶 融 処 理 方 法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61157400A true JPS61157400A (ja) | 1986-07-17 |
| JPH062280B2 JPH062280B2 (ja) | 1994-01-12 |
Family
ID=17606064
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP59279075A Expired - Lifetime JPH062280B2 (ja) | 1984-12-28 | 1984-12-28 | 溶 融 処 理 方 法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH062280B2 (ja) |
Families Citing this family (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| ES2689471T3 (es) | 2012-07-10 | 2018-11-14 | Adeka Corporation | Gránulo mixto |
| EP2907844B1 (en) | 2012-10-11 | 2017-09-20 | Adeka Corporation | Resin composition for printing film and printing film |
| CN105209576A (zh) | 2013-08-21 | 2015-12-30 | 株式会社艾迪科 | 阻燃剂组合物和阻燃性合成树脂组合物 |
| JPWO2015068312A1 (ja) | 2013-11-06 | 2017-03-09 | 協和化学工業株式会社 | 樹脂組成物および農業用フィルム |
| JP6177672B2 (ja) | 2013-11-26 | 2017-08-09 | 株式会社Adeka | マスターバッチの製造方法 |
| US20160237241A1 (en) | 2013-11-26 | 2016-08-18 | Adeka Corporation | Light stabilizer composition and resin composition containing same |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS4945568A (ja) * | 1972-09-07 | 1974-05-01 | ||
| JPS52143965A (en) * | 1976-05-27 | 1977-11-30 | Daido Steel Co Ltd | Method of treating sludge containing heavy metals |
| JPS5438271A (en) * | 1977-08-31 | 1979-03-22 | Mishigan Tetsuku Fuando | Method of collecting resources from treated matters of solid waste and sewage sludge |
| JPS5543135A (en) * | 1978-09-21 | 1980-03-26 | Ebara Infilco Co Ltd | Method of treating sludge |
-
1984
- 1984-12-28 JP JP59279075A patent/JPH062280B2/ja not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS4945568A (ja) * | 1972-09-07 | 1974-05-01 | ||
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| JPS5543135A (en) * | 1978-09-21 | 1980-03-26 | Ebara Infilco Co Ltd | Method of treating sludge |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH062280B2 (ja) | 1994-01-12 |
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