JPS61148246A - 動的に硬化された熱可塑性オレフインポリマー - Google Patents

動的に硬化された熱可塑性オレフインポリマー

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JPS61148246A JP60275240A JP27524085A JPS61148246A JP S61148246 A JPS61148246 A JP S61148246A JP 60275240 A JP60275240 A JP 60275240A JP 27524085 A JP27524085 A JP 27524085A JP S61148246 A JPS61148246 A JP S61148246A
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Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 近年エラストマー性及び熱可塑性の双方の性質を組合せ
たポリマーブレンドに商業上重要な関心が持たれている
。これらのポリマーブレンドは一般的には熱可塑性オレ
フィン（”Ｔ’ＰＯ”）と呼ばれている。それらはいく
つかの硬化エラストマーの性質と熱可塑性樹脂の再加工
性を示す。ブレンドの一成分が十分又は部分的に架橋し
た加硫性エラストマーである場合には、エラストマー特
性が高められる。
ＴＰＯ組成物の硬化の分野における最初の研究はゲスラ
ー（Ｇｅ５ｓｌｅｒ　）及びハスレット（ｌｌａｓｌｅ
ｔｔ）により行われた。米国特許第３，０３７，９５４
号参照。
この特許は、加硫性エラストマーを樹脂状の熱可塑性ポ
リマーに分散させ、ポリマーブレンドを連続的に混合及
び剪断しつつエラストマーを硬化するという“動的硬化
”の概念を教示する。その結果、樹脂状の熱可塑性ポリ
マーの未硬化マトリックス中に硬化したゴムのミクロゲ
ルが分散したものとなる。ゲスラーによる米国特許第３
，０３７，９５４号には、ポリプロピレンとゴムを含む
組成物が開示されている。組成物中のゴムは、とりわけ
ブチルゴム、塩化ブチルゴム、ポリブタジェン、ポリク
ロロプレン及びポリイソブチンである。約５０乃至９５
部のポリプロピレンと約５乃至５０部のゴムの組成物が
開示されている。
米国特許第３，７５８，６４３号及び第３，８０６，５
５８号にはオレフィン樹脂とオレフィンコポリマーゴム
を含み、ゴムが動的に硬化されて部分的に硬化した状態
となっているＴＰＯ型ポリマーが開示されている。これ
らの組成物は再加工性で、表面の外観が良好な成形品と
なる。しかしながら、ゴムが部分的にしか硬化していな
いために圧縮永久歪が高く及び／又は軟化温度が低いた
め、これらの生成物の可能な用途は限定されてしまう。
更に、使用される部分的な過酸化物硬化は反応の完了の
見地から制御するのが困難で、生成物の性質はバッチ毎
に変化してしまう。
米国特許第４，１３０．５３４号には、６０重量％未満
のポリオレフィン樹脂と４０重毒２６以」二のブチルゴ
ムを含むＴＰＯブレンドが開示されている。使用しうる
ブチルゴムにはブチルゴムそのもの並びに塩化又は臭化
ブチルゴムが含まれる。好ましい実施例においては、ポ
リオレフィン樹脂はブレンドの２０乃至４５重量％であ
り、ゴムはブレンドの約８０乃至５５重量％である。ゴ
ムは十分に硬化されていると記載されており、硬化は動
的加硫である。
米国特許第４．１３０．５３５号には、ゴム成分がエチ
レンプロピレンコポリマー（“ＥＰＭ”）又はターポリ
マー（“ＥＰＤＭ”　）であるＴＰＯ組成物が開示され
ている。好ましい熱可塑性ポリオレフィン樹脂はポリプ
ロピレン及びポリエチレンである。組成物は約７５乃至
約２５重量％のポリオレフィン樹脂と約２５乃至約７５
重量％のゴムを含む。ゴムは動的に硬化され十分硬化し
た状態である。ゴムの硬化系が金属活性化ハロゲン樹脂
硬化物、たとえば臭化ジメチロールフェノール樹脂であ
る同様な組成物が米国特許第４，３１１，８２８号に開
示されている。
ゴムが十分硬化されているこれらのＴＰＯ系は、流動性
が不十分であるためＴＰＯからの射出成形成分が“流れ
すじ”を示すという不利な点を有する。
その結果、特定の成形設計には特に大きな部分の問題を
最小にする必要がある。組成物のショアーＡ硬度が高い
ため、用途は更に限定される。
米国特許第４，４０９．３１３５号には、ポリオレフィ
ン樹脂がＥＰＤＭ及びニトリルゴムと結合しているＴＰ
Ｏ組成物が開示されている。ゴムは加硫され、生成−８
＝ 物は耐油性が改良されたと記載されている。
米国特許第３，０８１，２７９号には、ブチルゴムのよ
うなゴムがスルホ塩化ポリオレフィン樹脂と結合し、硬
化されている組成物が開示されている。未硬化ブレンド
は加工特性が改良されたと記載されている。
米国特許第２，３６９，４７１号には、エチレンポリマ
ーと種々の炭化水素ゴム及びハロゲン化ゴムとのブレン
ドが開示されている。組成物は未硬化又は圧縮成形加硫
ゴムである。
米国特許第４，３０２，５５７号には、ＥＰＭ又はＥＰ
ＤＭゴム及び低密度ポリエチレン又はエチレン酢酸ビニ
ルのような軟質エチレンポリマーを含む収縮フィルムが
開示されている。あるいは、ポリマーブレンドはポリプ
ロピレン又は高密度ポリエチレン（ＨＤＰＥ）を含みつ
る。開示された組成物の別のものはエチレンコポリマー
ゴムとポリプロピレン又はＨＤＰＥとを含む。ゴムは未
加硫でもよいが、ブレンドのフィルムは調製して、照射
架橋すると熱収縮フィルムとなる。
米国特許第４．ｏ２；７ｇｑ号には、過酸化物硬化性ゴ
ム及び過酸化物分解性ポリオレフィン樹脂の組合せ、あ
るいはそれにポリイソブチレンのような非過酸化物硬化
性ゴムを混合したものが開示されている。過酸化物硬化
性ゴムは、好ましくはエチレンプロピレンゴム（ＥＰＲ
）であり、過酸化物分解性ポリマーは、好ましくはポリ
プロピレンである。
硬化性ゴムは、米国特許第３，８８Ｇ、５５８号の方法
で部分的に硬化している。部分的な硬化はジビニルベン
ゼンの存在下で実施しうる。生成物は可撓性及び反撥弾
性が改良されたと記載されている。組成物は、１００乃
至４０重口部の（ａ）過酸化物硬化性オレフィンコポリ
マーゴム及び０乃至６０重量部の（ｂ）過酸化物分解性
オレフィンプラスチックの混合物の過酸化物の存在下に
おける動的熱処理により調製された部分的に硬化したエ
ラストマー約１００乃至５重量部と、少くとも一種の（
Ｃ）過酸化物非硬化性炭化水素ゴム５乃至１００重量部
とを含む。
米国特許第４．２０２，８０１号には、ＢＰ）ｌ又はＥ
ＰＤＭと樹脂（ポリエチレン又はポリプロピレン）及び
共役ジエンゴム（たとえばポリクロロプレン）との動的
に部分的に硬化したブレンドが開示されている。組成物
は典型的なＴＰＯである。ポリクロロプレンが共役ジエ
ンゴムの−として開示されているが、それは開示されて
いる多くのゴムのうちの−であって、好ましいと教示さ
れているわけでもないし、ポリクロロプレンの使用例も
その利点も記載されていない。
米国特許第４，３４８，２Ｏ２号には、なかんずり、２
゜乃至４５部のポリエチンと８０乃至５５部のポリクロ
ロプレンを含む弾性プラスチック組成物が開示されてい
る。好ましい実施１例では照射により硬化されている。
硬化剤系がＺｎＯ、ベンゾチアジルジスルフィド及びｍ
−フェニレンビスマレイミドである、ＰＥ／ポリクロロ
プレンブレンドを動的加硫により化学的に硬化した対照
との比較がなされている。
その他のＴＰＯ組成物は熱可塑性ポリオレフィン樹脂と
ゴムを用いて調製する。米国特許第４．１０４，２１０
号には、ゴムがたとえば天然ゴム、ポリイソブレン、ニ
トリルゴム又はスチレンブタジェンゴムのようなジオレ
フィンゴムである組成物が開示されている。ゴムは十分
に硬化されている。
米国特許第４，２１１，０４９号には、たとえばフェノ
ール系硬化剤、ウレタン硬化剤及びある種の硫黄供与性
硬化剤のようなジオレフィンゴムを含むＴＰＯ組成物の
特定の硬化剤が開示されている。米国特許第４，１４１
，８７８号には、ゴムが架橋クロロスルホン化ポリエチ
レンであるＴＰＯ組成物が開示されている。
先行技術のＴＰＯ組成物は、ゴム成分が未硬化又は部分
的に硬化した、引張強度が低く圧縮永久歪が高い組成物
であるか、又は」−分に硬化したゴム部分を含むため硬
度か高く、射出成形時の流動性が不十分なため最終製品
に流れすしを生じてしまう組成物である。
種々のその他の樹脂とゴムの組成物も公知である。樹脂
は一般にポリエチレン又はポリプロピレンである。
米国特許第３，４０７，２５３号には、ポリオレフィン
を延伸した時にボイドを生ずると言われている結晶質ポ
リオレフィン（たとえばポリプロピレン）とゴム（たと
えばブチルゴム）とのブレンドが開示されている。エラ
ストマーは未加硫である。生成物は不透明で皮様の触感
がある。
米国特許第３，５９７．３７２号には、熱可塑性物とゴ
ム、たとえばポリプロピレンとネオプレンのブレンドが
開示されている。ゴムは化学的手段又は照射により架橋
される。組成物は製品に形成され硬化されると収縮性を
示す。
米国特許第３，７０１，７０２号には、約２乃至約３０
重量％の繊維形成性熱可塑性樹脂（たとえばポリプロピ
レン）とエラストマー（たとえばポリクロロプレン）の
組成物が開示されている。樹脂及びエラストマーは樹脂
の融点以上の温度で十分ブレンドされ、樹脂の融点以下
に冷却されて硬化剤が添加される。次いで組成物を造形
すると、圧力で拘束することなく自由硬化する。
米国特許第３．！５，０５５号には、加硫性ゴムと樹脂
、たとえばポリプロピレンとのブレンドが開示されてい
る。加硫性ゴムにはポリクロロプレン及びブチルゴムブ
レンドが含まれる。樹脂は連続したゴム相に分散させる
。樹脂の粒子寸法は断面が約０．５μ以下で、Ｌ／Ｄ比
は少くとも２である。組成物は硬化剤とブレンド可能で
、圧力拘束のない自由硬化により加硫しつる。
米国特許第４，００５，０５４号には、樹脂がポリプロ
ピレンであり、ゴムかポリクロロプレンでありうる樹脂
とゴムを含む加硫性組成物が開示されている。組成物は
、樹脂が直径５μ未満のフィブリルとなるように加工さ
れる。生成物は一方向耐延伸性を示すと記載されている
。
驚くべきことに、熱可塑性オレフィン樹脂と二種のゴム
成分のブレンドから物理的強度特性が良好でかつ優れた
加工性、流動特性、耐油性を有し、圧縮永久歪の低いＴ
ＰＯを調製しうろことが見出された。ゴムとしてハロゲ
ン化ブチルゴムとポリクロロプレンを選択することによ
り予期せぬ結果が得られた。ゴムは樹脂とブレンドし、
好ましくはＺｎＯ硬化系を用いて動的に硬化する。
熱可塑性オレフィン樹脂としてポリプロピレン又は高密
度ポリエチレンを選択することにより組成物は良好な高
温特性を示す。本発明の組成物は、引張強度が増加し、
流動特性が優れ、かつ圧縮永久歪が低いため、特に製品
の表面の外観が良好であることが重要である、たとえば
自動車の外装部品のような金型及び押出成形品として有
用である。
本発明は改良されたＴＰＯ組成物に関する。特に、ポリ
オレフィン樹脂と二種のゴムから成り、ゴムの一方がハ
ロゲン化ブチルゴムで、他方のゴムがポリクロロプレン
である組成物に関する。ゴムの加硫は動的加硫により成
される。
本明細書において使用されている“動的加硫”という用
語は、高剪断条件下でゴムが加硫される含ゴムＴＰＯ組
成物の加硫プロセスを意味する。その結果、ゴムは架橋
されると同時に“ミクロゲル”の微粒子としてポリオレ
フィンマトリックス中に分散される。動的加硫は、ゴム
の硬化温度以上の温度において、練りロール機、バンバ
リーミキサ−１連続式ミキサー、ニーダ−又は二輪スク
リュ一押出機のような混合押出機のような装置中でＴＰ
Ｏの成分を混合することにより成される。動的硬化組成
物特有の特徴は、ゴム成分が十分硬化されているにもか
かわらず組成物が押出、射出成形、圧縮成形等の従来の
ゴム加工技術により加工及び再加工しうるということで
ある。スクラップ又はぼりは廃物利用して再加工しつる
。
本明細書において使用されている“動的加硫アロイ”（
Ｔ）■八）という用語は、ゴム成分が動的加硫されて十
分硬化した状態となっている熱可塑性ポリオレフィン樹
脂とゴムを含む組成物を意味する。
組成物は一般に、ポリオレフィン及びゴムと硬化剤及び
充填剤とを動的加硫条件下でブレンドすることにより調
製される。
本発明の好ましいＤＶＡ組成物の調製においては、少く
とも一種のポリオレフィン樹脂をハロゲン化ブチルゴム
及びポリクロロプレンゴムとブレンドする。好ましいポ
リオレフィン樹脂は高密度ポリエチレン（１１Ｄ　Ｐ　
Ｅ　）及びポリプロピレンである。本発明の実施におい
てはその他のポリオレフィンホモポリマー及びエチレン
とのコポリマーも使用しうるけれども、得られるＤＶＡ
組成物は高温特性が不十分である。このようなその他の
ポリオレフィンには、低密度ポリエチレン（ＬＤＰＲ）
、線状低密度ポリエチレン（ＬＬＤＰＥ）及びポリブチ
レン（ＰＢ）、並びにエチレンと酢酸ビニル、アクリル
酸、アクリル酸メチル、アクリル酸エチル等とのコポリ
マーが含まれる。しかしながら、これらのその他のポリ
オレフィン樹脂は、ポリプロピレン（“ＰＰ”）又はポ
リエチレン（”ＰＥ”）と共に本発明のＤＶＡ組成物に
配合しつる。本明細書において使用される“ポリプロピ
レン“という用語には、プロピレンのホモポリマー及び
約１乃至約２０重量％のエチレン又は４乃至１６個の炭
素原子を有するα−オレフィンコモノマーを含みうるポ
リプロピレンの反応体コポリマー（ＲＣＰＰ）が含まれ
る。ポリプロピレンは非常に結晶質のアイソタクチック
又はシンジオタクチックポリプロピレンでもよい。Ｒｃ
ｐｐはランダム又はブロックコポリマーである。ＰＰ又
はＲＣＰＰの密度は約０．８０乃至約ｏ、９ｇ／ｃｃて
あり、一般に約０．８９乃至約０．９１−ｇ　／ｃｃで
ある。
本発明のポリオレフィン樹脂として有用な高密度ポリエ
チレンの密度は約０．９４１乃至約０．９６５ｇ／ＣＣ
である。高密度ポリエチレンは確立された商品であり、
その製法及び一般的な性質は当業者には公知である。典
型的には、ＩＩ　Ｄ　Ｐ　Ｅは比較的幅広い分子量分布
を有し、重量平均分子量の数平均分子量に対する比は約
２０乃至約４０である。
本発明の組成物に任意に含まれうるポリオレフィン樹脂
には、ポリブチレン、ＬＤＰＥ及びＬＬＤＰＥ　。
並びにエチレンと低級カルボン酸の不飽和エステルとの
コポリマーが含まれる。“ポリブチレン”という用語は
、一般にポリ　（１−ブテン）ホモポリマーと、たとえ
ばエチレン、プロピレン、ペンテン−１等とのコポリマ
ーとの双方の熱可塑性樹脂のことをいう。ポリブチレン
はモノマーの立体規則性チーグラー・ナツタ重合により
製造する。商業上有用な製品は高分子量でアイソタクチ
シチーが高いものである。種々の商業グレードのホモポ
リマー及びエチレンコポリマーは、約０．３乃至約２０
ｇ／Ｉ−０分のメルトインデックスを有するものが入手
可能である。
本明細書において使用されている“低密度ポリエチレン
”すなわち“ＬＤＰＥ”という用語は、密度が約０．９
１０乃至約０．９４０ｇ　／ｃｃの低密度及び中密度ポ
リエチレンを意味する。この用語には、線状ポリエチレ
ンも熱可塑性樹脂であるエチレンとのコポリマーも含ま
れる。
線状低密度ポリエチレン（ＬＬＤＰＥ）は、従来のＬＤ
ＰＥに比べて分岐がほとんどないか、あるとすれば長い
連鎖の分岐があることを特徴とする比較的新しい種類の
低密度ポリエチレンである。ＬＬＤＰＥの製法は当業者
には公知であり、商業グレードのこのポリオレフィン樹
脂は入手可能である。一般に、それは気相流動層反応器
又は液相溶液プロセス反応器中で製造される。前者のプ
ロセスは約７乃至２２）ｃｇ　／　ｃＪ　（１００乃至
３００ｐｓ＋）の圧力及び１００℃程度の低温において
実施しつる。
□ 本発明の実施において使用しうるゴムはハロゲン化ブチ
ルゴム及びポリクロロプレンである。
ブチルゴムはイソオレフィンと共役マルチオレフィンと
のコポリマーである。有用なコポリマーは大部分がイン
オレフィンで、少量、好ましくは３０重量％未満の共役
マルチオレフィンを含む。好ましいコポリマーは約８５
乃至９９．５重量％（好ましくは９５乃至９９．５重量
％）の０４乃至Ｃフイソオレフィン（たとえばイソブチ
レン）と、約１５乃至０．５重量％（好ましくは約５乃
至０．５重量％）の約４乃至１４個の炭素原子を有する
マルチオレフィンとを含む。これらのコポリマーは特許
及び文献中では“ブチルゴム″と呼ばれている。たとえ
ばジー・ニス・ウィツトバイ（Ｃ，Ｓ、Ｗ旧ｔｂｙ）に
よる“合成樹脂（Ｓｙｎｔｈｅｔｉｃ　Ｒｕｂｂｅｒ）
”　　（１９５４年ジョン・ウィリー・アンド・サンズ
・インコーホレーテッド（Ｊｏｈｎ　Ｗｉｌｅｙ　ａｎ
ｄ　５ｏｎｓ、Ｉｎｃ、）出版）の第６０８乃至６０９
頁等参照。本明細書において使用されている“ブチルゴ
ム”という用語には、４乃至７個の炭素原子を有するイ
ソオレフィンと約４乃至１０個の炭素原子の共役マルチ
オレフィン約０．５乃至２０重量％とのコポリマー（前
述）が含まれる。好まし−２０＝ くはこれらのコポリマーは約０．５乃至約５％の共役マ
ルチオレフィンを含む。好ましいイソオレフィンはイソ
ブチレンである。適する共役マルチオレフィンには、イ
ソプレン、ブタジェン、ジメチルブタジェン、ピペリレ
ン等が含まれる。
市販のブチルゴムはインブチレンと少量のイソプレンと
のコポリマーである。一般的には、ビヒクルとして塩化
メチル、重合開始剤としてフリーデル・クラフッ触媒を
用いスラリプロセスで調製される。塩化メチルは、比較
的安価なフリーデル・クラフッ触媒であるＡ４２Ｃρ３
、及びイソブチレン及びイソプレンコポリマーを溶解さ
せる利点がある。更に、ブチルゴムポリマーは塩化メチ
ルに不溶で、溶液から微粒子として沈澱する。重合は、
一般的には約−９０乃至−１００℃の温度において実施
される。本明細書において参考にしている米国特許第２
．３５Ｂ、１２８号及び第２，３５６，１２９号参照。
ドラフト管反応器中で実施される重合プロセスは連続で
ある。モノマー及び触媒は、軸流ポンプが設けられてい
るドラフト管の底部に連続的に導入される。ポンプはス
ラリを高速で循環させ、効率よく混合及び熱移動させる
。約２０乃至３０重量％のブチルゴムを含むポリマース
ラリは連続的に反応器から移送ラインを通ってあふれ出
る。
所望の生成物がブチルゴム自体である場合には、スラリ
は移送ラインにより約１４０乃至１８０ＰＡ（１，３８
乃至１．５８気圧）及び６５乃至７５℃で操業している
フラッシュドラムに供給される。ドラムに入るときノズ
ル中で水蒸気及び熱水をスラリと混合させて通過する塩
化メチル及び未反応モノマーを気化させ、かつ回収し、
ポリマーを水の除去及び乾燥により仕」二げる。しかし
ながら、ハロゲン化ブチルゴムを製造するのが望ましい
場合には、ゴムの溶液を調製することにより製造する。
もちろん、いかなるハロゲン化技術も使用しつる。
好ましいハロゲン化法においては、″溶媒置換″プロセ
スを用いる。重合反応器からの冷たいブチルゴムの塩化
メチルスラリを、液体ヘキサンを含むドラム中の攪拌さ
れた溶液中に通す。塩化メチル希釈剤及び未反応モノマ
ーを上空にフラッシュするために熱いヘキサン蒸気を導
入する。微細なスラリ粒子の解離が迅速におこる。得ら
れた溶液をストリッピングすることにより微量の塩化メ
チル及びモノマーを除去し、フラッシュ濃縮によりハロ
ゲン化に望ましい濃度とする。フラッシュ濃縮工程から
回収されたヘキサンは液化され、溶液ドラムに戻される
。
ハロゲン化プロセスにおいては、ブチルゴム溶液を一連
の強力混合工程において塩素又は臭素と接触させる。ハ
ロゲン化工程中には塩化水素酸又は臭化水素酸が発生す
るので中和しなければならない。ハロゲン化プロセスの
詳細な記載については、米国特許第３，０２９，１９１
号及び第２，９４０，９８０号、並びに連続塩素化プロ
セスについて記載されている米国特許第３，０９９，８
４４号参照。これらの特許はすべて本明細書において参
考にしている。
本発明のＤＶＡ組成物のポリオレフィン樹脂成分は約２
５乃至約１００重量％のポリプロピレン又は高□ 密度ポリエチレン、好ましくは約３５乃至約１ｏｏ重量
％、更に好ましくは約４５乃至約１００重量％、たとえ
ば４５乃至約９０重量％のＰＰ又はＨＤ　Ｐ　Ｅを含む
。ＰＰ又はＨＤＰＥのブレンドを使用してもよいが、こ
れらのポリマーの各々は高温特性に関して選択され、ブ
レンドには特別な利点がみられない。ＰＰ又は１（Ｄ　
Ｐ　Ｅとブレンドしつる任意の前述のポリオレフィン樹
脂は、ＤＶＡの約Ｏ乃至７５重量％含まれる。任意のポ
リオレフィン樹脂を使用する場合には、好ましくは約１
０乃至約５５重量％をブレンドに配合する。更に好まし
くは、ポリオレフィン樹脂成分の約１５乃至約３５重量
％が任意のポリオレフィン樹脂である。本発明の好まし
い実施例においては、ポリオレフィン樹脂としてポリプ
ロピレンを単独で使用する。
本発明の実施においては、ポリオレフィン樹脂、ハロゲ
ン化ブチルゴム及びポリクロロブ、レンを好ましくは実
質的に等しい割合で用いる。ポリオレフィン及びゴムに
関して本明細書において使用されている“実質的に等し
い割合″という用語は、ゴムの各々がポリマーブレンド
のポリプロピレンフラクションに対して約９０乃至１１
０重量％ＤＶＡに配合されていることを意味する。たと
えば、ＤＶＡ中に全ＤＶＡ組成物の約２０重量％のポリ
プロピレンが存在する場合、ハロゲン化ブチルゴム及び
ポリクロロプレンは各々約１８乃至約２２重量％存在し
うる。本明細書において使用されている“ポリマーブレ
ンド”という用語は、ポリオレフィンとゴムのブレンド
を意味する。
ポリクロロプレンゴムは、主として本発明のＤＶＡ組成
物の耐油性に寄与している。それは少くとも３５重量％
のハロゲン化ブチルゴムとポリクロロプレンゴムを含む
。一方、ハロゲン化ブチルゴムはポリオレフィン樹脂と
相溶性であるが、ポリクロロプレンは通常相溶性ではな
い。ハロゲン化ブチルゴムは、ポリクロロプレンをポリ
オレフィンと相溶化するのを助けるので、全ゴム量に対
して少くとも２５重量％存在すべきである。したがって
、ハロゲン化ブチルゴムはＤＶＡ組成物中の全ゴム量の
約２５乃至約９０重量％含まれうる。好ましくは、各ゴ
ムは全ゴム量の約３５乃至約６５重量％である。前述の
開示から、本発明の新しい面は、通常樹脂ポリマーと相
溶性ではないゴムが少量の樹脂と相溶性の第二のゴムと
ブレンドすることにより相溶性となるという発見である
。
ポリマーブレンドはＤＶＡ組成物全体の約４０乃至約７
０重量％である。ポリマーブレンドの各成分はＤＶＡの
約１２乃至約３５重量％である。好ましくは各々のゴム
及びポリオレフィンはＤＶＡ組成物の約１３．５乃至約
２５重量％、更に好ましくは約１５乃至約２２重量９６
、たとえば約１６乃至約１９重量％である。
ポリマー成分の他に、本発明のＤＶＡ組成物は充填剤、
酸化防止剤、安定剤、ゴムプロセスオイル、潤滑剤（た
とえばオレアミド）、粘着防止剤、ワックス、発泡剤、
顔料、充填剤のカップリング剤及びその他の当業者に公
知の加工助剤を含みうる。
酸受容体として作用する金属酸化物、たとえばＭｇＯも
含みつる。顔料及び充填剤はポリマー成分及び添加剤を
ベースとする全ＤＶＡ組成物の３０重量％以下しか含ま
れない。好ましくは充填剤はＤＶＡ組成物の約１０乃至
約３０重量％、更に好ましくは約１２乃至約２５重量％
含まれる。
充填剤は炭酸カルシウム、粘土、シリカ又はカーボンブ
ラックのような無機充填剤である。チャンネルブラック
、ファーネスブラック、ザーマルブラック、アセチレン
ブラック、ランプブラック等のようないかなる種類のカ
ーボンブラックも使用しうる。
ゴムプロセスオイルは、パラフィン系、ナフテン系又は
芳香族系オイルのような種類に依存した特定のＡＳＴＭ
表示がある。使用されるプロセスオイルの種類は通常ゴ
ム成分と関連している。特定のゴムにはいかなる種類の
オイルを使用すべきかは当業者には認められるであろう
。使用されるゴムプロセスオイルの渚は全ゴム含量に基
づき、動的加硫されるＤＶＡ中のゴムに対するプロセス
オイルの重量比として定義しうる。この割合は約０．３
／１乃至約１．３ハ、好ましくは約０，４／１乃至約１
／１、更に好ましくは約０．５／１乃至約０．７５／ｌ
である。
コールタール及びパインタールから誘導されるオ　１イ
ルのような石油をベースとするオイル以外のオイルも使
用しうる。石油から誘導されるゴムプロセスオイルの他
に、有機エステル及びその他の合成可塑剤も使用しつる
。本明細書において使用されている“プロセスオイル”
という用語は、石油から誘導されたプロセスオイル及び
合成可塑剤の双方を意味する。
プロセスオイルは、ＤＶＡが良好な流動特性を示すこと
、たとえばスパイラルフロー試験の値が少くとも１［ｉ
ｃｍであることを保証するにはＶＤＡの必須成分である
。使用されるオイルの量は、使用するポリマーブレンド
及び充填剤の量にも依存するし、ある程度は使用する硬
化系の種類にも依存するであろう。プロセスオイルの使
用量が増加すればするほど、ＤＶＡの物理的強度の低下
は減少する。
ポリオレフィン樹脂がＰＰ又はＨＤＰＥの他に一種以上
の任意のポリオレフィン樹脂のブレンドを含む場合には
、ＤＶＡのプロセスオイル含量はＤＶＡの表面特性及び
流動性に有害な影響を及ぼすことなく比例して減少しう
る。たとえば、ポリオレフィン樹脂が約３０重量％の任
意のポリオレフィン樹脂とＰＰ又はＩＩ　Ｄ　Ｐ　Ｅを
含む場合には、オイル含量は、ＤＶＡ＝　　２８　− の流動性及び表面の性質に悪影響を及ぼすことなく約２
０乃至約１５重量％減少させうる。実際に、任意のポリ
オレフィン樹脂を組成物に添加すると物理的性質が低下
するので、そのような場合にはプロセスオイル含量を減
少させることが好ましい。
プロセスオイルの■を減少させると補償効果が働く。Ｄ
ＶＡのプロセスオイル含量の好ましい範囲は、全ＤＶＡ
組成物に対して約１５乃至約３５重量％、更に好ましく
は約２０乃至約２５重量％である。
本発明の組成物においては酸化防止剤を使用しうる。使
用する特定の酸化防止剤はゴム及びプラスチックに依存
し、一種以上使用してもよい。その選択は当業者まかせ
て十分である。酸化防止剤は一般に化学的保護剤又は物
理的保護剤に分けられる。物理的保護剤は、組成物から
製造される成形品においてほとんど移動すべきではない
場合に使用される。これらは一般に、ゴム部分の表面に
“ブルーム”を与えたり保護コーティングを形成するか
又は酸素、オゾン等から一部を遮蔽したりするワックス
状物質である。
化学的保護剤は一般に３種類の科学的グループすなわち
第二アミン、フェノール及びホスフィツトに分けられる
。本発明の実施に有用な酸化防止剤の種類の代表的な非
限定例には、ヒンダードフェノール、アミノフェノール
、ヒドロキノン、アルキルジアミン、アミン縮合生成物
等が含まれる。
これら及びその他の種類の酸化防止剤の非限定例には、
スチレン化フェノール、２．２’−メチレンビス（４−
メチル−６−１、ブチルフェノール）、２．６°−ジ−
ｔ−ブチル−Ｏ−ジメチルアミノ−ｐ−クレゾール、ヒ
ドロキノンモノベンジルエーテル、オクチル化ジフェニ
ルアミン、フェニル−β−ナフチルアミン、Ｎ、Ｎ’−
ジフェニルエチレンジアミン、アルドール−α−ナフチ
ルアミン、Ｎ、Ｎ’−ジフェニル−ｐ−フェニレンジア
ミン等がある。
物理的酸化防止剤には混合石油系ワックス及びマイクロ
ワックスが含まれる。
動的に加硫されるゴムの硬化系は、特に過酸化物硬化を
本発明の実施に入れなければいかなる従来のものでも使
用しつる。過酸化物を用いて十分硬化したゴムとなる条
件下ではポリプロプレン樹脂は解重合し、その結果はと
んど耐熱性のない強度の低下した組成物となってしまう
。換言すれば、共役ジエンゴムの加硫に関する当業者に
公知の特定の硬化剤が適する。これらには硫黄硬化系も
非硫黄硬化系も含まれる。たとえば、酸化亜鉛単独でハ
ロゲン化ブチルゴムを硬化しつる。もちろん、ジチオカ
ルバメート、チウラム、ジアミン及びチオ尿素のような
加速剤を酸化亜鉛硬化系に含んでもよい。酸化亜鉛を含
まない当業者に公知のハロゲン化ブチルゴムの硬化系も
使用しうる。たとえば、そのような加硫系の−にはりサ
ージ、２−メルカプトイミダシリン及びジフェニルグア
ニジンが含まれる。
ハロゲン化ブチルゴム及びポリクロロプレンには樹脂硬
化系も使用しうる。硬化剤として有用な樹脂はフェノー
ル樹脂、臭化フェノール樹脂、ウレタン樹脂等である。
フェノール樹脂硬化系は適する硬化系であるが、ゴム部
分に黄色又はオレンジ色の色を付けてしま＝　　３１　
− う。好ましい硬化系はＺｎＯ及び／又はＭｇＯをベース
とする系である。かかる系はＴｉＯ２のような顔料の使
用を許容し、明るい白色の組成物が得られる。硬化系に
おいては、ＭｇＯは主として加速剤としてではなく、酸
受容体として作用し、ゴムを脱ハロゲン化に対して安定
化させる。
好ましい実施例においては、加硫されるハロゲン化ゴム
は塩化又は臭化ブチルゴムである。ハロゲン化ブチルゴ
ムは酸化亜鉛硬化系を用いて加硫される。硫黄が結合し
た加速剤を酸化亜鉛と共に使用しうる。
ハロブチルゴムの硬化にＺｎＯと共に使用しつる代表的
な加速剤は、２，２−ジ−ｔ−ブチル−ｐ　−クレゾー
ル、Ｎ、Ｎ’−ジエチルチオ尿素、ジ−ロートリルグア
ニジン、ジペンタメチレンチウラムテトラスルフィドエ
チレントリチオカーボネート、２−メチルカプトベンゾ
チアゾール、ベンゾチアゾールジスルフィド、Ｎ−フェ
ニル−β−ナフトリルアミン、テトラメチルチウラムジ
スルフィド、ジエチルジチオカルバミン酸亜鉛、ジブチ
ルジチオカルバミン酸亜鉛、及びジメチルジチオカルバ
ミン酸亜鉛である。ハロブチルゴム及びポリクロロプレ
ンのＺｎＯ硬化系の配合は当業者に公知である。好まし
い硬化系はＭｇＯ、ＺｎＯ及びジエチルジチオカルバミ
ン酸亜鉛を含む。というのはこの系では圧縮永久歪の低
い加硫ゴムが得られるからである。　本発明の実施にお
いては、ポリオレフィン樹脂及びゴムは樹脂を軟化する
のに十分な温度、あるいは更に一般的には樹脂が室温に
おいて結晶質である場合には（たとえばＰＰの場合）そ
の融点以上の温度において混合する。樹脂及びゴムを均
質に混合した後硬化剤を添加する。加硫温度に加熱し混
練すると一般的には約０，５乃至約１０分で加硫が完了
する。加硫温度を上昇させることにより加硫時間は減少
させうる。適する加硫温度の範囲は、樹脂の融点付近の
温度（ＨＤＰＥの場合には約１３０°ｃ、ｐｐの場合に
は約１６５℃乃至約２５０°Ｃ）である。更に典型的に
は、温度範囲は約１５０乃至約２３０°Ｃである。好ま
しくは、約１８０乃至約２２０°Ｃの温度において加硫
を実施する。
混合プロセスは加硫が完了するまで継続するのが好まし
い。混合を停止した後も加硫を続けると、組成物は熱可
塑性物のような再加工性はなくなるであろう。しかしな
がら、動的加硫は複数の工程で実施しうる。たとえば、
二軸スクリュー押出機中で加硫を開始し、水中ペレタイ
ザーを用いてＤＶＡ材料からペレットを形成し、その際
加硫が完了する前に加硫を停止させる。動的加硫条件下
ではあとの方の時に完了する。ゴムの加硫を実施するの
に必要な硬化剤の適量、種類及び混合時間は当業者には
認められるであろう。必要に応じて硬化剤の量を変化さ
せてゴムだけを加硫し、十分な硬化に使用される最適硬
化系及び適する硬化条件を決定することができる。
本発明の動的加硫プロセスを実施する前に全成分を配合
物中に存在させることが好ましいけれども、これは必要
な条件ではない。たとえば一実施例においては、硬化さ
れるゴムを一部又は全てのポリオレフィン樹脂の存在下
で動的に加硫しうる。
次いでこのブレンドを別のポリオレフィン樹脂に入れる
ことができる。同様に、すべての充填剤及びオイルを動
的加硫の前に添加する必要はない。
加硫か完了した後一部又は全ての充填剤及びオイルを添
加することができる。
本発明の動的加硫ゴム成分に関して本明細書において使
用されている“十分加硫された”という用語は、加硫さ
れるゴム成分が硬化されて、従来の方法で加硫された状
態のゴムにエラストマー性か付与された状態にゴムの物
理的性質が発展したことを意味する。加硫されたゴムの
硬化度は、ゲル含量又は逆に抽出成分により記載しうる
。あるいは硬化度は架橋密度により表わしうる。
抽出分の測定が硬化の状態の適する尺度である場合には
、加硫されるゴムを溶解する溶媒により室温において抽
出された硬化されたゴム成分の抽出分が組成物の約４重
量％未満、好ましくは約２重量％未満となる程度にブレ
ンドの硬化性ゴム成分を加硫することにより熱可塑性エ
ラストマー組成物が改良される。一般に、硬化されたゴ
ム成分の抽出分が少なければ少ないほど物性は良好で、
硬化されたゴム相から抽出されるゴムが実質的にない組
成物（０，５重量％未満）は更に好ましい。
％ゲルで表わされるゲル含量は、試料を室温において有
機溶媒中に４８時間浸漬し、乾燥した残留物を秤量し、
組成物に関する知見に基づいて適する補正を行うことに
より不溶性ポリマーの量を測定することを含む方法によ
り決定される。すなわち、最初の重量から加硫されるゴ
ム以外の可溶性成分、たとえばエキステンダー油、可塑
剤及び有機溶媒に可溶性の組成物の成分並びに加硫され
ないＤＶＡのゴム成分の可溶性部分の重量を引くことに
より補正された最初及び最後の重量が得られる。不溶性
顔料、充填剤等はいずれも最初及び最後の重量から差し
引く。
改良された熱可塑性エラストマー性組成物を特徴づける
硬化状態の尺度として架橋密度を使用するには、ブレン
ド中と同様な量の同一硬化剤を用いて全型中加圧下及び
ゴム１　ｍｌ当り約３　Ｘ　１０−”モル以上、更に好
ましくは約５　Ｘ　１ｏ−５モル以上、更に好ましくは
１×１０−４モル以上の有効架橋密度が得られる時間及
び温度の条件下で静的に硬化されたブレンド中と同一の
ゴムを加硫するのに対応する程度にブレンドを加硫する
。次いでゴムが単独の場合に必要な量のブレンド中のゴ
ム含量に対する硬化剤の量を用いた条件下でブレンドを
動的に加硫する。かくして決定された架橋密度は、改良
された熱可塑性物に与える加硫量の尺度として認めうる
。しかしながら、硬化剤の量がブレンドのゴム含量に基
づき、ゴム単独の場合に前述の架橋密度を与える量であ
ることから、硬化剤は樹脂と反応しないということ又は
樹脂とゴムは反応しないということは仮定すべきではな
い。極限られた量であるが非常に重要な反応が含まれう
る。しかしながら、前述のようにして決定された架橋密
層が熱可塑性エラストマー性組成物の架橋密度の有用な
近似を提供するという仮定は、熱可塑性、及び高温溶媒
抽出、たとえば沸騰デカリン抽出により組成物から大き
な比率の樹脂が除去されるという事実と一致する。
ゴムの架橋密度は、Ｐｌｏｒｙ−Ｒｅｈｎｅｒの式を用
いて平行溶媒膨潤により決定される。ｊ、Ｒｕｂｂｅｒ
　Ｃｈｅｍ。
ａｎｄ　Ｔｅｃｈ、第３０巻第９２９頁参照。計算に用
いられたゴム−溶媒対に関する固有のＨｕｇｇｉｎｓ溶
解性パラメータは、Ｊ、Ｒｕｂｂｅｒ　Ｃｈｅｍ、＆　
Ｔｅｃｈ、第３９巻第１４９頁のシーハン（Ｓｈｅｅｈ
ａｎ）及びビシオ（Ｂｉｓｉｏ）による総説論文から得
られた。加硫ゴムの抽出されたゲル倉口が低い場合には
、７項にゲル分立（％ゲル７１．００　）をかけるｎｕ
ｅｃｈｅの補正を用いる必要がある。架橋密度は、樹脂
不在下で決定された有効網目連鎖密度Ｖの半分である。
それ故、加硫されたブレンドの架橋密度は以後記載され
た方法でブレンド中と同一のゴムについて決定された値
であると理解されよう。更に好ましい組成物は、硬化の
状態に関する前述の２つの尺度、つまり架橋密度及びゴ
ム抽出性の％の評価があう。
本発明の好ましい組成物は、塩化ブチルゴム及びポリク
ロロプレンと共に、ポリオレフィン樹脂としてポリプロ
ピレンを含み、ゴムはＰＰに悪影響を及ぼさないＺｎＯ
硬化系を用いて動的に加硫されている。
本発明の利点は、以下の例を参照することにより更に容
易に理解されよう。ＤＶＡ組成物の調製に用いた混合条
件は第１表に示されている。
例　　■ 反応体グレードのポリプロピレン、塩化ブチルゴム及び
ネオプレンＷを用いて２種のＤＶＡ配合物を調製した。
配合物は主としてポリマーブレンド含量及びオイル含量
が異なる。組成物は第１表に示される方法により酸化亜
鉛／パーマルックス硬化系を用いて動的に硬化された。
本発明の組成物をモンサント・カンパニー（Ｍｏｎｓａ
ｎｔｏ　Ｃｏｍｐａｎｙ）製の市販のＴＰＯであるサン
トプレンと比較した。サントプレンはＥＰＤＭ成分が十
分に硬化されたＰＰとエチレン−プロピレン−ジエンポ
リマー（ＥＰＤＭ）とのブレンドであるとされている。
比較した結果は第■表に示す。
先行技術に関するスパイラルフロー試験の結果に示され
るように、実験Ｂ（本発明の範囲内）の方が優れた流動
特性を有する（２９！／２対１Ｂ！／２）ことは明らか
である。更に耐油性も改良された（３７対６２）。
１９部の塩化ブチルゴム、ネオプレンＷ及びＰＰと２０
部のプロセスオイルを含むブレンドは、流動性はわずか
じか良好ではなかったが（１８対ＩＧＩ／り、物理的性
質は非常に改良された。引張強度は５０％以上、引裂強
度は約６５％増加した。
例　　■ 異なる硬化系を用いて本発明のＤＶＡ組成物を調製した
。第■表は酸化亜鉛／チウラム−チアゾール硬化系と酸
化亜鉛／パーマルックス硬化系及びフェノール樹脂硬化
系との比較を示す。第■表は酸化亜鉛／パーマルックス
硬化系とフェノール樹脂硬化系（ＳＰＬＯ４５）及びハ
ロゲン化フェノール樹脂硬化系（ＳＰ１０５５）との比
較を示す。
３種の硬化系は全て匹敵する物理的性質を有する弾性（
ｓｎａｐｐｙ）ゴム状ＤＶＡを製造した。パーマルック
ス及び樹脂系が最良の圧縮永久歪の値を示した。フェノ
ール樹脂硬化系の場合に最も明るい色及び最も平坦な成
形表面が得られた。パーマルックス硬化系または最高の
耐油性を示した。
第■表に示されたデータの比較から、１部のパーマルッ
クスにより十分な硬化が得られ、２部のパーマルックス
を用いても利点がない（実験Ｂ。
Ｃ及びＤ）ことが判る。酸化物が過剰であると引張強度
及び耐油性は検証した（実験Ｂ及びＥ）。
ＭｇＯ含量を変化させるとＤＶＡの性質にわずかな影響
を及ぼした（第■表Ｂ−Ｄ：第■表）。
第■表に示されたデータから、樹脂硬化系の種類の違い
、すなわち未ハロゲン化樹脂（実験Ｂ及びＣ）又はハロ
ゲン化樹脂（実験り及びＥ）がＤＶＡの性質にほとんど
影響を及ぼさないことが明らかである。同様に、硬化樹
脂含量の違い（実験Ｂ及びＣ，Ｄ及びＥを比較）もＤＶ
Ａの性質にほとんど影響を及ぼさなかった。
例　　■ ポリマー、充填剤オイルの量及び鉱物充填剤の含量を変
化させて例■と同様にして本発明のＤＶＡ組成物を調製
した。結果は第７表に示す。オイルの量を１５部から２
０部に増加させるとＤＶＡの流動特性が非常に改良され
る（実験ＢとＡ及びＣとを比較）。オイル含量が増大す
ると引張強度は減少するが、２０重昌％では流動性は市
販のＴＰＯのそれを越す（１８対１６Ｉ／り。本発明の
ＤＶＡは引張強度も流動性も先行技術の組成物より良好
である。
例　　■ １９重量％のポリプロピレン、ポリクロロプレン及び塩
化ブチルゴムと１７重量％のプロセスオイルを含むＤＶ
Ａを調製することにより、更にオイル間の影響の比較を
行った。このマスターバッチを２つの部分に分けた。一
方のバッチについて物理的性質を調べた。第二のバッチ
はミキサーに戻し、十分なオイルを添加してブレンドの
オイル含量を３３．６重量％とじた。結果は第■表に実
験Ａ及びＢとして示す。３０重量％のオイル及び１７重
量％のポリオレフィン及び各ゴムを含む第三のブレンド
を比較のために調製した（実験Ｃ）。
データから判るように、ＤＶＡのオイル含量が１７重量
％（Ａ）から３３．６重量％（Ｂ）に増加すると、流動
性が増加しく９対２９．５）　、引張強度が減少する（
１７３０対９８０）。オイル含量の増大の効果は期待さ
れだが、予期せぬことに流動性が先行技術より多大に改
良された（　２９．５対１６．５）。ＤＶＡの引張強度
（実験Ｂ）は先行技術の化合物と同等であった。
第■表の実験Ｃは、物理的性質に悪影響を及ぼすことな
く、ポリマー含量を増大させつつオイル含量をわずかに
減少させうることを示す。
例　　Ｖ 種々のグレードのネオプレン及び塩化ブチルゴムを用い
てＤＶＡ組成物を調製した。結果は第■表ニ示ス。ムー
ニー粘土が低い又は高いゴムを選択すると、物理的性質
より混合特性に大きな影響があった。クロロブチル１０
６８とネオプレンＷＨＶの組合せは、クロロブチル１０
６６とネオプレンＷの組合せを用いて得られるものより
混合中に熱及び剪断を生じた。このことは、使用するポ
リマーのグレードを賢明に選択することにより、オイル
含量か高くても良好なブレンド（実験Ｃ）を保証しうる
ことを示す。　　　　　　　　　　　　　　　　　　１
臭化ブチルゴム及び塩化ブチルゴムは実質的に同じ性質
のＤＶＡとなる。第■表の実験り及びＥ参照。
例　　■ ＤＶＡの性質に及ぼすポリオレフィンの影響を示すため
に、異なるポリオレフィンを用いて例ＩのようにしてＤ
ＶＡブレンドを調製した。第■表に示すように、ＰＰの
一部をより軟質のコポリマー（ポリブチレン）と置換す
ると、オイル含量を変えることなく流動特性が改良され
たＤＶＡが得られる。
ＰＰの５重量％をポリブチレンと置換したことの物理的
性質に及ぼす影響は、オイル含量を５重量％増加させる
ことにより得られる影響と同様であった（第７表及び第
■表を比較）。
例　　■ ３種の異なるオイルの生成物の性質に及ぼす影響を評価
するために、３種の異なるオイルを用いてＤＶＡ組成物
を調製した。結果は第■表に示す。
ナフテン系オイル（Ａ＞及びパラフィン系オイル（Ｂ）
は実質的に同様な性質の配合物となった。パラフィン系
オイルの方がナフテン系オイルよりゆっくりブレンドに
配合される。驚くべきことに、＝　　４４　　＝ 芳香族系オイルを含むブレンドの引張強度はその他のブ
レンドより実質的に高かった。パラフィン系オイル（実
験Ｂ）は流動性の改良された組成物となった。
第１表 およその時間、　評価されたバッチ 分　　　　　の温度、　”Ｃ（’Ｐ）　　　　　　　　
　　方　　　法０　　　　　　−　　　　　　エラスト
マー、オレフィン樹脂、　ＭｇＯ。
酸化防止剤、充填剤、ステアリン酸を 装填。
１〜３１６０〜１７０（３２０〜３４０）溶融後インク
レメントにオイルを添加。
５〜６１６０〜１７０（３２０〜３４０）硬化剤を添加
。
７〜８１７０〜１１１０（３４０〜３６０）硬化反応を
示す電力及びトルクのピークを観察。
１７５〜２１０（３５０〜４２０）加硫を完了させ、硬
化したエラストマーの分配を継続させるために５分放置
。
ロータリーの速度を調整するか冷却水 を用い、バッチを示した温度範囲に保 持。
１２〜１５　　１９０〜２２０（３８０〜４４０）堆積
。
第■表 本発明のＤＶＡと先行技術との比較 ＶＡ 成　分　　　　　　　　　　　　　　Ａ　　　　　　　
Ｂ　　　　　　先行技術ＣＩＩＬＯＲＯＢＵＴＹＬ　１
０Ｇ８　　　　　　　　　１９　　　　　　１５．２Ｄ
ｙｐｒｏ　Ｋ２２２Ｚ　ＰＰＲＣ１９１５，２（１，５
ＭＰＲ） Ｎｅｏｐｒｅｎｅ　Ｗ　　　　　　　　　　　　　１９
　　　　　　１５．２Ｍａｇｌｊｔｅ　Ｋ又はＤ　　　
　　　　　　　０．５（Ｋ）　　　　　３．２（Ｄ）Ｃ
１ｒｃｏｓｏｌ　４２４００ｉｌ　　　　　　　　　２
０　　、　　　　３３．ｆｉＩｒｇａｎｏｘ　１０１０
　　　　　　　　　　　０．１　　　　　０．１ＤＬＴ
ＤＰ　　　　　　　　　　　　　　　　Ｏ，２０，２ス
テアリン酸　　　　　　　　　　　　０．５　　　　　
０．４硬化剤 酸化亜鉛　　　　　　　　　　　　　４４Ｐｅｒｍａｌ
ｕｘ　　　　　　　　　　　　　　１　　　　　　１．
２スパイラルフロー試験、　ｃＩＩ＋１８　　　　　　
２９！／２　　　　　　１［ｉ１ｈ外観 色　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　暗褐
色　　　　ベージュ表面　　　　　　　　　　　　　　
　　　　　　　平坦　　　　　　平坦第　■　表（続き
） 本発明のＤＶＡと先行技術との比較 ＶＡ 物理的性質、射出成形品　　　　　　Ａ　　　　　　　
Ｂ　　　　　　先行技術ショアーＡ硬度、瞬間　　　　
　　　７９　　　　　　６８　　　　　８８〜７２シヨ
ア−Ｄ硬度、瞬間　　　　　　　２５　　　　　　１７
　　　　　　１６引張強度、ｐｓｌ　　　　　　　　　
　　１４６０　　　　　９８０　　　　９Ｈ−９７０極
限伸び１％　　　　　　　　　　　１８０　　　　　２
１０　　　　１１７〜１４０引裂強さ、ダイＢ、ポンド
　　　　１９１　　　　　推定１２０＊１１４／インチ 曲げ弾性率 割線、　ｐｓｌ　　　　　　　　　　　　７３７０　　
　　　推定８５００＊４２００触　感　　　　　　　　
　　　ゴム状１弾性　ゴム状１弾性　ゴム状１弾性圧縮
永久歪Ｂ。
１００℃において２２時間１％　　　　　４９　　　　
　　４７　　　　　　２９流体浸漬、１００°Ｃにおい
て７０時間容積増加 蒸留水１％　　　　　　　　　　　８　　　　　　１３
　　　　　　１２ＡＳＴＭ　Ｎｏ、３オイル、％　　　
　　　６１　　　　　　３７　　　　　　　Ｂ２１同様
な配合物 第■表 クロロブチル／Ｐ　Ｐ／クロロブレンＤＶＡ−硬化系の
比較チウラム− ＤｙｐｒｏＫ２２２ＺＰＰＲＣ１９［１１９１９１９１
９（１，５ＭＰＲ） Ｎｅｏｐｒｅｎｅｖ１９　　　１９　　１９　　１９　
　１９　　　１９ＭａｇｌｌｔｅＤ　　　　　　　　　
　　　　４　　　４　　４　　１　　４　　　４Ａｔｏ
ｍｌｔｅ（ＣａＣＯ３）　　　　　　　１３，２　１４
．２１５．２１７．２　９．２　１２．７Ｃ１ｒｃｏｓ
ｏ１４２４００１１　　　　　　　　１７　　　１７　
　１７　　　＋７　　１７　　　１７Ｉｒｇａｎｏｘ１
０１０　　　　　　　　　　　０．１．　　　Ｏ，、ｌ
　　Ｏ，＋　　０．１　０．＋　　　０．ＩＤＬＴＤＰ
　　　　　　　　　　　　　　　　Ｏ，２０，２０，２
０，２０，２０，２ステアリン酸　　　　　　　　　　
　０．５　　０．５　０．５　０．５　０．５　　０．
５硬化剤 酸化亜鉛　　　　　　　　　　　　５５５５１０５ＴＭ
ＴＤＳ　　　　　　　　　　　　　　　１　　　−　　
−　　−　　−−ＭＢＴＳ　　　　　　　　　　　　　
　　２　　　−−　　−　　−−Ｐｅｒｌｌａｌｕｘ　
　　　　　　　　　　　　−２１２２−８Ｐ−１０４５
樹脂　　　　　　　　　　−−−−−２，５スハイラル
ｙｏ−試験（１）、ｃｍ　　　１１　　　９　　８．５
１０　　１０．５　　９．５第　■　表【続き） クロロブチル／Ｐ　Ｐ／クロロブレンＤＶＡ−硬化系の
比較チウラム− 色　　　　　褐色　褐色黄褐色暗灰色灰色金色表面　　
　　　　　　はぼ平坦　　←多少粗い、たてすじ→はぼ
平坦　平坦ショアーＡ硬度、瞬間　　８７　　　　８１
　　　８６　　　８５　　　８０　　　８２シヨア−Ｄ
硬度、瞬間　　２７　　　　２９　　　２８　　　３０
　　　２８　　　２８引張強度、ｐｓｉ　　　　　１５
７０　　　１５７０　　１７３０　　１７４０　　１４
５０　　１５４０局限伸び、％　　　　　　７０　　　
１００　　　８５　　１００　　１００　　　９０曲げ
弾性率 割線、　ｐｓｉ　　　　　　　１１．５００　　１１，
１００　１２．２００　１ｇ、０００　１１，４００　
１１．２００触　感　　　　　　　−一部ロー一一一ゴ
ム状１弾性圧縮永久歪Ｂ。
１００℃において２２時間、　　８２　　　　５７　　
　４８　　　５３　　　５７　　　５３％ オーブン老化、１２５℃において７日 ショアーＡ硬度の　　　　−１＋Ｇ　　　　＋ｌ　　　
　＋３　　　　＋ｇ　　　　４２変化、　ｐｔｓ。
引張強度の変化１％　　＋１３　　　、　４３３　　　
＋２０　　　＋２Ｂ　　　４４２　　４３０伸びの変化
１％　　　　　−Ｂ　　　　４１０　　　　＋９＋２（
１４１（＋　　　４２２第　■　表／で続き） （２）　Ｂｏｙ射出成形機、温度及び時間は前記のとお
り、圧力は必要に応じて調整。
第■表 クロロブチル／Ｐ　Ｐ／クロロブレンＤＶＡ−硬化系の
比較ＣＨＬＯＲＯＢＵＴＹＬ　　　　　　　　　　　１
９　　　１９　　　１９　　　１９　　　１９Ｄｙｐｒ
ｏＫ２２２ＺＰＰＲＣ（１，５ＭＰＲ）　　　　　１９
　　　１９　　　１９　　　１９　　　１９Ｎｅｏｐｒ
ｅｎｅＶ　　　　　　　　　　　　１９　　　１９　　
　１９　　　１９　　　１９ＭａｇｌｌｔｅＫ　　　　
　　　　　　　　　Ｏ，５０，５０，５０，５０，５＾
ｔｏｍｌｔｅ（ＣａＣＯ３）　　　　’　　　　１Ｂ、
７　１５．２　１４．２　１５．２　１４．２ＣＩｒｅ
ｏｓｏ１４２４００１１　　　　　　　　２０　　　２
０　　　２０　　　２０　　　２０ＩｒｇａｎｏｘｌＯ
１００，１０，１０，１０，１０，ＩＤＬＴＤＰ　　　
　　　　　　　　　　　　Ｏ，２０，２０，２０，２０
，２ステアリン酸　　　　　　　　　　　０．５　　０
．５　　０．５　　０．５　　０．５Ｐｅｒｍａｌｕｘ
　　　　　　　　　　　　　　ｔ　　　　−−−−８Ｐ
−１０４５樹脂　　　　　　　　　　−２，５３，５−
−８Ｐ−ＩＱ５５樹脂　　　　　　　　　　−−−２，
５８，５スパイラルフロー試験（１）、ｃ１１１８　　
　１６．５　　　Ｈ１６１７，５外観 色 表面 第　■　表（続き） ショアーＤ硬度、瞬間　　　　　　２５　　　２５　　
　２５　　　２５　　　２５引張強度、ｐｓｉ、　　　
　　　　　１４６０　　１２７０　　１３５０　　１３
８０　　１２４０極限伸び１％　　　　　　　　　　１
Ｂ０　　１８０　　２１０　　２００　　２５０引裂強
度　ダイＢ（ポンド／　　　１９０　　１８０　　１８
０　　１９０　　２００インチ） 曲げ弾性率　割線、ｐｓｉ　　　　　７３７０　　　ｆ
ｉ５２０　　７２００　　７５２０　　７５１１０触　
感　　　　　　　　　　　□ゴム状１弾性□圧縮永久歪
Ｂ。
、１００℃において２２時間１％　　　　４９　　　４
６　　　４７　　　４２　　　４７流体浸漬、１００℃
において７０時間 容積増加：＾ＳＴＭ　ＮｏＪオイル、　　　６０　　　
７３　　　７４　　　７８　　　７１１％ （３）　　　樹脂を分散させたあと添加。
第７表 クロロブチル／Ｐ　Ｐ／クロロプレンＤＶＡ−充填剤及
びオイル量の比較配合物 成分　　　　　　　　　ＡＢＣ ＥＸＸＯＩＩ　ＣＩＩＬＯＲＯＢＵＴＹＬ　１０６６　
　　　　２２　　１７　　１７Ｄｙｐｒｏ　Ｋ２２２Ｚ
　ＰＰＲＣ（１，５ＭＰＲ）　　　　　２２　　１７　
　１７ＮｅｏｐｒｅｎｅＷ　　　　　　　　　２２　　
１７　　１７Ｍａｇｌｌｔｅ　Ｋ　　　　　　　　　Ｏ
，５０，５０，５Ｃ１ｒｃｏｓｏｌ　４２４００１１　
　　　　　　＋５　　２０　　１５Ｉｒｇａｎｏｒ　１
（１１００，１０，１０，１ＤＬＴＤＰ　　　　　　　
　　　Ｏ，２０，２０，２ステアリン酸　　　　　　　
　　　　　　　　　０．５　　’　　　０．５　　　０
．５硬化剤 Ｐｒｏｔｏｘ　１６Ｂ　（酸化亜鉛）　　　　　　　　
　　　　４．７　　　４．７　　　４．７ＴＭＴＤＳ　
　　　　　　　　　　　　　　　　　　　ｌ　　　　　
１　　　　１ＭＢＴＳ　　　　　　　　　　　　　　　
　　　　　２　　　　２　　　　２シヨア−Ａ硬度、瞬
間　　　　　　　　　　　８４　　　　７８　　　　８
３シヨア−Ｄ硬度、瞬間　　　　　　　　　　　２８　
　　　２３２８引張強度、ｐｓ１　　　　　　　　　　
　　　１４９０　　　１０８０　　　１２４０極限伸び
１％　　　　　　　　　　　　　　　１７０　　　１６
０　　　１４０第　Ｖ　表（続き） クロロブチル／Ｐ　Ｐ／クロロブレンＤＶＡ−充填剤及
びオイル１の比較配合物 疼−匁　　　　　　　　　　　　　　　　Ａ　　　　　
Ｂ　　　　　Ｃ圧縮永久歪Ｂ、　　１００℃におイテ２
２時間、％５５　　　　５１　　　　５３触　感　　　
　　　　　　　　　　　　　　　弾性、ゴム状、艶消表
面色　　　　　　　　　　　褐色 （１，）　、　（２）第■表の脚注参照。
第■表 ＣＩＩＬＯＲＯＢＵＴＹＬ　１０６８　　　　　　　　
　　　１７ＣＨＬＯＲＯＢＵＴＹＬ　１０Ｂ８　　　　
　　１９　　１５．２Ｄｙｐｒｏ　Ｋ２２２Ｚ　ＰＰＲ
Ｃ（１，５ＭＰＲ’）　　　　　１９　　１５．２　１
７Ｎｅｏｐｒｅｎｅ　Ｗ又はｖＩＩＶ　　　　　　　　
　　　　　　　１９（Ｖ）　　　　１５．２（Ｗ）　　
１７（ＷＩＩＶ）ＭａｇｌｌｔｅＤ　　　　　　　　　
４　　　Ｂ、２　２１ｒｇａｎｏｘ　１ｏｉｎ　　　　
　　　　Ｏ，１０，１０，ＩＤＬＴＤＰ　　　　　　　
　　　Ｏ，２０，２０，２ステアリン酸　　　　　　　
　　　　　　　　　０．５　　　０．４　　　０．５硬
化剤 酸化亜鉛　　　　　　　　　　　　　　　　　５　　　
４　　　４Ｐｅｒｍａｌｕｘ　　　　　　　　　　　　
　　　　　　Ｉ　　　　　１．２　　　１スパイラルフ
ロー試験、Ｃ目　　　　　　　　　　９　　　　２９．
５　　　２５外観 色　　　　　　　　　　　　　　　　　　灰色／褐色　
暗褐色　灰色がかった黄褐色 表面　　　　　　　　　　　　　　　　多少粗く、たて
ずじ平坦　　平坦第　■　表（続き） プロセスオイルの量の影響 ／Ｉ） ショアーＡ硬度、瞬間　　　　　　　　　　　８８　　
　　８ｅ　　　　　７５シヨア−Ｄ硬度、瞬間　　　　
　　　　　　　２９　　　　１７　　　　２８引張強度
、　ｐｓｌ　　　　　　　　　　　　　　　１７３０　
　　９８０　　　９７０極限伸び１％　　　　　　　　
　　　　　　　９０　　　２１０　　　１７０触　感　
　　　　　　　　　　　　　ゴム状１弾性　軟質、ゴム
　ゴム状、状１弾性　　弾性 圧縮永久歪Ｂ、　　１００℃におイテ２２時間１％　　
５０　　　　４７　　　　４８流体浸漬、１００℃にお
いて７０時間 容積増加：蒸留水１％　　　　　　　　　　　８　　　
　１８　　　　１１ＡＳＴＭ　Ｎｏ、３オイル、％　　
　　　　５４　　　　　ＢＹ　　　　　４７第■表 ポリマーグレードの影響 Ｄｙｐｒｏ　Ｋ２２２Ｚ　ＰＰＲＣ（１，５ｔ４ＰＲ）
　　　　　　Ｉ！ｌ　　　　Ｉ’ｌ　　　　１θ　　　
）８１８ＭａｇｌｌｔｅＫ　　　　　　　　　　　　　
　　Ｏ，５０，５Ｑ、４　　０．５　　０．５ＡｔｏＩ
ｌｌｔｅ（ＣａＣＯ３）　　　　　　　　１４，２　１
４．２　　９，４　１３．４　１．３．４Ｃ１ｒｃｏｓ
ｏ！４２４００１１　　　　　　　　　２０　　　２０
　　　３５　　　２６．５　　２６．５１ｒｇａｎｏｘ
ｌｏＩｏ　　　　　　　　　　　　　Ｏ，１ｆｌ、Ｉ　
　　Ｏ，Ｉ　　　Ｏ，Ｌ　　　Ｏ，ＩＤＬＴＤＰ　　　
　　　　　　　　　　　　　　Ｏ，２０，２０，２−−
ステアリン酸　　　　　　　　　　　　０．５　　０．
５　　０．５　　０．５　　０．５硬化剤 スパイラルフロー試験、ｃ１１１７．５　　１９　　　
３２　　　２２．５　　２２第　■　表（続き） 色 表面 触感 物理的性質、射出成形品 ショアーＡ硬度、瞬間　　　　　　　８０　　　７８　
　　　ｅｌｌ　　　　１Ｂ　　　　’１７シヨアーＤ硬
度、瞬間　　　　　　　２４　　　２５　　　　＋７　
　　−　　　−引張強度、ｐｓ＋　　　　　　　　　　
１２４０　　１３１０　　９１０　　１２５０　　１２
６０極限伸び１％　　　　　　　　　　　２５０　　２
００　　２５０　　２＋０　　２６０曲げ弾性率１割線
、ｐｓ＋　　　　　　７．５００　７，８００　３．５
００　５．７００　５ＪＯＯ圧縮永久歪Ｂ。
１００°Ｃにおいて２２時間２％　　　　　４７　　　
４８　　　４９　　　８２　　．５９流体浸漬、１００
℃において７０時間 容積増加：蒸留水１％　　　　　　　−−−１２１１＾
ＳＴＭ　Ｎｏ、３オイル、％　　７ｇ　　　　７８　　
　５７　　　５２　　　５５（１）１００℃で測定。　
　　　硬化樹脂を分散させた後添加。
第１表 成分　　　　　　　　　　　　ＡＢ Ｅｘｘｏｎ　ＣＨＬＯＲＯＢＵＴＹＬ　１０６８　　　
　　　　　２２　　２２Ｄｙｐｒｏ　Ｋ２２２Ｚ　ＰＰ
ＲＣ（１，５ＭＰＲ）　　　　　　　　２２　　１５Ｐ
ｏｌｙｂｕｔｙｌｅｅ　ＤＰ　８０１［１（コポリマー
のＭＩｏ、２）　　　　　　　　−７Ｎｅｏｐｒｅｎｅ
　ｖ２２　　２２ Ｍａｇｌｌｔｅ　Ｋ　　　　　　　　　　　　Ｏ，５０
，５ＡｔｏＩｌｌｔｅ（ＣａＣＯ３）　、　　　　　　
　　　　　　　　　１０　　　１０Ｃ１ｒｃｏｓｏｌ　
４２４００１１　　　　　　　　　１５　　１５ステア
リン酸　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　
０．５　　　０．５Ｉｒｇａｎｏｘ　１０１０　　　　
　　　　　　　　　　　　　　　　　　０．１　　　０
．２ＤＬＴＤＰ　　　　　　　　　　　　　　　　　　
　　　　　　　　　Ｏ，２０，２硬化剤 Ｐｒｏｔｏｘ　１ＢＢ　（酸化亜鉛）　　　　　　　　
　　　　　　　　　　４．７　　　４．７ＴＭＴＤＳ・
　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　１
１ＭＢＴＳ　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　
　　　　　　２　　　　２流動性 スパイラルフロー試験、　Ｃ１１（１）１４　　　　１
６シヨア−Ａ硬度、瞬間　　　　　　　　　　　　　　
　　　８４７６シヨア−ｐ硬度、瞬間　　　　　　　　
　　　　　　　　　２８２１引張強度、ｐｓ＋　　　　
　　　　　　　　　　　　　　　　　１４９０　　　１
０９０極限伸び１％　　　　　　　　　　　　　　　　
　　　　　１７０　　　１９０−　６　〇　　− 第　■　表（続き） 圧縮永久歪Ｂ。
１００℃において２２時間　　　　　　　　　　　　　
　　　　５５４８触　感　　　　　　　　　　　　　　
　　　　　　　弾性、ゴム状、艶消表面色　　　　　　
　　　　　　　　　　　　　　　　　　褐色　　　褐色
第■表 オイルの種類の影響 成分　　　　　　　　　　　ＡＢＣ Ｅｏｏｎ　ＣＩＩＬＯＲＯＢＩＩＴＹＬ　１０Ｂ８　　
　　　　　　　　　　　　　　　　１７　　　　１７　
　　　１７Ｄｙｐｒｏ　Ｋ２２２Ｚ　ＰＰＲＣ（１，５
ＭＦＲ）　　　　　　　１７　１７　１７Ｎｅｏｐｒｅ
ｎｅ　Ｗ　　　　　　　　　　　１７　１７　１７Ｍａ
ｇｌｌｔｅ　Ｋ　　　　　　　　　　　Ｏ，５０，５０
，５Ｃ１ｒｃｏｓｏｌ　４２４００ｉｌ　　　　　　　
　　２０　−　−（アニリン点２１９’Ｐ、ｌＯＯｏＦ
における５ＳＵ５０３）Ｐｌｅｘｏｎ　３９１０ｉｌ　
　　　　　　　　　−−２０（アニリン点１２４°Ｆ、
ｌＯＯ叩におけるＳＳＵ４０１０）Ｉｒｇａｎｏｘ　１
０１０　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　０
．＋　　　０．１　　０．１ＤＬＴＤＰ　　　　　　　
　　　　　　　　　　　　　　　　　　Ｏ，２０，２０
，２ステアリン酸　　　　　　　　　　　　　　　　　
　　　０．５　　０．５　　０．５硬化剤 Ｐｒｏｉｏｘ　１ＢＢ　（酸化亜鉛）４．７　　４．７
　　４．７ＴＭＴＤＳ　　　　　　　　　　　　　　　
　　　　　　　　　１　　　１　　　１ＭＢＴＳ　　　
　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　２　　　
２　　　２第　■　表（続き） クロロブチル／Ｐ　Ｐ／クロロブレンＤＶＡ−オイルの
種類の影響 極限伸び１％　　　　　　　　　　　　　　　　　　　
１５Ｂ　　　１８Ｑ　　　　７０曲げ弾性率１割線、　
ｐｓｌ　　　　　　　　　　　　　　７．１００　　Ｂ
、９００　１０．１００圧縮永久歪Ｂ、　　１００°Ｃ
において２２時間１％　　　　　　５１　　　５３　　
　５２触　感　　　　　　　　　　　　　　　　　　　
　　弾性、ゴム状、艶消表面色　　　　　　　　　　　
　　　　　　　　　　　褐色　　褐色　　褐色つくりバ
ッチに配合された。
第Ｘ表 成分のリスト （ＪＩＬＯＲＯＢＩＩＴＹＬ　　　　　　塩化イソプレ
ン−イソブチレン　　Ｅｘｘｏｎ　Ｃｈｅｌｌｌｉｃａ
ｌコポリ？　−、５１５１−８Ｏ、（Ｌ＋８）　ｔｏｏ
℃　ＡｍｅｒｌｃａｓＢｒｏｍｏｂｕｔ）’＋　２２２
４　　　　臭化イソプレン−イソブチレンコポリマー、
４２〜５２Ｈ＋、（１＋８）　１２５℃ＣＩＩＬＯＲＯ
ＢＩＪＴＹＬ　ｌ０ＢＢ　　　　塩化イソプレン−イソ
ブチレンコポリマー、４５〜５２ＭＬ（１４８）　１２
５℃Ｐｌｅｘｏｎ　７６Ｂ　　　　　　　ナフテン系プ
ロセスオイル　　　　Ｅｘｘｏｎ　ＣｏＩＩｐａｎｙ人
ＳＴＭＩＤ４ＡｔｌｓＡ Ａｔｏｍｌｔｅ　　　　　　　　天然重質炭酸カルシウ
ム、　　　　　Ｔｈ０１１１１１Ｓｏｎ　、　Ｗｅｔ　
ｎｍａｎ平均粒度３　ｇ　　　　　　　　　　　＆　Ｃ
ｏｍｐａｎｙＭａｇｌｌｉｅ　Ｄ、Ｋ　　　　　　高活
性酸化マグネシウム　　　　　Ｃ，Ｐ、ｔｌａｌ　ｌ　
、Ｍｅｒｃｋ低活性酸化マグネシウム　　　　　Ｃｈｉ
！ｆｆ１ｌｅａｌ　Ｃｏ。
ＴＭＴＤＳ　　　　　　　　　テトラメチルチウラムジ
スルフィド　　数社ＭＢＴＳ　　　　　　　　　　２．
２．−ジベンゾチアジルジスルフィド　　７１Ｄｙｐｒ
ｏ　Ｋ２２２Ｚ　　　　　　反応体コポリマーポリプロ
ピレン、　　Ｃｏ５ｄｅｎ　Ｏｌｌ　＆１．５ＭＦＲ（
条件Ｌ）　　　　　　　　　Ｃｈｅｍｉｃａｌ　Ｇｏ。
Ｐｌｅｘｏｎ　３９１　　　　　　　芳香族系プロセス
オイル　　　　Ｅｘｘｏｎ　Ｃｏｍｐａｎｙ　ＬＩＳＡ
ＡＳＴＭ　１０２ ＝　　　６４　　− 第、Ｘ　表 成分のリスト ＤＬＴＤＰ　　　　　　　　　　ジラウリルチオジプロ
ピオネート　Ｗ、Ｒ，Ｇｒａｃｅ　＆　Ｃｏ。
Ｗｅｓｔｏｎ　６１９　　　　　　　ジステアリルペン
タエリトリトール　Ｂｒｏｇ−Ｗａｒｎｅｒジホスフィ
ソト　　　　　　　　　　ＣｈｅｍｌｃａＬｌｎｃ。
Ｎｅｏｐｒｅｎｅ　Ｗ　　　　　　　ポリクロロプレン
ゴム　　　　　　Ｄｕｐｏｎｔ　Ｅｌａｓ４２−５２Ｍ
Ｌ（１４４）　＋００℃　　　　　　　Ｔｏｍｅｒｓ　
ＤｉｖｉｓｉｏｎＮｅｏｐｒｅｎｅ　ＷＩＩＶ　　　　
　　ボリクｏｏブレンゴム１０６〜１２５ＭＬ（１４４
）ｔｏｏｏＣＣｌｒｃｏｓｏｌ　４２４００１＋　　　
ナフテン系プロセスオイル　　　Ｓｕｎ　Ｐｅｔｒｏｌ
ｅｕＩＩＡＳＴＭ１０３ＭａｒｋｅｔｌｎｇＣｏｌＩｐ
ａｎｙＳＰ　１０４５　　　　　　　　アルキルフェノ
ール−５ｃｈｅｎｅｃｔａｄｙ　Ｃｈｅｗ。
ホルムアルデヒド樹脂 ＳＰ　１０５５　　　　　　　　臭化アルキルフェノー
ル樹脂Ｐｒｏｔｏｘ　１６０　　　　　　　酸化亜鉛　
　　　　　　　　　　Ｃｏ１４　＆　Ｗｅｓｔｅｒｎ（
プロピオン酸処理）　　　　　　　Ｎａｔｏｌ　Ｒｅ５
ｏｕｒｃｅｓＧｒｏｕ＋１ Ｐｅｒｍａｌｕｘ　　　　　　　　ジカテコール硼酸塩
の　　　　　Ｄｕｐｏｕｔ　Ｅｌａｓｔｏｍｅｒｓジー
Ｏ−グアニジン塩　　　　　Ｃｈｅｍｌｃａｌｓ　Ｄｅ
ｐｔ。
第Ｘ表 成分のリスト Ｐｏ１ｙｂｕｔｙｌｅｎｅ　ＤＰ８０１０　　ポリブチ
レンコポリ？　−５ｈｅｌｌ　Ｃｈｅｍｉｃａｌ　Ｃｏ
。
０．２Ｍ＋、融点１０２．５℃ 開発生成物 手続補正化 昭和６１４１″　１月２）日

Claims (33)

    【特許請求の範囲】
  1. （１）ポリマーブレンドを含む熱可塑性組成物において
    、ポリマーブレンドがポリオレフィン樹脂、ハロゲン化
    ブチルゴム及びポリクロロプレンゴムを含み、前記ゴム
    がポリオレフィン樹脂の存在下における動的加硫により
    共加硫されている組成物。
  2. （２）特許請求の範囲第１項記載の組成物において、組
    成物にプロセスオイルが配合されている組成物。
  3. （３）特許請求の範囲第２項記載の組成物において、オ
    イルのゴムに対する重量比が約０．３／１乃至約１．３
    ／１の割合でオイルが組成物に配合されている組成物。
  4. （４）特許請求の範囲第３項記載の組成物において、重
    量比が約０．４／１乃至約１／１である組成物。
  5. （５）特許請求の範囲第４項記載の組成物において、重
    量比が約０．５／１乃至約０．７５／１である組成物。
  6. （６）特許請求の範囲第１項記載の組成物において、組
    成物全体に対して約１５乃至約３５重量％のプロセスオ
    イルが組成物に配合されている組成物。
  7. （７）特許請求の範囲第６項記載の組成物において、約
    ２０乃至約２５重量％のオイルが配合されている組成物
    。
  8. （８）特許請求の範囲第１項記載の組成物において、ポ
    リオレフィン樹脂、ハロゲン化ブチルゴム及びポリクロ
    ロプレンが実質的に等しい割合で組成物に配合されてい
    る組成物。
  9. （９）特許請求の範囲第１項記載の組成物において、ポ
    リオレフィンがポリプロピレン又は高密度ポリエチレン
    （ＨＤＰＥ）である組成物。
  10. （１０）特許請求の範囲第９項記載の組成物において、
    ポリオレフィンがポリプロピレンである組成物。
  11. （１１）特許請求の範囲第１項記載の組成物において、
    ポリオレフィンがポリプロピレン又は ＨＤＰＥと少くとも一種の任意のポリオレフィン樹脂と
    のブレンドを含む組成物。
  12. （１２）特許請求の範囲第１１項記載の組成物において
    、任意のポリオレフィンがポリブテンである組成物。
  13. （１３）特許請求の範囲第１項記載の組成物において、
    組成物に充填剤が配合されている組成物。
  14. （１４）特許請求の範囲第１３項記載の組成物において
    、充填剤が無機充填剤である組成物。
  15. （１５）特許請求の範囲第１４項記載の組成物において
    、無機充填剤がＣａＣＯ＿３である組成物。
  16. （１６）特許請求の範囲第１３項記載の組成物において
    、組成物全体に対して約１０乃至約３０重量％の充填剤
    が組成物に配合されている組成物。
  17. （１７）特許請求の範囲第１項記載の組成物において、
    ポリマーブレンドが組成物全体の約４０乃至約７０重量
    ％であり、残りにプロセスオイル、充填剤及び硬化剤が
    含まれる組成物。
  18. （１８）特許請求の範囲第１７項記載の組成物において
    、ポリオレフィンが組成物全体の約１２乃至約３５重量
    ％である組成物。
  19. （１９）特許請求の範囲第１８項記載の組成物において
    、ポリオレフィンが組成物全体の約１３．５乃至約２５
    重量％である組成物。
  20. （２０）特許請求の範囲第１９項記載の組成物において
    、ポリオレフィンが組成物全体の約１５乃至約２２重量
    ％である組成物。
  21. （２１）特許請求の範囲第２０項記載の組成物において
    、ポリオレフィンが組成物全体の約１６乃至約１９重量
    ％である組成物。
  22. （２２）特許請求の範囲第１７項記載の組成物において
    、ポリオレフィン樹脂、ハロゲン化ブチルゴム及びポリ
    クロロプレンが実質的に等しい割合で組成物に配合され
    ている組成物。
  23. （２３）特許請求の範囲第１項記載の組成物において、
    ハロゲン化ブチルゴムが塩化ブチルゴムである組成物。
  24. （２４）特許請求の範囲第１項記載の組成物において、
    ハロゲン化ブチルゴムが臭化ブチルゴムである組成物。
  25. （２５）特許請求の範囲第１項記載の組成物において、
    ハロゲン化ブチルゴム及びポリクロロプレンに対してハ
    ロゲン化ブチルゴムが少くとも２５重量％含まれる組成
    物。
  26. （２６）特許請求の範囲第１項記載の組成物において、
    ハロゲン化ブチルゴム及びポリクロロプレンに対してポ
    リクロロプレンが少くとも３５重量％含まれる組成物。
  27. （２７）特許請求の範囲第１項記載の組成物において、
    ハロゲン化ブチルゴム及びポリクロロプレンに対してハ
    ロゲン化ブチルゴムが約３５乃至約６５重量％含まれる
    組成物。
  28. （２８）互いに非相溶性のポリオレフィン樹脂と第一の
    ゴムとの相溶性ブレンドを調製する方法において、前記
    ポリオレフィン樹脂、第一のゴム及び前記樹脂と相溶性
    の第二のゴムをブレンドすることを含む方法。
  29. （２９）特許請求の範囲第２８項記載の方法において、
    第二のゴムが第一のゴム及び第二のゴムの少くとも２５
    重量％含まれる方法。
  30. （３０）特許請求の範囲第２８項記載の方法において、
    ポリオレフィンがポリプロピレン又はＨＤＰＥである方
    法。
  31. （３１）特許請求の範囲第２８項記載の方法において、
    第一のゴムがポリクロロプレンである方法。
  32. （３２）特許請求の範囲第２８項記載の方法において、
    第二のゴムがハロゲン化ブチルゴムである方法。
  33. （３３）特許請求の範囲第３２項記載の方法において、
    ハロゲン化ブチルゴムが塩化ブチルゴムである方法。
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