JPS61145133A - エチレンジクロライドの熱分解による塩化ビニルモノマ−の製造法 - Google Patents
エチレンジクロライドの熱分解による塩化ビニルモノマ−の製造法Info
- Publication number
- JPS61145133A JPS61145133A JP26918584A JP26918584A JPS61145133A JP S61145133 A JPS61145133 A JP S61145133A JP 26918584 A JP26918584 A JP 26918584A JP 26918584 A JP26918584 A JP 26918584A JP S61145133 A JPS61145133 A JP S61145133A
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- Japan
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- liquid
- evaporation
- ethylene dichloride
- vinyl chloride
- separated
- Prior art date
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- Pending
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
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Description
【発明の詳細な説明】
産業上の利用分野
この発明はエチレンジクロライド（以下、ＥＤＣと略記
する）の熱分解による塩化ビニルモノマーの製造法の改
良に関するものである。
する）の熱分解による塩化ビニルモノマーの製造法の改
良に関するものである。
なお、この明細書において、割合を示す％はすべて重量
に基づいて計算した値であり、圧力は特別に断わりがな
い限り絶対圧を意味する。
に基づいて計算した値であり、圧力は特別に断わりがな
い限り絶対圧を意味する。
従来技術およびその問題点
従来、ＥＤＣの熱分解による塩化ビニルモノマーの製造
法としては、液状ＥＤＣを蒸発工程で加圧下に蒸発させ
、生成した蒸気を気液分離工程で液状物から分離し、つ
いで分離蒸気を熱分解工程で熱分解させて塩化ビニルモ
ノマーを製造し、他方分離液状物を新たな液状ＥＤＣ装
入物と合わせて蒸発工程へ供給する方法において、蒸発
工程での液状ＥＤＣの蒸発を温度２００〜２５０℃およ
び圧力２０〜３５気圧（ゲージ圧）で行なって蒸発率を
約３０〜７０％と１−る方法が知られていたく特公昭５
７−２４７６９号公報参照〉。
法としては、液状ＥＤＣを蒸発工程で加圧下に蒸発させ
、生成した蒸気を気液分離工程で液状物から分離し、つ
いで分離蒸気を熱分解工程で熱分解させて塩化ビニルモ
ノマーを製造し、他方分離液状物を新たな液状ＥＤＣ装
入物と合わせて蒸発工程へ供給する方法において、蒸発
工程での液状ＥＤＣの蒸発を温度２００〜２５０℃およ
び圧力２０〜３５気圧（ゲージ圧）で行なって蒸発率を
約３０〜７０％と１−る方法が知られていたく特公昭５
７−２４７６９号公報参照〉。
しかし上記のような方法では、蒸発率が約３０〜７０％
と蟲いために、分離工程において液状不純物の濃縮が起
こり、濃縮不純物が蒸発器においてコークス化して生成
コークスが熱分解反応器内に堆積して、流路が閉塞され
た。また生成コークスのために液状ＥＤＣによる蒸発器
内壁の洗浄効果が十分に発揮されなかった。その４ため
分解反応器内のコークスの除去あるいは蒸発器内壁の洗
浄のために、装置の運転を約１年ごとに中断してメンテ
ナンス処置を講じる必要があった。
と蟲いために、分離工程において液状不純物の濃縮が起
こり、濃縮不純物が蒸発器においてコークス化して生成
コークスが熱分解反応器内に堆積して、流路が閉塞され
た。また生成コークスのために液状ＥＤＣによる蒸発器
内壁の洗浄効果が十分に発揮されなかった。その４ため
分解反応器内のコークスの除去あるいは蒸発器内壁の洗
浄のために、装置の運転を約１年ごとに中断してメンテ
ナンス処置を講じる必要があった。
この発明は上記のような実情に鑑みてなされたものであ
って、コークスの生成を可及的に抑制して、長期間にわ
たる連続運転を可能ならしめる方法を提供することを目
的とする。
って、コークスの生成を可及的に抑制して、長期間にわ
たる連続運転を可能ならしめる方法を提供することを目
的とする。
問題点の解決手段
この発明は、上記目的の達成のために、液状ＥＤＣを蒸
発工程で加圧下に蒸発させ、生成した蒸気を気液分離工
程で液状物から分離し、ついで分離蒸気を熱分解工程で
熱分解させて塩化ごニルモノマーを製造し、他方分離液
状物を新たな液状ＥＤＣ装入物と合わせて蒸発工程へ供
給する方法において、蒸発工程での液状ＥＤＣの蒸発を
温度２００〜２７０℃および圧力１５〜４０気圧で行な
って蒸発率を５〜２５％とし、蒸発量の１〜１０％の液
状物を気液分離器から抜き取ることを特徴とする。
発工程で加圧下に蒸発させ、生成した蒸気を気液分離工
程で液状物から分離し、ついで分離蒸気を熱分解工程で
熱分解させて塩化ごニルモノマーを製造し、他方分離液
状物を新たな液状ＥＤＣ装入物と合わせて蒸発工程へ供
給する方法において、蒸発工程での液状ＥＤＣの蒸発を
温度２００〜２７０℃および圧力１５〜４０気圧で行な
って蒸発率を５〜２５％とし、蒸発量の１〜１０％の液
状物を気液分離器から抜き取ることを特徴とする。
蒸発工程における液状ＥＤＣの蒸発を温度２００〜２７
０℃および圧力１５〜４０気圧で行なうことにより、液
状ＥＤＣの蒸発率は５〜２５％の範囲に設定される。蒸
発率が５〜２５％に限定される理由は、蒸発率が２５％
を越えると、蒸発工程おいてコークス生成の原因となる
液状不純物の濃度を低レベルに抑えて同不純物のコーク
ス化を防止することができないからであり、また５％未
満では塩化ビニル製造装置の経済的運転が困難になるか
らである。好ましい温度は２１０〜２５０℃、特に好ま
しい温度は約２２０℃であり、また好ましい圧力は２０
〜３５気圧、特に好ましい圧力は約３０気圧であり、好
ましい蒸発率は１０〜２０％、特に好ましい蒸発率は約
１５％である。
０℃および圧力１５〜４０気圧で行なうことにより、液
状ＥＤＣの蒸発率は５〜２５％の範囲に設定される。蒸
発率が５〜２５％に限定される理由は、蒸発率が２５％
を越えると、蒸発工程おいてコークス生成の原因となる
液状不純物の濃度を低レベルに抑えて同不純物のコーク
ス化を防止することができないからであり、また５％未
満では塩化ビニル製造装置の経済的運転が困難になるか
らである。好ましい温度は２１０〜２５０℃、特に好ま
しい温度は約２２０℃であり、また好ましい圧力は２０
〜３５気圧、特に好ましい圧力は約３０気圧であり、好
ましい蒸発率は１０〜２０％、特に好ましい蒸発率は約
１５％である。
気液分離工程からの液状物の抜き取り量が蒸発量の１〜
１０％に限定される理由は、１％未満ではやはり蒸発工
程における液状不純物の濃度を低レベルに抑えてそのコ
ークス化を防止することができず、また１０％を越える
と、運転が経済的に不利となるからである。好ましい抜
き取り量は蒸発量の約２％である。
１０％に限定される理由は、１％未満ではやはり蒸発工
程における液状不純物の濃度を低レベルに抑えてそのコ
ークス化を防止することができず、また１０％を越える
と、運転が経済的に不利となるからである。好ましい抜
き取り量は蒸発量の約２％である。
熱分解工程における温度は約４５０〜６５０℃である。
蒸気状ＥＤＣは熱分解工程において不完全に分解されて
、塩化ビニルモノマーを含む混合ガスが得られる。
、塩化ビニルモノマーを含む混合ガスが得られる。
作 用
この発明では、蒸発工程での液状ＥＤＣの蒸発を温度２
００〜２７０℃および圧力１５〜４０気圧で行なって蒸
発率を５〜２５％とし、蒸発量の１〜１０％の液状物を
気液分離器から抜き取るので、蒸発工程においてコーク
ス生成の原因となる液状不純物の濃度が低レベルに抑え
られぞ、同不純物のコークス化が防止せられる。
００〜２７０℃および圧力１５〜４０気圧で行なって蒸
発率を５〜２５％とし、蒸発量の１〜１０％の液状物を
気液分離器から抜き取るので、蒸発工程においてコーク
ス生成の原因となる液状不純物の濃度が低レベルに抑え
られぞ、同不純物のコークス化が防止せられる。
そのためコークスが熱分解ゾーンに堆積して流路が閉塞
をきたすことがない。また蒸発工程におけるコークス化
が抑制されるため、液状ＥＤＣによって蒸発工程の器内
の洗浄が効果的に行なわれる。したがって熱分解工程か
らのコークスの除去や蒸発工程における洗浄のために装
置の運転を中断する必要がなく、長期にわたる連続運転
が可能となる。
をきたすことがない。また蒸発工程におけるコークス化
が抑制されるため、液状ＥＤＣによって蒸発工程の器内
の洗浄が効果的に行なわれる。したがって熱分解工程か
らのコークスの除去や蒸発工程における洗浄のために装
置の運転を中断する必要がなく、長期にわたる連続運転
が可能となる。
発明の効果
以上の次第で、この発明によれば、蒸発工程での液状Ｅ
ＤＣの蒸発を温度２００〜２７０℃および圧力１５〜４
０気圧で行なって蒸発率を５〜２５％とし、蒸発量の１
〜１０％の液状物を気液分離器から抜き取るので、蒸発
工程においてコークス生成の原因となる液状不純物の濃
度を低レベルに抑えて、同不純物のコークス化を防止す
ることができる。そのためコークスが熱分解ゾーンに堆
積して流路が閉塞をきたすという問題を完全に解除する
ことができる。また蒸発工程におけるコークス化を抑制
することにより、液状ＥＤＣによって蒸発工程の器内の
洗浄を効果的に行なうことができる。したがって熱分解
工程からのコークスの除去や蒸発工程における洗浄のた
めに装置の運転を中断する必要がなく、長期にわたって
連続運転を行なうことができる。
ＤＣの蒸発を温度２００〜２７０℃および圧力１５〜４
０気圧で行なって蒸発率を５〜２５％とし、蒸発量の１
〜１０％の液状物を気液分離器から抜き取るので、蒸発
工程においてコークス生成の原因となる液状不純物の濃
度を低レベルに抑えて、同不純物のコークス化を防止す
ることができる。そのためコークスが熱分解ゾーンに堆
積して流路が閉塞をきたすという問題を完全に解除する
ことができる。また蒸発工程におけるコークス化を抑制
することにより、液状ＥＤＣによって蒸発工程の器内の
洗浄を効果的に行なうことができる。したがって熱分解
工程からのコークスの除去や蒸発工程における洗浄のた
めに装置の運転を中断する必要がなく、長期にわたって
連続運転を行なうことができる。
実 施 例
つぎにこの発明の効果を実証するために実施例を２つ示
す。
す。
実施例１
第１図において、予熱ゾーン（１）と熱分解ゾーン（２
）を内蔵した加熱炉（３）に、液状ＥＤＣ装入物を４２
３００ ｋｇ／ｈの流量で供給して、その予熱ゾーン（
１）において温度約２２０℃および圧力３０気圧でこれ
を予備加熱する。
）を内蔵した加熱炉（３）に、液状ＥＤＣ装入物を４２
３００ ｋｇ／ｈの流量で供給して、その予熱ゾーン（
１）において温度約２２０℃および圧力３０気圧でこれ
を予備加熱する。
予備加熱した液状ＥＤＣをついで気液分離器（４）に導
入し、ここに保有されている分離液状ＥＤＣと混合し、
液状ＥＤＣ混合物を濾過器（５）を介してポンプ（６）
によって、バーナ（８）を有する蒸発器（７）に送る。
入し、ここに保有されている分離液状ＥＤＣと混合し、
液状ＥＤＣ混合物を濾過器（５）を介してポンプ（６）
によって、バーナ（８）を有する蒸発器（７）に送る。
蒸発器（７）において温度２５０℃および圧力約２９気
圧で液状ＥＤＣを蒸発させて、その蒸発率を１５％とす
る。生じた気液混合物を気液分離器（４）に導いてここ
で気液分離し、分離した液状物を上述のとおり予熱後の
液状ＥＤＣ装入物と混合する。そして液状ＥＤＣ混合物
の一部すなわち蒸発量の４〜５徂量％を気液分離器（４
）から抜き取り、残部を上述のとおり気液分離器（４）
から蒸発器（７）へ供給する。
圧で液状ＥＤＣを蒸発させて、その蒸発率を１５％とす
る。生じた気液混合物を気液分離器（４）に導いてここ
で気液分離し、分離した液状物を上述のとおり予熱後の
液状ＥＤＣ装入物と混合する。そして液状ＥＤＣ混合物
の一部すなわち蒸発量の４〜５徂量％を気液分離器（４
）から抜き取り、残部を上述のとおり気液分離器（４）
から蒸発器（７）へ供給する。
他方、気液分離器（４）で分離した蒸気状ＥＤＣをここ
から加熱炉（３）に導入して熱分解ゾーン（２）で熱分
解させる。
から加熱炉（３）に導入して熱分解ゾーン（２）で熱分
解させる。
熱分解反応により蒸気状ＥＤＣの約５３％が熱分解され
、反応生成物である塩化ビニルモノマーが温度約４９０
℃および圧力約２１気圧で熱分解ゾーン（２）から排出
される。
、反応生成物である塩化ビニルモノマーが温度約４９０
℃および圧力約２１気圧で熱分解ゾーン（２）から排出
される。
上記操作条件により連続運転を１８力月以上続行するこ
とができた。
とができた。
実施例２
第２図において、加熱炉（１３）は予熱ゾーン（１１）
とその下側の蒸発ゾーン（１７）とさらにその下側の熱
分解ゾーン（１２）とを内蔵しており、蒸発ゾーン（１
７）と熱分解ゾーン（１２）の間に追焚バーナ（１８）
が設けられている。気液分離器（１４）、濾過器（１５
）およびポンプ（１６）の構成は実施例１と同じである
。
とその下側の蒸発ゾーン（１７）とさらにその下側の熱
分解ゾーン（１２）とを内蔵しており、蒸発ゾーン（１
７）と熱分解ゾーン（１２）の間に追焚バーナ（１８）
が設けられている。気液分離器（１４）、濾過器（１５
）およびポンプ（１６）の構成は実施例１と同じである
。
操作条件は実施例１の条件と同じである。
この実施例の場合も連続運転を１８力月以上続行するこ
とができる。
とができる。
第１図および第２図はそれぞれこの発明の実施例１およ
び実施例２の操作を示すフローチャートである。 （１） （１１）・・・予熱ゾーン、（２＞ （１２）
・・・熱分解ゾーン、（３）（１３）・・・加熱炉、（
４） （１４）・・・気液分離器、〈７）・・・蒸発器
、（１７）・・・蒸発ゾーン。 以 上 第１図 １プｖｈ負丹ソーン
び実施例２の操作を示すフローチャートである。 （１） （１１）・・・予熱ゾーン、（２＞ （１２）
・・・熱分解ゾーン、（３）（１３）・・・加熱炉、（
４） （１４）・・・気液分離器、〈７）・・・蒸発器
、（１７）・・・蒸発ゾーン。 以 上 第１図 １プｖｈ負丹ソーン
Claims (1)
- 液状エチレンジクロライドを蒸発工程で加圧下に蒸発さ
せ、生成した蒸気を気液分離工程で液状物から分離し、
ついで分離蒸気を熱分解工程で熱分解させて塩化ビニル
モノマーを製造し、他方分離液状物を新たな液状エチレ
ンジクロライド装入物と合わせて蒸発工程へ供給する方
法において、蒸発工程での液状エチレンジクロライドの
蒸発を温度２００〜２７０℃および圧力１５〜４０気圧
で行なって蒸発率を５〜２５％とし、蒸発量の１〜１０
％の液状物を気液分離器から抜き取ることを特徴とする
、エチレンジクロライドの熱分解による塩化ビニルモノ
マーの製造法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP26918584A JPS61145133A (ja) | 1984-12-19 | 1984-12-19 | エチレンジクロライドの熱分解による塩化ビニルモノマ−の製造法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP26918584A JPS61145133A (ja) | 1984-12-19 | 1984-12-19 | エチレンジクロライドの熱分解による塩化ビニルモノマ−の製造法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61145133A true JPS61145133A (ja) | 1986-07-02 |
Family
ID=17468863
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP26918584A Pending JPS61145133A (ja) | 1984-12-19 | 1984-12-19 | エチレンジクロライドの熱分解による塩化ビニルモノマ−の製造法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS61145133A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2000191562A (ja) * | 1998-12-22 | 2000-07-11 | Krupp Uhde Gmbh | １，２―ジクロロエタン（ｅｄｃ）の蒸発法 |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS49125306A (ja) * | 1973-03-16 | 1974-11-30 |
-
1984
- 1984-12-19 JP JP26918584A patent/JPS61145133A/ja active Pending
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS49125306A (ja) * | 1973-03-16 | 1974-11-30 |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2000191562A (ja) * | 1998-12-22 | 2000-07-11 | Krupp Uhde Gmbh | １，２―ジクロロエタン（ｅｄｃ）の蒸発法 |
| JP4616437B2 (ja) * | 1998-12-22 | 2011-01-19 | ウーデ・ゲゼルシャフト・ミト・ベシュレンクテル・ハフツング | １，２−ジクロロエタン（ｅｄｃ）の蒸発法 |
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