JPS6113124A - キヤビテイ内圧直接測定変換器 - Google Patents
キヤビテイ内圧直接測定変換器Info
- Publication number
- JPS6113124A JPS6113124A JP13336084A JP13336084A JPS6113124A JP S6113124 A JPS6113124 A JP S6113124A JP 13336084 A JP13336084 A JP 13336084A JP 13336084 A JP13336084 A JP 13336084A JP S6113124 A JPS6113124 A JP S6113124A
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- JP
- Japan
- Prior art keywords
- pressure
- diaphragm
- armature
- coil
- internal pressure
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
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Classifications
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01L—MEASURING FORCE, STRESS, TORQUE, WORK, MECHANICAL POWER, MECHANICAL EFFICIENCY, OR FLUID PRESSURE
- G01L9/00—Measuring steady of quasi-steady pressure of fluid or fluent solid material by electric or magnetic pressure-sensitive elements; Transmitting or indicating the displacement of mechanical pressure-sensitive elements, used to measure the steady or quasi-steady pressure of a fluid or fluent solid material, by electric or magnetic means
- G01L9/0041—Transmitting or indicating the displacement of flexible diaphragms
- G01L9/007—Transmitting or indicating the displacement of flexible diaphragms using variations in inductance
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は射出成型等型に埋設Ｌ７て、射出きれた熱い溶
融状態にあるプラスチックスの動圧又は短時間の静圧を
、直接測定するための、キャビティ内圧直接測定変換器
に関するものである。
融状態にあるプラスチックスの動圧又は短時間の静圧を
、直接測定するための、キャビティ内圧直接測定変換器
に関するものである。
従来この種の変換器ン（ば、金型内にねし込ん／こ固定
保護スリーブ内に０．０１ ｍｍ以下の狭い環状ギャッ
プを介して円柱型感応圧力伝導部を設置し、受圧面と反
対１１′＋１１に水晶圧電素子を配置したものであった
。
保護スリーブ内に０．０１ ｍｍ以下の狭い環状ギャッ
プを介して円柱型感応圧力伝導部を設置し、受圧面と反
対１１′＋１１に水晶圧電素子を配置したものであった
。
狭い環状ギヤングは溶融プラスチックスの進入を防いで
いると共に圧力伝導部の自由な動きを確保している。し
かし水晶はその誘電率が小さい（４，５〜４．６）ので
、薄く加工し、積層して使用しても受圧面が小さいので
、その静電容量は数ＩＱＰＦ程朋で電気的インピーダン
スが非常に高い。そこでインピーダンス変換して低イン
ピーダンスとして出力を外部に取出すことが望ましい。
いると共に圧力伝導部の自由な動きを確保している。し
かし水晶はその誘電率が小さい（４，５〜４．６）ので
、薄く加工し、積層して使用しても受圧面が小さいので
、その静電容量は数ＩＱＰＦ程朋で電気的インピーダン
スが非常に高い。そこでインピーダンス変換して低イン
ピーダンスとして出力を外部に取出すことが望ましい。
しかし金型温度が２０００Ｃ位まで上昇するので、高温
に耐える適当なインピーダンス変換器が無い。従って置
イ／ビーダンスのまま出力を外部に取Ｗ才ため、途中の
ケーブル等の浮遊容量を常に一定に保持する必要がある
と共に、変換器の出力全増巾する直流増ＩＪ器も十分／
ｌＥ童して作らなければならない等の欠点があった。。
に耐える適当なインピーダンス変換器が無い。従って置
イ／ビーダンスのまま出力を外部に取Ｗ才ため、途中の
ケーブル等の浮遊容量を常に一定に保持する必要がある
と共に、変換器の出力全増巾する直流増ＩＪ器も十分／
ｌＥ童して作らなければならない等の欠点があった。。
本発明は上記欠点を軽減するためになされたものであっ
て、その特徴とするところは、円柱形感応圧力伝導部の
受圧面の反対側をダイヤスラムで受け、該ダイヤフラム
の反対側に固着されたアーマチュアと該アーマチュアと
空隙を持たせて配置した磁気回路と該磁気回路に捲かれ
たコイルとより構成されたことにある。
て、その特徴とするところは、円柱形感応圧力伝導部の
受圧面の反対側をダイヤスラムで受け、該ダイヤフラム
の反対側に固着されたアーマチュアと該アーマチュアと
空隙を持たせて配置した磁気回路と該磁気回路に捲かれ
たコイルとより構成されたことにある。
以下図面について詳細に説明する。第１図は本発明のキ
ャビティ内圧直接測定変換器（以下単に変換器と呼ぶ）
を射出成型金型に埋設した状況の一実施例を示ｆ横断面
図で、／は射出成型金型１．２は溶融プラスチックス注
入口、３はモールド成型品が出来る空間、グは埋設され
た変換器、Ｊ′は変換２ｉグを射出成型金型に固定する
ための固定用ねじ、ｇはリード線である。第２図は本発
明変換器の構造の一実施例を示す横１ｖＴ面図で、７は
円柱型感応圧力伝導部（以下単に伝導部と呼ぶ）、とは
固屋保獲スリーブ（以下単にスリーブと呼ぶ）、９はダ
イヤフラム、１０はアーマチュアでダイヤフラム２に同
着てる。／／及び／２はボール及びヨークで磁気回路を
構成する。アーマチュア／θと磁気回路／／、７．２と
は空隙長ｇｏの間隔で保持される。／３は磁気回路／／
、／２内に捲かれたコイル、／グは筐体である。
ャビティ内圧直接測定変換器（以下単に変換器と呼ぶ）
を射出成型金型に埋設した状況の一実施例を示ｆ横断面
図で、／は射出成型金型１．２は溶融プラスチックス注
入口、３はモールド成型品が出来る空間、グは埋設され
た変換器、Ｊ′は変換２ｉグを射出成型金型に固定する
ための固定用ねじ、ｇはリード線である。第２図は本発
明変換器の構造の一実施例を示す横１ｖＴ面図で、７は
円柱型感応圧力伝導部（以下単に伝導部と呼ぶ）、とは
固屋保獲スリーブ（以下単にスリーブと呼ぶ）、９はダ
イヤフラム、１０はアーマチュアでダイヤフラム２に同
着てる。／／及び／２はボール及びヨークで磁気回路を
構成する。アーマチュア／θと磁気回路／／、７．２と
は空隙長ｇｏの間隔で保持される。／３は磁気回路／／
、／２内に捲かれたコイル、／グは筐体である。
射出成型金型はその温変が２ＱＱ０Ｃ程度に上昇するの
でダイヤフラムタには例えばマルエージング鋼（ＩＩ／
ｌえば１８％Ｎｉ、５％Ｃｏ、５％ Ｍｏ 、、 Ｑ、
８％ Ｔｉ残りＦｅ）のように高温（約４００°Ｃ）
まで弾性比例限界値の高イ（１’Ｊ ２０ ＯＫ９７ｍ
ｍ２ ）材料を使用才る。アーマチュア／θ、ボール／
／及びヨークんには例えばバーノンヂュール（４９％０
０．４９％Ｆ′ｅ、 ２％Ｖ ） ノｊ ５ Ｋ高温（
約ｓｏｏ”ｃ）まで交流透磁率が比較的太きぐ（約ＩＤ
Ｃｌ０ ）殆んど一定な磁性材料を使用する。伝導部２
、スリーブ？及び筺体／りには高温（約３０ Ｄｏｃ）
まで線膨張係数が比較的小さく（約５×１ｏ″ｙ０ｃ）
略々−建なコバール（例えば２９φＮ１．１７チＯｒ残
ＪＦｅ）のような材料を使用するのが好互しい。
でダイヤフラムタには例えばマルエージング鋼（ＩＩ／
ｌえば１８％Ｎｉ、５％Ｃｏ、５％ Ｍｏ 、、 Ｑ、
８％ Ｔｉ残りＦｅ）のように高温（約４００°Ｃ）
まで弾性比例限界値の高イ（１’Ｊ ２０ ＯＫ９７ｍ
ｍ２ ）材料を使用才る。アーマチュア／θ、ボール／
／及びヨークんには例えばバーノンヂュール（４９％０
０．４９％Ｆ′ｅ、 ２％Ｖ ） ノｊ ５ Ｋ高温（
約ｓｏｏ”ｃ）まで交流透磁率が比較的太きぐ（約ＩＤ
Ｃｌ０ ）殆んど一定な磁性材料を使用する。伝導部２
、スリーブ？及び筺体／りには高温（約３０ Ｄｏｃ）
まで線膨張係数が比較的小さく（約５×１ｏ″ｙ０ｃ）
略々−建なコバール（例えば２９φＮ１．１７チＯｒ残
ＪＦｅ）のような材料を使用するのが好互しい。
伝導部７の受圧面Ａは溶融プラスチックスの圧力ｐを直
接受圧し、その圧力に比例した刀Ｆは反対側Ｂでダイヤ
フラム９を押す。ダイヤフラムタ１はその力によって第
２図で上方に変形する。その変形量δは加圧力Ｆに略々
比例する。ダイヤフラムワが第２図で上方に変形すれば
空隙長ｇ。が狭捷るのでコイル／３のインダクタンスが
変化する。
接受圧し、その圧力に比例した刀Ｆは反対側Ｂでダイヤ
フラム９を押す。ダイヤフラムタ１はその力によって第
２図で上方に変形する。その変形量δは加圧力Ｆに略々
比例する。ダイヤフラムワが第２図で上方に変形すれば
空隙長ｇ。が狭捷るのでコイル／３のインダクタンスが
変化する。
コイル／３のインダクタンスは一実施例によれば高々数
Ｊ Ｑ ｍ Ｈであるから容易にリード線乙を射出成型
金型／から外部に取出すことが出来るのでインダクタン
ス変化を測定するのが容易である。又コイル／３のイン
ダクタンス変化を直接測定することなく、外部で既知の
静電容量と組合せて電気的発振器を構成し、その発振周
波数を測定してもコイル／３のインダクタンス変化全測
定することが出来る。この場合でもリード線に全外部に
取出せるので温ｊ２４ｆ変化の少ない場所で測定するこ
とが可能で誤差の少ない正確な１ｌｌＩＩ足が出来る。
Ｊ Ｑ ｍ Ｈであるから容易にリード線乙を射出成型
金型／から外部に取出すことが出来るのでインダクタン
ス変化を測定するのが容易である。又コイル／３のイン
ダクタンス変化を直接測定することなく、外部で既知の
静電容量と組合せて電気的発振器を構成し、その発振周
波数を測定してもコイル／３のインダクタンス変化全測
定することが出来る。この場合でもリード線に全外部に
取出せるので温ｊ２４ｆ変化の少ない場所で測定するこ
とが可能で誤差の少ない正確な１ｌｌＩＩ足が出来る。
／矛は固定リンク、／ｌｌｄ円壌状ばねで伝導部７を加
圧力Ｆ Ｋ Ｊ：＋Ｓべて十分小さい力で常ＶＣダイヤ
フラムソに押１〜つげて、外部に脱出することのないよ
うにしている。／乙は薄板スペーサで初期空隙長ｇ。
圧力Ｆ Ｋ Ｊ：＋Ｓべて十分小さい力で常ＶＣダイヤ
フラムソに押１〜つげて、外部に脱出することのないよ
うにしている。／乙は薄板スペーサで初期空隙長ｇ。
全調整するのに使われる。／７は円環状波打ばね、Ｉは
抑えねじで、抑えねじ／ざで直接磁気回路／／、／コを
薄板スペーサ／≦を介１〜で筐体／グに締付けることの
ないようにしている。これは熱変形によって無益な歪み
が磁気回路／／、／コに加わって透磁率が変化てるのを
防止している。
抑えねじで、抑えねじ／ざで直接磁気回路／／、／コを
薄板スペーサ／≦を介１〜で筐体／グに締付けることの
ないようにしている。これは熱変形によって無益な歪み
が磁気回路／／、／コに加わって透磁率が変化てるのを
防止している。
第５図はダイヤスラムテの最適設計値を決だするだめの
説明図で図中の符号Ｉ″ｉ第２図の場合と同様である。
説明図で図中の符号Ｉ″ｉ第２図の場合と同様である。
第２図及び第５図で伝導部２の直径に６ｒとし、溶融プ
ラスチックスの圧力をｐとｆれはダイヤフラムワの加圧
力ＦｉＦ二＋ｃｌｒ’ｐである。ダイヤフラム２の内半
径す内は外半径ａと内半径ｂＫ沃まれた円環状変形部り
の厚さｈＫ比べて十分厚く取って置くと、内半径す内は
殆んど変形しないで円環状変形部りのみが変形しその変
形量がδＶＣなったとする。Ｓ、 Ｔ工ＭＯ８ＨＩＫ著
“材料力学・ｔ（北畠、片山共訳）コロナ粁下巻Ｐ１［
ＩＴ５〜１［）６によればダイヤフラムタの変形量δと
円環状変形部り内に発生する最大応力σはダイヤフラム
月料の縦弾性係数ｆＥとして（１）及び（２）式の通り
である。
ラスチックスの圧力をｐとｆれはダイヤフラムワの加圧
力ＦｉＦ二＋ｃｌｒ’ｐである。ダイヤフラム２の内半
径す内は外半径ａと内半径ｂＫ沃まれた円環状変形部り
の厚さｈＫ比べて十分厚く取って置くと、内半径す内は
殆んど変形しないで円環状変形部りのみが変形しその変
形量がδＶＣなったとする。Ｓ、 Ｔ工ＭＯ８ＨＩＫ著
“材料力学・ｔ（北畠、片山共訳）コロナ粁下巻Ｐ１［
ＩＴ５〜１［）６によればダイヤフラムタの変形量δと
円環状変形部り内に発生する最大応力σはダイヤフラム
月料の縦弾性係数ｆＥとして（１）及び（２）式の通り
である。
°−に２−評 °−−− −−−−−−−（２）Ｋ
１及びに２の値を表に示す。
１及びに２の値を表に示す。
第５図でポール／／の直径をｄｐと才ると、これとアー
マチュア／θとの間の空隙の断面［Ｓｍは、、Ｓｍ＝＝
：＋ｄｐ２、ヨーク／２とアーマテュア／θとの間の空
隙の１所萌積もＳｍに等しく選矩すると、加圧前後のコ
イル／、７からみた一気抵抗Ｒ８及びＲｏはμ。を空気
の透、檄率とし−（、（３）及び（４）式の通りである
。
マチュア／θとの間の空隙の断面［Ｓｍは、、Ｓｍ＝＝
：＋ｄｐ２、ヨーク／２とアーマテュア／θとの間の空
隙の１所萌積もＳｍに等しく選矩すると、加圧前後のコ
イル／、７からみた一気抵抗Ｒ８及びＲｏはμ。を空気
の透、檄率とし−（、（３）及び（４）式の通りである
。
Ｒ−上皿 −・・ ・ ・ ・ （３）０−μｏ
ｓＩ１１ Ｔ ２（ｇｏ−δ） Ｒδ＝Ｔ−對１−−・ −・・ ・ （４）コイル／
３のインダクタンスＬはＶＲに略々比＋ｙ＋＋イるから
インダクタンスの変化量△Ｌはコイル／３の捲回数を１
９として（５）式の通りである。
ｓＩ１１ Ｔ ２（ｇｏ−δ） Ｒδ＝Ｔ−對１−−・ −・・ ・ （４）コイル／
３のインダクタンスＬはＶＲに略々比＋ｙ＋＋イるから
インダクタンスの変化量△Ｌはコイル／３の捲回数を１
９として（５）式の通りである。
（５）式（）内金すで微分すると
即ちδが大きい程△Ｌが大きくなる。又Ｓｍｉグ（１ｐ
２即ちｂ２ＶＣ比例するのでδｂ２が最大ｅこなる条件
葡求めてみる。
２即ちｂ２ＶＣ比例するのでδｂ２が最大ｅこなる条件
葡求めてみる。
（６）式？（１）式に代入１〜で
両辺例すい２を掛けて
（７）式でＦ、σ及びａが一定であればｂ２δが最大に
なるには（７）式右辺（）内が最大になｆｌばよい。こ
の値を表の数値を用いて計算１２表に１＃記した。表の
（Ｋ１ｂ２／／に２′５／２ａ２）の１直ｉａ／ｂが１
．５よりや＼犬き以上図面について詳細に杷明したよう
に本発明変ＩＡｔａ、、に用いること・、・こよって誤
差の少ない、ＩＦ確な溶融状態にあるプラスチノクスヴ
）動圧又は静圧イ七鴻１ ’ａＪ、−すること小出来る
。
なるには（７）式右辺（）内が最大になｆｌばよい。こ
の値を表の数値を用いて計算１２表に１＃記した。表の
（Ｋ１ｂ２／／に２′５／２ａ２）の１直ｉａ／ｂが１
．５よりや＼犬き以上図面について詳細に杷明したよう
に本発明変ＩＡｔａ、、に用いること・、・こよって誤
差の少ない、ＩＦ確な溶融状態にあるプラスチノクスヴ
）動圧又は静圧イ七鴻１ ’ａＪ、−すること小出来る
。
４；図１１館Ｕ）顛単寿説明
第１１図・ｌま木琴明変博器全射出成型♀型に埋設した
状・５己の一実〃１！１例を示−む侑Ｓ４’（＋ｍｉ図
、第２図は本発明変美べの構造の一実ｌ１ｊｉｉ例孕示
す横１新川１図、第５図はダイヤフラムＪ）最Ａ設計１
ｌＩｉｉｌ忙決定するための説明図である。
状・５己の一実〃１！１例を示−む侑Ｓ４’（＋ｍｉ図
、第２図は本発明変美べの構造の一実ｌ１ｊｉｉ例孕示
す横１新川１図、第５図はダイヤフラムＪ）最Ａ設計１
ｌＩｉｉｌ忙決定するための説明図である。
グ・ 変換器、に リード師、７・・−伝導部、♂
・・・・スリーブ、２ タイヤフラム、／θ・・ ア
ーマチュア、／／・・・ホーンぺん・・ヨーク、／３・
・・コイノペ／Ｚ・ ・筐体、／６・ −薄板スペーサ
、７７円環状波打釘ね、／♂・・抑えねじ。
・・・・スリーブ、２ タイヤフラム、／θ・・ ア
ーマチュア、／／・・・ホーンぺん・・ヨーク、／３・
・・コイノペ／Ｚ・ ・筐体、／６・ −薄板スペーサ
、７７円環状波打釘ね、／♂・・抑えねじ。
Claims (3)
- （１）円柱型感応圧力伝導部の受圧面の反対側をダイヤ
フラムで受け、該ダイヤフラムの反対側に固着されたア
ーマチユアと該アーマチユアと空隙を持たせて配置した
磁気回路と該磁気回路に捲かれたコイルとより成ること
を特徴とするキヤビテイ内圧直接測定変換器。 - （２）磁気回路を円環状波打ばねを介して筐体に取付け
たことを特徴とする特許請求の範囲第１項記載のキヤビ
テイ内圧直接測定変換器。 - （３）ダイヤフラムの外半径と内半径の比が１．２５乃
至２．０内に構成されたことを特徴とする特許請求の範
囲第１項記載のキヤビテイ内圧直接測定変換器。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13336084A JPS6113124A (ja) | 1984-06-29 | 1984-06-29 | キヤビテイ内圧直接測定変換器 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13336084A JPS6113124A (ja) | 1984-06-29 | 1984-06-29 | キヤビテイ内圧直接測定変換器 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6113124A true JPS6113124A (ja) | 1986-01-21 |
Family
ID=15102898
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP13336084A Pending JPS6113124A (ja) | 1984-06-29 | 1984-06-29 | キヤビテイ内圧直接測定変換器 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6113124A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007514944A (ja) * | 2003-12-18 | 2007-06-07 | プリーアムス ジステーム テヒノロギース アーゲー | 工具軸の操作方法 |
| JP2008525758A (ja) * | 2004-12-29 | 2008-07-17 | ローベルト ボツシユ ゲゼルシヤフト ミツト ベシユレンクテル ハフツング | 内燃機関のためのペンシル形のグロープラグ |
| JP2010003980A (ja) * | 2008-06-23 | 2010-01-07 | Denso Corp | 圧電アクチュエータ及びその製造方法 |
| DE102011051200A1 (de) * | 2011-06-20 | 2012-12-20 | Priamus System Technologies Ag | Sensor |
| JP2015529742A (ja) * | 2012-07-13 | 2015-10-08 | コンチネンタル オートモーティヴ ゲゼルシャフト ミット ベシュレンクテル ハフツングＣｏｎｔｉｎｅｎｔａｌ Ａｕｔｏｍｏｔｉｖｅ ＧｍｂＨ | 固体アクチュエータを製造する方法 |
-
1984
- 1984-06-29 JP JP13336084A patent/JPS6113124A/ja active Pending
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007514944A (ja) * | 2003-12-18 | 2007-06-07 | プリーアムス ジステーム テヒノロギース アーゲー | 工具軸の操作方法 |
| JP4895820B2 (ja) * | 2003-12-18 | 2012-03-14 | プリーアムス ジステーム テヒノロギース アーゲー | 工具軸の操作方法 |
| JP2008525758A (ja) * | 2004-12-29 | 2008-07-17 | ローベルト ボツシユ ゲゼルシヤフト ミツト ベシユレンクテル ハフツング | 内燃機関のためのペンシル形のグロープラグ |
| JP2010003980A (ja) * | 2008-06-23 | 2010-01-07 | Denso Corp | 圧電アクチュエータ及びその製造方法 |
| DE102011051200A1 (de) * | 2011-06-20 | 2012-12-20 | Priamus System Technologies Ag | Sensor |
| JP2015529742A (ja) * | 2012-07-13 | 2015-10-08 | コンチネンタル オートモーティヴ ゲゼルシャフト ミット ベシュレンクテル ハフツングＣｏｎｔｉｎｅｎｔａｌ Ａｕｔｏｍｏｔｉｖｅ ＧｍｂＨ | 固体アクチュエータを製造する方法 |
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