JPS61126993A - サブマ−ジア−ク溶接用溶融型フラツクス - Google Patents
サブマ−ジア−ク溶接用溶融型フラツクスInfo
- Publication number
- JPS61126993A JPS61126993A JP24587784A JP24587784A JPS61126993A JP S61126993 A JPS61126993 A JP S61126993A JP 24587784 A JP24587784 A JP 24587784A JP 24587784 A JP24587784 A JP 24587784A JP S61126993 A JPS61126993 A JP S61126993A
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- JP
- Japan
- Prior art keywords
- amount
- hydrogen
- weld metal
- flux
- basicity
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
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-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
- B23K35/22—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by the composition or nature of the material
- B23K35/36—Selection of non-metallic compositions, e.g. coatings, fluxes; Selection of soldering or welding materials, conjoint with selection of non-metallic compositions, both selections being of interest
- B23K35/3601—Selection of non-metallic compositions, e.g. coatings, fluxes; Selection of soldering or welding materials, conjoint with selection of non-metallic compositions, both selections being of interest with inorganic compounds as principal constituents
- B23K35/361—Alumina or aluminates
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Inorganic Chemistry (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Nonmetallic Welding Materials (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
サブマージアーク溶接用溶融型フラックスの改良に関し
てこの明細書で述べる技術内容は、とくに高じん性と耐
水素割れ性の要求される溶接部を得るために用いて溶接
作業性の優れたサブマージアーク溶接用溶融型７ラツク
スの組成についての開発研究の成果を提案するところに
ある。
てこの明細書で述べる技術内容は、とくに高じん性と耐
水素割れ性の要求される溶接部を得るために用いて溶接
作業性の優れたサブマージアーク溶接用溶融型７ラツク
スの組成についての開発研究の成果を提案するところに
ある。
（技来の技術）
溶接金属の高じん化は全ての溶接構造物において必須の
条件であるが、溶接金属のしん性を向上させる方法とし
ては大別してつぎの２方法がある。
条件であるが、溶接金属のしん性を向上させる方法とし
ては大別してつぎの２方法がある。
（１） Ｍｎ 、 Ｎｏ 、 Ｔｉ 、 Ｂなどを添
加し１溶接金属の組織を微細化することにより、高じん
性を得るＯ （２ン 溶接金属の酸素量を大幅に低減することによ
り、合金元素の添加猷が少くても良好なしん性を得る。
加し１溶接金属の組織を微細化することにより、高じん
性を得るＯ （２ン 溶接金属の酸素量を大幅に低減することによ
り、合金元素の添加猷が少くても良好なしん性を得る。
（２）の方法は（１）の方法に比較してコスト面から有
利であるため、高じん性溶接金属を得るための方法とし
て注目されてきている。
利であるため、高じん性溶接金属を得るための方法とし
て注目されてきている。
ここに溶接金ｍ中の酸素量を低減するためには７ラツク
スの塩基度を上げＳ、ｉｏ、の活量を低下させて５１０
２の還元を抑制することが一般的に行われ、例えば特開
昭５４−４２５５号公報において低酸素化のできる７ラ
ツクスが開示されている。
スの塩基度を上げＳ、ｉｏ、の活量を低下させて５１０
２の還元を抑制することが一般的に行われ、例えば特開
昭５４−４２５５号公報において低酸素化のできる７ラ
ツクスが開示されている。
しかしながら同号公報中の実施例に示されている通り１
この７ラツクスで達成できる酵素レベルはせいぜい２５
０１）ｐｉｎ程度である。
この７ラツクスで達成できる酵素レベルはせいぜい２５
０１）ｐｉｎ程度である。
また、ＣａＦ、を多量に添加した７ラツクスによりアー
ク雰囲気中のＦガス分圧を上昇させることにより酵素量
を低減させようとする方法についても特開昭５８−５５
１９７号公報に開示されているが、Ｆガスは刺激臭を発
生するため添加量が３０％以上になると作業環境面での
問題が生じる。
ク雰囲気中のＦガス分圧を上昇させることにより酵素量
を低減させようとする方法についても特開昭５８−５５
１９７号公報に開示されているが、Ｆガスは刺激臭を発
生するため添加量が３０％以上になると作業環境面での
問題が生じる。
（発明が解決しようとする問題点）
ところで溶融型７ラツクスにあっては、塩基度を上げて
いくと７ラツクス中水素量が増加し、その結果溶接金属
中波散性水素量が増加するという問題もある。つまり溶
接金属中酸素量を大幅に低減しようとすると、７ラツク
ス中水素量の低減策も同時に考慮する必要がある。
いくと７ラツクス中水素量が増加し、その結果溶接金属
中波散性水素量が増加するという問題もある。つまり溶
接金属中酸素量を大幅に低減しようとすると、７ラツク
ス中水素量の低減策も同時に考慮する必要がある。
また一方において塩基度の高いフラックスは一般的に高
速溶接性が劣り、あえて、高速溶接を行うとビード幅の
せまい凸状ビードになりやすいという問題もある。
速溶接性が劣り、あえて、高速溶接を行うとビード幅の
せまい凸状ビードになりやすいという問題もある。
このように溶接金民の酸素量を大幅に低減することを目
的に、フラックス塩基度を高くすると拡散性水素量が増
加し、同時に溶接能率上不可欠の具備条件である高速溶
接性も劣化するためこれらを同時に解決できる７ラツク
スを作ることはむずかしいと考えられて来たのである。
的に、フラックス塩基度を高くすると拡散性水素量が増
加し、同時に溶接能率上不可欠の具備条件である高速溶
接性も劣化するためこれらを同時に解決できる７ラツク
スを作ることはむずかしいと考えられて来たのである。
（問題解決のための手段）
発明者らはこれらに関して種々実験を行い１以下に述べ
るような知見を得た。
るような知見を得た。
まず溶接金属中の酸素量を大幅に低減するためにはＳ１
０．量を少くして ＢＬ＝６ 、０５ＮＧａＯ−６−３１Ｎ３１０２−４．
９７ＮＴｌＯ２＋４ 、８Ｍｎ０＋４−Ｏ４−０Ｎ＋３
−４Ｎｙ、（）−０−２ＮＡ、？ Ｏ＋＋＋ （１
）で与えられる７ラックス塩基度ＢＩ、を１．４０〜２
．９５１の範囲に調整する必要があることに着目した。
０．量を少くして ＢＬ＝６ 、０５ＮＧａＯ−６−３１Ｎ３１０２−４．
９７ＮＴｌＯ２＋４ 、８Ｍｎ０＋４−Ｏ４−０Ｎ＋３
−４Ｎｙ、（）−０−２ＮＡ、？ Ｏ＋＋＋ （１
）で与えられる７ラックス塩基度ＢＩ、を１．４０〜２
．９５１の範囲に調整する必要があることに着目した。
ここに添字で示した各成分を１で代表させてＮｉにより
１成分のモル分率を表わし、ただしＮ。ａＯは（３ａＦ
、もＯａＯに換算して算入し、ＢＬを算出するものとす
る。また高塩基化に伴う水素量の増加はフラックス成分
のうちＡｌ、Ｏ，を多くして、大幅に抑制できることに
も着目した。
１成分のモル分率を表わし、ただしＮ。ａＯは（３ａＦ
、もＯａＯに換算して算入し、ＢＬを算出するものとす
る。また高塩基化に伴う水素量の増加はフラックス成分
のうちＡｌ、Ｏ，を多くして、大幅に抑制できることに
も着目した。
次に溶融型７ラツクスの製造法としては原材料を溶解後
、水中で急冷して凝固させ粉砕する方法と、水を全く使
用しない乾式法とがあるが、水を使用する場合には高温
で溶融したフラックスが水と反応して結果的に水素量が
増加する傾向があるので、水素に関して注意が必要な場
合には、水を使用しない乾式法を用いることが望ましく
、また高塩基性７ラツクスであっても前述のごとく高Ａ
ｌ２Ｏ８としてしかも乾式法を用いれば、水素量の極め
て少ないフラックスの製１へか可能となることを見出し
た。
、水中で急冷して凝固させ粉砕する方法と、水を全く使
用しない乾式法とがあるが、水を使用する場合には高温
で溶融したフラックスが水と反応して結果的に水素量が
増加する傾向があるので、水素に関して注意が必要な場
合には、水を使用しない乾式法を用いることが望ましく
、また高塩基性７ラツクスであっても前述のごとく高Ａ
ｌ２Ｏ８としてしかも乾式法を用いれば、水素量の極め
て少ないフラックスの製１へか可能となることを見出し
た。
なおＡ）２０８は多量添加してもフラックス頃、基疲（
ＥＬ ）をそれほど変化させずに低水素化に効果を発揮
するという利点があるのは（１）式により明らかである
。
ＥＬ ）をそれほど変化させずに低水素化に効果を発揮
するという利点があるのは（１）式により明らかである
。
以上のべた知見に従いこの発明は”２０３７８０〜４５
ｗｔ％ｐ Ｓｉｎ、 ： ８〜１０ ｗｔ％ 、 Ｏ
ａＯ： １５〜ａｏｗｔ％、 ｃａｒ ； １０〜ｚ
５ｗｔ％、 ｔｉｏ２； ３〜１２ｗｔ％を主要成分と
し、止揚（１）式で表わした塩基度ＢＬが１．４０〜２
．９５の範囲である、サブマージアーク溶接用溶融型７
ラツクスである。
ｗｔ％ｐ Ｓｉｎ、 ： ８〜１０ ｗｔ％ 、 Ｏ
ａＯ： １５〜ａｏｗｔ％、 ｃａｒ ； １０〜ｚ
５ｗｔ％、 ｔｉｏ２； ３〜１２ｗｔ％を主要成分と
し、止揚（１）式で表わした塩基度ＢＬが１．４０〜２
．９５の範囲である、サブマージアーク溶接用溶融型７
ラツクスである。
７ラツクス塩基度を高くして溶接金間中醇素蛍を低減す
るためには前述の如＜ ５ｉｎ２ｆｆｉを３〜１０ｗｔ
％の範囲に少くシ、同時に脱酸効果のあるＯａＯ。
るためには前述の如＜ ５ｉｎ２ｆｆｉを３〜１０ｗｔ
％の範囲に少くシ、同時に脱酸効果のあるＯａＯ。
０ａＦ２の添加が必要であり、ここに（３ａＯ： １５
〜ａｏｗｔ％、 ＯａＦ、 ； １０〜２５ ｗｔ％に
おいて溶接金属中の酸素量が２５０ ｐｐｍ以下のもの
が得られる。
〜ａｏｗｔ％、 ＯａＦ、 ； １０〜２５ ｗｔ％に
おいて溶接金属中の酸素量が２５０ ｐｐｍ以下のもの
が得られる。
ＴｉＯ□はフラックス水素■に対してそれほど彫響しな
いが、低酸素溶接金属のしん性向上には効果的である。
いが、低酸素溶接金属のしん性向上には効果的である。
なお主成分とはしないが、塩基度ＢＬの調整のために配
合され得るＭｎＯ、ＭｇＯは添加量が多くなると水素量
も多くなるのでＭｎＯ、は７ ｗｔ％未満、ＭｇＯは５
ｗｔ％未海に制限するを可とする。
合され得るＭｎＯ、ＭｇＯは添加量が多くなると水素量
も多くなるのでＭｎＯ、は７ ｗｔ％未満、ＭｇＯは５
ｗｔ％未海に制限するを可とする。
さてサブマージアーク溶接用溶融型７ラツクスについて
高速溶性の付与を問題とするとき通常は５ｉ０２添加量
を多くする方法がとられるが、５ｉｎ２量とともに溶接
金属酸素量が増加するため高じん性を指向する場合は問
題となるのはすでに述べたとおりである。
高速溶性の付与を問題とするとき通常は５ｉ０２添加量
を多くする方法がとられるが、５ｉｎ２量とともに溶接
金属酸素量が増加するため高じん性を指向する場合は問
題となるのはすでに述べたとおりである。
ここにＡ、ｌ！、Ｏ，は両性酸化物であって、とくに高
塩基性７ラツクス中にあってはＳｉＯ□と同様な機能を
有し、高速溶接性を付与するのに有用である。
塩基性７ラツクス中にあってはＳｉＯ□と同様な機能を
有し、高速溶接性を付与するのに有用である。
しかもＡｌ、０．は安定な酸化物であるため多量添加し
ても酸素量は増加しないという利点がある。
ても酸素量は増加しないという利点がある。
したがって高Ａノ２０８．低Ｓｉｎ、にしても高速溶接
性の劣化はほとんどなく、通常行われている３電極サブ
マージアーク溶接法＼さらには４ｉＥ極法による高速溶
接にも十分適用できることが明らかになったのである。
性の劣化はほとんどなく、通常行われている３電極サブ
マージアーク溶接法＼さらには４ｉＥ極法による高速溶
接にも十分適用できることが明らかになったのである。
（作用）
この発明で成分組成範囲を限定するとともに、塩基度を
限定した理由について以下に述べる。
限定した理由について以下に述べる。
Ａｔ Ｏ： Ａノ２０８はこの発明７ラツクスの水素量
低減には大きな効果をあられすが３０％未満ではその効
果が期待できずまた４５％を超えると７ラツクス融点が
高くなり、作業性が劣化するとともに溶接金属中の非金
属介在物が多くなる。
低減には大きな効果をあられすが３０％未満ではその効
果が期待できずまた４５％を超えると７ラツクス融点が
高くなり、作業性が劣化するとともに溶接金属中の非金
属介在物が多くなる。
５ｉｎ２： Ｓｉｎ、は７ラツクスの性能に大きく影響
し８％未満では溶接作業性が劣化するとともに水素量が
増加する反面１０％をこえると溶接金属 ゛のじん性
が劣化する。
し８％未満では溶接作業性が劣化するとともに水素量が
増加する反面１０％をこえると溶接金属 ゛のじん性
が劣化する。
ＯａＯ： ＣａＯはじん性向から重要であり、１５％未
満では酸素量の大幅低減は期待できず％３０％を超える
と水素量が増加する。
満では酸素量の大幅低減は期待できず％３０％を超える
と水素量が増加する。
ＣａＦ、 ： ｃａＦ２はＣａＯ同様、溶接金属しん性
向から重要であり、１０％未満では酸素量低減効果は少
なくまた２５％を超えるとアークが不安定となりビード
形状が劣化するとともに次第に刺激臭が発生し環境上好
ましくない。
向から重要であり、１０％未満では酸素量低減効果は少
なくまた２５％を超えるとアークが不安定となりビード
形状が劣化するとともに次第に刺激臭が発生し環境上好
ましくない。
Ｔｉ０１ ’ ＴｌＯ２は一部アーク中で還元され１溶
接金属を微細化してじん性、を高めるが３％未満ではそ
の効果が小さく、１２％を超えるとスラグのはくり性が
劣化する。
接金属を微細化してじん性、を高めるが３％未満ではそ
の効果が小さく、１２％を超えるとスラグのはくり性が
劣化する。
ちなみにＭｎＯとＭｇｏとのうち、ＭｎＯはビード形状
、スラグ流動性を良くする上で効果があるが７チ以上で
はビード外観が劣化するので好ましくなく、またＭｇＯ
はじん性向上の点で効果があるものの６％以上添加する
と水素量が増加するので５％未満にする必要があり、こ
れらは上記制限の下に７ラツクス塩基度（ＢＬ）を１．
４０〜２．９５の範囲に調整するのに有利に適合する。
、スラグ流動性を良くする上で効果があるが７チ以上で
はビード外観が劣化するので好ましくなく、またＭｇＯ
はじん性向上の点で効果があるものの６％以上添加する
と水素量が増加するので５％未満にする必要があり、こ
れらは上記制限の下に７ラツクス塩基度（ＢＬ）を１．
４０〜２．９５の範囲に調整するのに有利に適合する。
また水素量を低減するためには７ラツクス製造時水を使
用しない乾式法を採用する必要があり、水砕法では水素
量が大幅に増加する。
用しない乾式法を採用する必要があり、水砕法では水素
量が大幅に増加する。
さらにフラックス塩基度（Ｂｌ ）を１．４〜２．９５
としたのは１．４未満では溶接金属酸素量の大幅低減は
むすかしく 、２−９５を超えると水素量が大幅に増加
し、耐水素割れ性が劣化するためである。
としたのは１．４未満では溶接金属酸素量の大幅低減は
むすかしく 、２−９５を超えると水素量が大幅に増加
し、耐水素割れ性が劣化するためである。
なおこの発明の７ラツクスには上記組成の他。
ＦｅＯ、Ｂ２Ｏ３，Ｚｒｏ２． Ｋ２Ｏ、Ｎａ２Ｏが不
純物程度の量含有されていても本質的には変わらない。
純物程度の量含有されていても本質的には変わらない。
（実施例）
表１に示した組成の供試７ラツクスを調整し、これを用
いて （１） 溶接金属の拡散性水素量 （２） 平板ビード溶接によるビード外観、スラグは
くり性などの溶接作業性 （３）■溝一層溶接金属のじん性と化学組成を調査した
。
いて （１） 溶接金属の拡散性水素量 （２） 平板ビード溶接によるビード外観、スラグは
くり性などの溶接作業性 （３）■溝一層溶接金属のじん性と化学組成を調査した
。
表１に７ラツクスの化学組成と諸元を、第２表に供試鋼
板と、供試ワイヤの化学組成を示す。
板と、供試ワイヤの化学組成を示す。
Ａｌ−Ａ３がこの発明に従う７ラツクスでありいずれも
粉末原料を混合溶融し、鉄板上に流して固化させたもの
を３６ ｘ Ｄｕｓｔメツシュに粉砕した乾式法による
フラックスである。３１〜Ｂ６は比較７ラツクスで、一
部は水中に急冷凝固させて製造したが、粒度はこの発明
の７ラツクスと同一である。
粉末原料を混合溶融し、鉄板上に流して固化させたもの
を３６ ｘ Ｄｕｓｔメツシュに粉砕した乾式法による
フラックスである。３１〜Ｂ６は比較７ラツクスで、一
部は水中に急冷凝固させて製造したが、粒度はこの発明
の７ラツクスと同一である。
溶接金属中の拡散性水素量は表１の７ラツクスと表２の
鋼板、ワイヤを用いてＪＸＦ３ Ｚ ３１１６に従って
行い、決定した。
鋼板、ワイヤを用いてＪＸＦ３ Ｚ ３１１６に従って
行い、決定した。
また溶接作業性の調査では１９ＷＸ ｌ ５ （１ｗａ
ｘ１０００ｍの大きさの表２に示す鋼板とワイヤを用い
表３に示す４ｉ！極サブマージアーク溶接法で１パス平
板ピードをおき、ピード外観、スラグはくり性、アンダ
ーカット、ポックマーク等を調べた。
ｘ１０００ｍの大きさの表２に示す鋼板とワイヤを用い
表３に示す４ｉ！極サブマージアーク溶接法で１パス平
板ピードをおき、ピード外観、スラグはくり性、アンダ
ーカット、ポックマーク等を調べた。
、さらに同一鋼板、ワイヤを用い第１図に示した７ｍ先
に対し表８の条件でＶ溝一層４電極サブマージアーク溶
接を行い、表面１ｍの位置から２簡Ｖノツチシヤルピ一
衝撃試験片を採取して調べた。
に対し表８の条件でＶ溝一層４電極サブマージアーク溶
接を行い、表面１ｍの位置から２簡Ｖノツチシヤルピ一
衝撃試験片を採取して調べた。
また溶接金属の化学組成についても検討した。
表４はＶ溝一層サブマージアーク溶接金属の化学組成を
示したもので表１には試験結果も一括して示した。
示したもので表１には試験結果も一括して示した。
（発明の効果）
これから明らかな通り、この発明による７ラツクスでは
高塩基性にもかかわらず拡散性水素量がいずれも１−５
ｃｆｆｌ／ｘｏｏｇ以下と低く、溶接金属の酸素量も
２５０ ｐｐｍ以下で衝撃試験の吸収エネルギ° も−
８０゛Ｃにおいてｌ’９・ｍ以上の高い値が得られ、か
つ作業性も良好で４電極法による高速溶接においてもき
れいなビードが得られる０ しかし比較例で示した７ラツクスは化学組成がこの発明
の範囲外であったりフラックス塩基度が低いために拡散
性水素量が少ないものは１溶接金属しん性が悪く、また
高じん性溶接金属が得られる場合には拡散性水素量が多
かったり、あるいは作業性が悪く、低水素、高じん性、
良好な作業性の条件を満足しない。
高塩基性にもかかわらず拡散性水素量がいずれも１−５
ｃｆｆｌ／ｘｏｏｇ以下と低く、溶接金属の酸素量も
２５０ ｐｐｍ以下で衝撃試験の吸収エネルギ° も−
８０゛Ｃにおいてｌ’９・ｍ以上の高い値が得られ、か
つ作業性も良好で４電極法による高速溶接においてもき
れいなビードが得られる０ しかし比較例で示した７ラツクスは化学組成がこの発明
の範囲外であったりフラックス塩基度が低いために拡散
性水素量が少ないものは１溶接金属しん性が悪く、また
高じん性溶接金属が得られる場合には拡散性水素量が多
かったり、あるいは作業性が悪く、低水素、高じん性、
良好な作業性の条件を満足しない。
なお実施例では４Ｔ！Ｌ極法による一層溶接について示
したが、多層溶接、低速溶接においてもその効果は十分
に発揮できる。
したが、多層溶接、低速溶接においてもその効果は十分
に発揮できる。
以上説明したようにこの発明によるフラックスを用いて
サブマージアーク溶接を行えば、フラックスに不可欠の
優れた高速溶接作業性をそこなうことなく、溶接金属中
の拡散性水素量も増加させ゛ずに、溶接金属中の酸素量
を大幅に低減させることができるため、低合金銅溶接部
の低温割れを防止でき、同時に高価な合金元素を多量に
添加しなくても溶接金属のしん性を大幅に向上させるこ
とが可能となり、従来むずかしいとされていた低水素、
高じん性、優れた高速溶接作業性を同時に満足できる。
サブマージアーク溶接を行えば、フラックスに不可欠の
優れた高速溶接作業性をそこなうことなく、溶接金属中
の拡散性水素量も増加させ゛ずに、溶接金属中の酸素量
を大幅に低減させることができるため、低合金銅溶接部
の低温割れを防止でき、同時に高価な合金元素を多量に
添加しなくても溶接金属のしん性を大幅に向上させるこ
とが可能となり、従来むずかしいとされていた低水素、
高じん性、優れた高速溶接作業性を同時に満足できる。
第１図はＶ溝一層溶接用のＶ溝形状を示す断面図である
。
。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ Ａｌ＿２Ｏ＿３：３０〜４５ｗｔ％、ＳｉＯ＿３：
３〜１０ｗｔ％ＣａＯ：１５〜３０ｗｔ％、ＣａＦ＿２
：１０〜２５ｗｔ％ＴｉＯ＿２：３〜１２ｗｔ％、 を主要成分とし、下記式で示す塩基度が１．４０〜２．
９５の範囲であるサブマージアーク溶接用溶融型フラッ
クス 記 Ｂ＿Ｌ：６．０５Ｎ＿Ｃ＿ａ＿Ｏ−６．３１Ｎ＿Ｓ＿ｉ
＿Ｏ＿＿２−４．９７Ｎ＿Ｔ＿ｉ＿Ｏ＿＿２＋４．８Ｎ
＿Ｍ＿ｎ＿Ｏ＋４．０Ｎ＿Ｍ＿ｇ＿Ｏ＋３．４Ｎ＿Ｆ＿
ｅ＿Ｏ−０．２Ｎ＿Ａ＿ｌ＿＿２＿Ｏ＿＿３上式中添字
で示した各成分をｉで代表させてＮｉによりｉ成分のモ
ル分率を表わし、ただしＮ＿Ｃ＿ａ＿ＯはＣａＦ＿２も
ＣａＯに換算して算入Ｂ＿Ｌを算出するものとする。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP24587784A JPS61126993A (ja) | 1984-11-22 | 1984-11-22 | サブマ−ジア−ク溶接用溶融型フラツクス |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP24587784A JPS61126993A (ja) | 1984-11-22 | 1984-11-22 | サブマ−ジア−ク溶接用溶融型フラツクス |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61126993A true JPS61126993A (ja) | 1986-06-14 |
Family
ID=17140131
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP24587784A Pending JPS61126993A (ja) | 1984-11-22 | 1984-11-22 | サブマ−ジア−ク溶接用溶融型フラツクス |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS61126993A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007090399A (ja) * | 2005-09-29 | 2007-04-12 | Nippon Steel Corp | 低酸素系サブマージアーク溶接用溶融型フラックス |
-
1984
- 1984-11-22 JP JP24587784A patent/JPS61126993A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007090399A (ja) * | 2005-09-29 | 2007-04-12 | Nippon Steel Corp | 低酸素系サブマージアーク溶接用溶融型フラックス |
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