JPS61124525A - 電磁特性が良好な一方向性けい素鋼板の製造方法 - Google Patents
電磁特性が良好な一方向性けい素鋼板の製造方法Info
- Publication number
- JPS61124525A JPS61124525A JP59243465A JP24346584A JPS61124525A JP S61124525 A JPS61124525 A JP S61124525A JP 59243465 A JP59243465 A JP 59243465A JP 24346584 A JP24346584 A JP 24346584A JP S61124525 A JPS61124525 A JP S61124525A
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- JP
- Japan
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- rolling
- steel sheet
- silicon steel
- work roll
- annealing
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- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P10/00—Technologies related to metal processing
- Y02P10/20—Recycling
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
この発明は′、磁気特性が良好な一方向性けい素鋼板の
製造方法に関し、とくに磁気特性の効果的な改善を生産
能率の向上に併せて実現しようとするものである。
製造方法に関し、とくに磁気特性の効果的な改善を生産
能率の向上に併せて実現しようとするものである。
（従来の技術）
一方向性けい素鋼板は、主としてトランスその他の電気
機器の鉄心として使用されるもので、励磁特性と鉄損特
性とが共に良好であることが必要とされる。とりわけ最
近では、省エネルギー、省資源に対する社会的要請がま
すます強まり、かかる観点から、電気機器使用時におけ
る電力損をとくに重視した低鉄損材料が待望されている
。かような要請に応えるべく最近では、製品板厚を従来
以上に薄くしたり、２次粒径の微細化および磁区幅の細
分化技術の適用など種々の方策が講じられている。この
ためけい素鋼板の製造工程はますます複雑なものとなっ
ているが、かかる工程の複雑化に起因した製造コストの
増大が重要な課題になっている。
機器の鉄心として使用されるもので、励磁特性と鉄損特
性とが共に良好であることが必要とされる。とりわけ最
近では、省エネルギー、省資源に対する社会的要請がま
すます強まり、かかる観点から、電気機器使用時におけ
る電力損をとくに重視した低鉄損材料が待望されている
。かような要請に応えるべく最近では、製品板厚を従来
以上に薄くしたり、２次粒径の微細化および磁区幅の細
分化技術の適用など種々の方策が講じられている。この
ためけい素鋼板の製造工程はますます複雑なものとなっ
ているが、かかる工程の複雑化に起因した製造コストの
増大が重要な課題になっている。
ところで従来から一方向性けい素鋼板の冷間圧延には、
ゼンジミア−や４段ないし６段のリバース圧延機が用い
られていて、一方向の連続式圧延であるタンデム圧延方
式は不向き、とくに高磁束密度の方向性けい素鋼板を製
造する場合には不向きとされていた。
ゼンジミア−や４段ないし６段のリバース圧延機が用い
られていて、一方向の連続式圧延であるタンデム圧延方
式は不向き、とくに高磁束密度の方向性けい素鋼板を製
造する場合には不向きとされていた。
この理由はまだ明確には解明されていないが、通常のタ
ンデム圧延で冷延されたものは、冷延、再結晶後のゴス
成分がリバース圧延材に較べると幾分弱く、このためリ
バース圧延材差の電磁特性が得られないものと考えられ
る。
ンデム圧延で冷延されたものは、冷延、再結晶後のゴス
成分がリバース圧延材に較べると幾分弱く、このためリ
バース圧延材差の電磁特性が得られないものと考えられ
る。
これに対しリバース圧延では、１パス毎に鋼板はリール
に巻取られるが、このとき数分間の炭化物析出時間が与
えられることになり、かかる処理が集合組織上有利に作
用するものと考えられる。
に巻取られるが、このとき数分間の炭化物析出時間が与
えられることになり、かかる処理が集合組織上有利に作
用するものと考えられる。
このようなバス間時効処理を積極的に活用する手法とし
て、たとえば特開昭５０−１６６１０号公報では、８１
〜９５％の強冷延を複数バスで行うに当り、５０〜３０
０℃の温度範囲において１分以上保持することを提案し
ている。しかしながらタンデム圧延でかような熱処理を
施すためには、中間に加熱設備を設置する必要がある上
に、著しく低速で圧延を行わねばならず、タンデム圧延
本来の特長である効率良い圧延が活用できなかった。ま
た特開昭５７−４３０６号公報では、電磁鋼板を予熱す
る誘導加熱装置を冷間圧延機入側に設置しているが、こ
れもリバース圧延機を前提にしている。
て、たとえば特開昭５０−１６６１０号公報では、８１
〜９５％の強冷延を複数バスで行うに当り、５０〜３０
０℃の温度範囲において１分以上保持することを提案し
ている。しかしながらタンデム圧延でかような熱処理を
施すためには、中間に加熱設備を設置する必要がある上
に、著しく低速で圧延を行わねばならず、タンデム圧延
本来の特長である効率良い圧延が活用できなかった。ま
た特開昭５７−４３０６号公報では、電磁鋼板を予熱す
る誘導加熱装置を冷間圧延機入側に設置しているが、こ
れもリバース圧延機を前提にしている。
またタンデム圧延が電磁鋼板の製造に不向きと考えられ
たもう一つの理由として、ロール径がある。一般にタン
デム圧延では、効率的生産を前提とするため、ロール替
え頻度をできるだけ少なくする目的で４００ｆ１以上の
径のワークロールが用いられ、４〜６スタンドの圧延機
で連続圧延されるが、かかる圧延方式では、けい素鋼板
のように製品板厚が薄いものについては鋼板のワークロ
ールに対するかみ込み角度が小さくなることから、所期
した集合組織の形成にとっては不利と考えられていたの
である。
たもう一つの理由として、ロール径がある。一般にタン
デム圧延では、効率的生産を前提とするため、ロール替
え頻度をできるだけ少なくする目的で４００ｆ１以上の
径のワークロールが用いられ、４〜６スタンドの圧延機
で連続圧延されるが、かかる圧延方式では、けい素鋼板
のように製品板厚が薄いものについては鋼板のワークロ
ールに対するかみ込み角度が小さくなることから、所期
した集合組織の形成にとっては不利と考えられていたの
である。
（発明が解決しようとする問題点）
上述したように従来は、製造工程の複雑化に起因して製
造コストの増大を招いていたほか、効率良い製造ができ
ないところに問題を残していた。
造コストの増大を招いていたほか、効率良い製造ができ
ないところに問題を残していた。
この発明は、上記した如き最近の事情に鑑みて開発され
たもので、単にけい素鋼板の性能向上という要請に応え
るだけでなく、冷間圧延にタンデム圧延機を活用して効
率的な製造を実現すると共に、かかる効率的生産によっ
て製造コストの低減も伴せて達成したけい素鋼板の有利
な製造方法を提案することを目的とする。
たもので、単にけい素鋼板の性能向上という要請に応え
るだけでなく、冷間圧延にタンデム圧延機を活用して効
率的な製造を実現すると共に、かかる効率的生産によっ
て製造コストの低減も伴せて達成したけい素鋼板の有利
な製造方法を提案することを目的とする。
（問題を解決するための手段）
そこで発明者らは、タンデム方式の冷延で磁気特性を改
善する方法につき、種々の検討を加えた結果、タンデム
圧延機のワークロール径を小さくすると共に、各スタン
ドにおける鋼板のワークロールに対するかみ込み角度を
コントロールすることによって所期した目的が有利に達
成され得ることを新たに見出し、この発明を完成させる
に至ったのである。
善する方法につき、種々の検討を加えた結果、タンデム
圧延機のワークロール径を小さくすると共に、各スタン
ドにおける鋼板のワークロールに対するかみ込み角度を
コントロールすることによって所期した目的が有利に達
成され得ることを新たに見出し、この発明を完成させる
に至ったのである。
すなわちこの発明は、Ｃ： ０．０１〜０．０８ｗｔ％
（以下単に％で示す） 、Ｓ ｉ ： ２．０〜４．０
％、Ｍｎ：０．０２〜０．１５％、５ｂｊ０．１０％以
下、Ａ Ｎ ： ０．００５％以下ならびにＳおよびＳ
ｅのうちから選ばれる一種または二種合計７０．０１０
〜０．１０％を含む組成になる素材スラブを、熱間圧延
したのち、中間焼鈍を含む２回の冷間圧延を施して所定
の製品板厚とし、しかるのち脱炭焼鈍ついで最終仕上げ
焼鈍を施すことからなる、 （１１０） （００１）を
主方位とする一方向性けい素鋼板の製造方法において、
最終冷間圧延を、タンデム圧延機によって圧下率：５０
〜８０％の条件下に行うに際し、各スタンドのワークロ
ール直径を１００〜４００ ａｍとし、かつ各スタンド
のうち少なくとも２スタンドにつき、鋼板のワークロー
ルに対するかみ込み角度αを０．０２５ ’以上とす
ることを特徴とする特許 方向性けい素鋼板の製造方法である。
（以下単に％で示す） 、Ｓ ｉ ： ２．０〜４．０
％、Ｍｎ：０．０２〜０．１５％、５ｂｊ０．１０％以
下、Ａ Ｎ ： ０．００５％以下ならびにＳおよびＳ
ｅのうちから選ばれる一種または二種合計７０．０１０
〜０．１０％を含む組成になる素材スラブを、熱間圧延
したのち、中間焼鈍を含む２回の冷間圧延を施して所定
の製品板厚とし、しかるのち脱炭焼鈍ついで最終仕上げ
焼鈍を施すことからなる、 （１１０） （００１）を
主方位とする一方向性けい素鋼板の製造方法において、
最終冷間圧延を、タンデム圧延機によって圧下率：５０
〜８０％の条件下に行うに際し、各スタンドのワークロ
ール直径を１００〜４００ ａｍとし、かつ各スタンド
のうち少なくとも２スタンドにつき、鋼板のワークロー
ルに対するかみ込み角度αを０．０２５ ’以上とす
ることを特徴とする特許 方向性けい素鋼板の製造方法である。
以下この発明を由来するに至った実験結果に基づき、こ
の発明を具体的に説明する。
の発明を具体的に説明する。
Ｓｉ：３．３５％、 Ｃ： ０．０４５％、 Ｍ ｎ
： ０．０７５％。
： ０．０７５％。
Ｓ ｅ ： ０．０２５％、 Ｓ ｂ ： ０．０３０
％およびＡｌ：０．００１％を含有する厚さ３．Ｏｖｍ
のけい素鋼熱延板を、１次冷延で０．８０ｍの中間厚と
し、ついで１０００℃、１ ｍｉｎの中間焼鈍を施した
のち、２次冷延を行い０．３０ｗｍの製品板厚に仕上げ
た。この２次冷延は、タンデム圧延機を用いて行ったが
、その際、圧下配分とロール径を変更してかみ込み角度
を種々に変化させた。
％およびＡｌ：０．００１％を含有する厚さ３．Ｏｖｍ
のけい素鋼熱延板を、１次冷延で０．８０ｍの中間厚と
し、ついで１０００℃、１ ｍｉｎの中間焼鈍を施した
のち、２次冷延を行い０．３０ｗｍの製品板厚に仕上げ
た。この２次冷延は、タンデム圧延機を用いて行ったが
、その際、圧下配分とロール径を変更してかみ込み角度
を種々に変化させた。
鋼板のワークロールに対するかみ込み角度の違いが、最
終製品の電磁特性に及ぼす影響について調べた結果を第
１図に示す。ここに第２図中に記号αで示されたかみ込
み角度は、ロール径が大きくしかも板厚が薄い場合には
、次式 ここでΔｈ：各スタンドの入側、出側板厚差のＲ：ワー
クロール半径 で近似できることから、この発明でも上掲式によってか
み込み角度を求めた。
終製品の電磁特性に及ぼす影響について調べた結果を第
１図に示す。ここに第２図中に記号αで示されたかみ込
み角度は、ロール径が大きくしかも板厚が薄い場合には
、次式 ここでΔｈ：各スタンドの入側、出側板厚差のＲ：ワー
クロール半径 で近似できることから、この発明でも上掲式によってか
み込み角度を求めた。
第１図から明らかなように、Ｗ１ッ７．。≦１．０５Ｗ
／ｋｇの低い鉄損を得るには、ワークロールの直径を４
００ ｔｍ以下にした上で、全スタンドのうち少なくと
も２スタンドにおいてはかみ込み角度αを０．０２５
”以上とする必要があることが判る。
／ｋｇの低い鉄損を得るには、ワークロールの直径を４
００ ｔｍ以下にした上で、全スタンドのうち少なくと
も２スタンドにおいてはかみ込み角度αを０．０２５
”以上とする必要があることが判る。
また第３図には、ワークロールの直径と磁束密度との関
係について調べた結果を示す。この実験において成分組
成や処理工程は第２図の場合に準じて行い、とくにタン
デム式冷間圧延につき、圧下配分は板厚０．８鶴から０
．３０ｍｍまで５パス（１パス当りの圧下率＝ｌθ〜２
８％）とし、いずれも２スタンド以上でα≧０．０２５
°の条件を満足させた。
係について調べた結果を示す。この実験において成分組
成や処理工程は第２図の場合に準じて行い、とくにタン
デム式冷間圧延につき、圧下配分は板厚０．８鶴から０
．３０ｍｍまで５パス（１パス当りの圧下率＝ｌθ〜２
８％）とし、いずれも２スタンド以上でα≧０．０２５
°の条件を満足させた。
同図より明らかなように、ワークロールの直径が４００
ｗ以下の場合に高い磁束密度が得られている。なおワー
クロール径が小さくなるほど、α≧０．０２５ ”を満
たすパス回数は増えることになる。
ｗ以下の場合に高い磁束密度が得られている。なおワー
クロール径が小さくなるほど、α≧０．０２５ ”を満
たすパス回数は増えることになる。
（作 用）
この発明において、素材スラブの成分組成を前記の範囲
に限定した理由は、次のとおりである。
に限定した理由は、次のとおりである。
Ｃ： ０．０１〜０．０８％
Ｃ含有量については、上記の範囲が、冷延再結晶集合組
織中に適量のゴス方位粒を存在せしめ、２次再結晶過程
でゴス粒が成長し易いマトリックスを形成するのに必要
だからである。
織中に適量のゴス方位粒を存在せしめ、２次再結晶過程
でゴス粒が成長し易いマトリックスを形成するのに必要
だからである。
Ｓｉ：２．０〜４．０％
上記したＳｔの下限は、変態によって集合組織を損なう
ことなく高温の最終焼鈍で純化が行える量として定まり
、一方上限は加工性の限界から４％とした。
ことなく高温の最終焼鈍で純化が行える量として定まり
、一方上限は加工性の限界から４％とした。
Ｍ ｎ ： ０．０２〜０．１５％
Ｍｎは、インヒビターとしてのＭｎＳ、ＭｎＳｅを形成
させるために添加するもので、かかるインヒビターの必
要量を確保するためには少なくとも０．０２％を必要と
し、一方０．１５％を超えるとＭｎＳやＭｎＳｅの鋼中
への微細均一分散が難しくなるので、０．０２〜０．１
５％の範囲に限定した。
させるために添加するもので、かかるインヒビターの必
要量を確保するためには少なくとも０．０２％を必要と
し、一方０．１５％を超えるとＭｎＳやＭｎＳｅの鋼中
への微細均一分散が難しくなるので、０．０２〜０．１
５％の範囲に限定した。
Ｓおよび／またはＳ ｅ ： ０．０１０〜０．１０％
・ＳおよびＳｅはいずれも、上述したとおりＭｎと結合
してＭｎＳ、ＭｎＳｅなどのインヒビター形式に有用な
元素であり、必要量のインヒビターを得るには少なくと
も０．０１０％を必要とし、一方０．１０％を超えると
かえって磁気特性の劣化を招くので、単独使用または併
用いずれの場合においても０．０１０−０．１０％の範
囲で添加するものとした。
・ＳおよびＳｅはいずれも、上述したとおりＭｎと結合
してＭｎＳ、ＭｎＳｅなどのインヒビター形式に有用な
元素であり、必要量のインヒビターを得るには少なくと
も０．０１０％を必要とし、一方０．１０％を超えると
かえって磁気特性の劣化を招くので、単独使用または併
用いずれの場合においても０．０１０−０．１０％の範
囲で添加するものとした。
Ｓｂ：０．１０％以下、
ｓｂは、ＭｎＳやＭｎＳｅと共存してゴス方位集積度を
一層高める有用な元素であり、０．１０％以下の範囲で
含有させることができる。
一層高める有用な元素であり、０．１０％以下の範囲で
含有させることができる。
Ａ Ｉ１７０．００５％以下
Ａ１は、ＭｎＳやＭｎＳｅをインヒビタートスるこの発
明においてはとくに有害な元素であり、できる限り少な
いことが望ましいが、０．０５％以下の範囲で許容でき
る。
明においてはとくに有害な元素であり、できる限り少な
いことが望ましいが、０．０５％以下の範囲で許容でき
る。
さて上記の好適成分に調整したスラブは、１２５０℃以
上に加熱されたのち、熱間圧延によって１．５〜３．５
ｍ厚の熱延板とする。ついで５０〜８０％の圧下率で
１次冷延後、還元雰囲気中において９００〜１１００℃
の温度域で３Ｏ３以上の中間焼鈍を施してから、２次冷
延で０．１５〜０．３５０の製品板厚に仕上げる。
上に加熱されたのち、熱間圧延によって１．５〜３．５
ｍ厚の熱延板とする。ついで５０〜８０％の圧下率で
１次冷延後、還元雰囲気中において９００〜１１００℃
の温度域で３Ｏ３以上の中間焼鈍を施してから、２次冷
延で０．１５〜０．３５０の製品板厚に仕上げる。
この発明では、この２次冷延を、タンデム圧延機を用い
て、全圧下率：５０〜８０％、使用ワークロール径：１
００〜４００ ｍ、そして少なくとも２スタンドにおけ
るかみ込み角度α：ｏ、ｏ２ｓ ’以上の条件下に行う
わけである。
て、全圧下率：５０〜８０％、使用ワークロール径：１
００〜４００ ｍ、そして少なくとも２スタンドにおけ
るかみ込み角度α：ｏ、ｏ２ｓ ’以上の条件下に行う
わけである。
ここに２次冷延圧下率を５０〜８０％の範囲に限定した
のは、ＳやＳｓ、Ｓｂなどをインヒビターとして含有す
るけい素鋼においては、上記の範囲を逸脱すると、ゴス
方位粒の十分な発達が達成されないからである。
のは、ＳやＳｓ、Ｓｂなどをインヒビターとして含有す
るけい素鋼においては、上記の範囲を逸脱すると、ゴス
方位粒の十分な発達が達成されないからである。
またワークロール径の下限を１００ ｔｍとしたのは、
これより小さいと、ロール摩耗に起因したロール交換頻
度が増大し、効率よい圧延ができなくなるためである。
これより小さいと、ロール摩耗に起因したロール交換頻
度が増大し、効率よい圧延ができなくなるためである。
かくして得られた冷延板は、その後７８０〜８８０℃の
湿水素中で脱炭焼鈍を施し、ついで鋼板表面に焼鈍分離
材を塗布してから、１１００℃以上の高温で２次再結晶
と純化のための箱焼鈍が施されて、製品となる。なおこ
の後必要に応じて表面に上塗りコーディングを施して製
品とすることもできる。
湿水素中で脱炭焼鈍を施し、ついで鋼板表面に焼鈍分離
材を塗布してから、１１００℃以上の高温で２次再結晶
と純化のための箱焼鈍が施されて、製品となる。なおこ
の後必要に応じて表面に上塗りコーディングを施して製
品とすることもできる。
（実施例）
叉１桝工
Ｃ： ０．０３５％、 Ｓ ｉ ：３．２８％、 Ｍ
ｎ ： ０．０８２％。
ｎ ： ０．０８２％。
Ｓ ｅ ： ０．０２１％、 Ｓ ｂ ： ０．０３０
％およびＡｌ二０．００１％を含有するけい素鋼連続鋳
造スラブを、１３３０℃で３ｈ加熱後、熱間圧延を施し
て２．０ ｍ厚の熱延板とした。ついで１次冷延で０．
６０ｍの中間厚に仕上げたのち、Ｎｚ Ｈｚ混合ガス
中で１０００’Ｃ，３ｍ１ｎの中間焼鈍を施してから、
５スタンドおよび３スタンドのタンデム圧延機を用い、
下表１に示した圧延条件下に２次冷延を施して０．２３
ｍ厚の冷延板に仕上げた。
％およびＡｌ二０．００１％を含有するけい素鋼連続鋳
造スラブを、１３３０℃で３ｈ加熱後、熱間圧延を施し
て２．０ ｍ厚の熱延板とした。ついで１次冷延で０．
６０ｍの中間厚に仕上げたのち、Ｎｚ Ｈｚ混合ガス
中で１０００’Ｃ，３ｍ１ｎの中間焼鈍を施してから、
５スタンドおよび３スタンドのタンデム圧延機を用い、
下表１に示した圧延条件下に２次冷延を施して０．２３
ｍ厚の冷延板に仕上げた。
その後各冷延板に、湿水素中で８００℃＋ ５１１ｔ
ｎの脱炭焼鈍を施し、ついで鋼板表面にＭｇＯを主成分
とする焼鈍分離剤を塗布してから、水素中で１２００℃
、１０ｈの仕上げ焼鈍を施した。
ｎの脱炭焼鈍を施し、ついで鋼板表面にＭｇＯを主成分
とする焼鈍分離剤を塗布してから、水素中で１２００℃
、１０ｈの仕上げ焼鈍を施した。
かくして得られた各製品板の磁気特性について調べた結
果を、表１に併記する。
果を、表１に併記する。
同表に示した成績から明らかなように、この発明に従っ
て最終冷延を施すことにより、磁気特性が大幅に改善さ
れた。
て最終冷延を施すことにより、磁気特性が大幅に改善さ
れた。
（発明の効果）
かくしてこの発明によれば、一方向性けい素鋼板の磁気
特性の改善を、生産能率の向上ひいては製造コストの低
減の下に、効果的に達成することができる。
特性の改善を、生産能率の向上ひいては製造コストの低
減の下に、効果的に達成することができる。
第１図は、タンデム圧延機スタンドのかみ込み角度αが
最終製品の鉄損ＷＩＴ／Ｓ。に及ぼす影響を、ワークロ
ール径をパラメータとして示したグラフ、第２図は、か
み込み角度αの説明図、 第３図はワークロール径と磁束密度Ｂ１６との関係を示
したグラフである。 第１図 ０．Ｏｆ θ、０２ ０．０３．０．９４ ０．０！
； （”）力゛Ｈ込叶貴すｒＸ 第３図 ７−グロー／Ｌ／！！ｉ ｆ＋ （ｔｎＭ）手続補正書 昭和６０年１月１８日 昭和５９年 特 許 願第２４３４６５号２発明の名称 電磁特性が良好な一方向性けい索漠板の製造方法３、補
正をする者 事件との関係 特許出願人 （１２５）川崎製鉄株式会社 ７、補正の内容（別紙の通り） 、Ｌ明細書筒７頁第１８〜１９行の「ここでΔｈ：各ス
タンドの入側、出側板厚差の％」を「ここでΔｈ：各ス
タンドの入側、出側板厚差」に訂正する。 ２、第２図を別紙のとおりに訂正する。
最終製品の鉄損ＷＩＴ／Ｓ。に及ぼす影響を、ワークロ
ール径をパラメータとして示したグラフ、第２図は、か
み込み角度αの説明図、 第３図はワークロール径と磁束密度Ｂ１６との関係を示
したグラフである。 第１図 ０．Ｏｆ θ、０２ ０．０３．０．９４ ０．０！
； （”）力゛Ｈ込叶貴すｒＸ 第３図 ７−グロー／Ｌ／！！ｉ ｆ＋ （ｔｎＭ）手続補正書 昭和６０年１月１８日 昭和５９年 特 許 願第２４３４６５号２発明の名称 電磁特性が良好な一方向性けい索漠板の製造方法３、補
正をする者 事件との関係 特許出願人 （１２５）川崎製鉄株式会社 ７、補正の内容（別紙の通り） 、Ｌ明細書筒７頁第１８〜１９行の「ここでΔｈ：各ス
タンドの入側、出側板厚差の％」を「ここでΔｈ：各ス
タンドの入側、出側板厚差」に訂正する。 ２、第２図を別紙のとおりに訂正する。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、Ｃ：０．０１〜０．０８ｗｔ％ Ｓｉ：２．０〜４．０ｗｔ％ Ｍｎ：０．０２〜０．１５ｗｔ％ Ｓｂ：０．１０ｗｔ％以下、 Ａｌ：０．００５ｗｔ％以下ならびに ＳおよびＳｅのうちから選ばれる一種ま たは二種合計：０．０１０〜０．１０ｗｔ％を含む組成
になる素材スラブを、熱間圧延したのち、中間焼鈍を含
む２回の冷間圧延を施して所定の製品板厚とし、しかる
のち脱炭焼鈍ついで最終仕上げ焼鈍を施すことからなる
、（１１０）〔００１〕を主方位とする一方向性けい素
鋼板の製造方法において、最終冷間圧延を、タンデム圧
延機によつて圧下率：５０〜８０％の条件下に行うに際
し、各スタンドのワークロール直径を１００〜４００ｍ
ｍとし、かつ各スタンドのうち少なくとも２スタンドに
つき、鋼板のワークロールに対するかみ込み角度αを０
．０２５°以上とすることを特徴とする電磁特性が良好
な一方向性けい素鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59243465A JPS61124525A (ja) | 1984-11-20 | 1984-11-20 | 電磁特性が良好な一方向性けい素鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59243465A JPS61124525A (ja) | 1984-11-20 | 1984-11-20 | 電磁特性が良好な一方向性けい素鋼板の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61124525A true JPS61124525A (ja) | 1986-06-12 |
Family
ID=17104290
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP59243465A Pending JPS61124525A (ja) | 1984-11-20 | 1984-11-20 | 電磁特性が良好な一方向性けい素鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS61124525A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1989000611A1 (en) * | 1987-07-21 | 1989-01-26 | Kawasaki Steel Corporation | Method of producing directional silicon steel sheet having excellent magnetic characteristics and continuous intermediate annealing equipment |
| JPH0280106A (ja) * | 1988-09-17 | 1990-03-20 | Kawasaki Steel Corp | 方向性けい素鋼板の冷間圧延方法 |
| KR100544418B1 (ko) * | 2000-11-28 | 2006-01-24 | 주식회사 포스코 | 자기적 특성이 우수한 방향성 규소강판의 제조방법 |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS57120617A (en) * | 1981-01-19 | 1982-07-27 | Kawasaki Steel Corp | Method for rolling of hot rolled steel strip for production of unidirectional silicon steel plate |
| JPS58168403A (ja) * | 1982-03-31 | 1983-10-04 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | 冷間圧延方法 |
-
1984
- 1984-11-20 JP JP59243465A patent/JPS61124525A/ja active Pending
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS57120617A (en) * | 1981-01-19 | 1982-07-27 | Kawasaki Steel Corp | Method for rolling of hot rolled steel strip for production of unidirectional silicon steel plate |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1989000611A1 (en) * | 1987-07-21 | 1989-01-26 | Kawasaki Steel Corporation | Method of producing directional silicon steel sheet having excellent magnetic characteristics and continuous intermediate annealing equipment |
| JPH0280106A (ja) * | 1988-09-17 | 1990-03-20 | Kawasaki Steel Corp | 方向性けい素鋼板の冷間圧延方法 |
| KR100544418B1 (ko) * | 2000-11-28 | 2006-01-24 | 주식회사 포스코 | 자기적 특성이 우수한 방향성 규소강판의 제조방법 |
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