JPS61118539A - 電子制御燃料噴射式内燃機関の空燃比制御装置 - Google Patents
電子制御燃料噴射式内燃機関の空燃比制御装置Info
- Publication number
- JPS61118539A JPS61118539A JP23945484A JP23945484A JPS61118539A JP S61118539 A JPS61118539 A JP S61118539A JP 23945484 A JP23945484 A JP 23945484A JP 23945484 A JP23945484 A JP 23945484A JP S61118539 A JPS61118539 A JP S61118539A
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- Japan
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- air
- fuel ratio
- average
- fuel
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- Electrical Control Of Air Or Fuel Supplied To Internal-Combustion Engine (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〈産業上の利用分野〉
本発明は、電子制御燃料噴射式内燃機関の空燃比制御装
置に係り、詳しくは、気筒間の空燃比のばらつきを改良
する装置に関する。
置に係り、詳しくは、気筒間の空燃比のばらつきを改良
する装置に関する。
〈従来の技術〉
従来の電子制御燃料噴射式の内燃機関では、燃料の噴射
量Ｔ１を次のような式によって定めるようにしている。
量Ｔ１を次のような式によって定めるようにしている。
Ｔｔ ＝ＴＰＸＣＯＥＦＸα＋ＴＳ
ここで、Ｔｐは基本噴射量であり、次のような式で与え
られる。
られる。
Ｔｐ＝ＫＸＱ／Ｎ
Ｋは定数、Ｑは吸入空気流量、Ｎは機関回転数である。
又、Ｃ０ＥＦは各種増量補正係数であり、Ｃ０ＥＦ＝
ｌ＋Ｋｔｗ＋Ｋａｓ＋Ｋａｉ＋Ｋｍｒのような式で与え
られる。Ｋｔｗは水温増量補正係数、Ｋａｓは始動及び
始動後増量補正係数、Ｋａｉはアイドル後補正係数、
Ｋｍｒは混合気補正係数である。αは後述する空燃比の
フィードバック制御（λコントロール）を行うための空
燃比フィードバック補正係数である。Ｔｓは電圧補正分
で、電源電圧の変動にともなう噴射量のばらつきを補正
するためのものである。
ｌ＋Ｋｔｗ＋Ｋａｓ＋Ｋａｉ＋Ｋｍｒのような式で与え
られる。Ｋｔｗは水温増量補正係数、Ｋａｓは始動及び
始動後増量補正係数、Ｋａｉはアイドル後補正係数、
Ｋｍｒは混合気補正係数である。αは後述する空燃比の
フィードバック制御（λコントロール）を行うための空
燃比フィードバック補正係数である。Ｔｓは電圧補正分
で、電源電圧の変動にともなう噴射量のばらつきを補正
するためのものである。
空燃比のフィードバック制御は、機関の排気系に０２セ
ンサを取付けて実際の空燃比を検出し、実際の空燃比が
理論空燃比より濃いか薄いかをスライスレベルにより判
定して実際の空燃比を理論空燃比に限りなく近付けるよ
うに燃料の噴射量を制御するものであり、このために、
前記空燃比フィードバック補正係数αを変化させること
によって制御される。
ンサを取付けて実際の空燃比を検出し、実際の空燃比が
理論空燃比より濃いか薄いかをスライスレベルにより判
定して実際の空燃比を理論空燃比に限りなく近付けるよ
うに燃料の噴射量を制御するものであり、このために、
前記空燃比フィードバック補正係数αを変化させること
によって制御される。
〈発明が解決しようとする問題点〉
しかしながら、斯る従来の電子制御燃料噴射式内燃機関
、とりわけ、燃料噴射弁を吸気絞弁上流の一箇所に配設
したシングルポイントインジェクション（ＳＰＩ）方式
の内燃機関では、燃料の噴射位置から各気筒までの距離
が長く、しかも、各気筒までの距離が均等ではないので
気筒間での燃料の分配が均一にならないことがある。す
ると、例えば第５図に示すように、機関からの排気中の
Ｃｏ、ＣＯ２、ＨＣの平均値（ＴＯＴＡＬ）は所定の範
囲に留まるが、気筒間のばらつきが大きくなる。
、とりわけ、燃料噴射弁を吸気絞弁上流の一箇所に配設
したシングルポイントインジェクション（ＳＰＩ）方式
の内燃機関では、燃料の噴射位置から各気筒までの距離
が長く、しかも、各気筒までの距離が均等ではないので
気筒間での燃料の分配が均一にならないことがある。す
ると、例えば第５図に示すように、機関からの排気中の
Ｃｏ、ＣＯ２、ＨＣの平均値（ＴＯＴＡＬ）は所定の範
囲に留まるが、気筒間のばらつきが大きくなる。
又、このように、空燃比が気筒間でばらつくと、第６図
に示すように気筒別の排気温度（燃焼温度）にばらつき
が生じるため、平均的な排気温度（ＴＯＴＡＬ）が三元
触媒の限界温度（焼損温度）より低くなっていたとして
も気筒によっては前記限界温度より高くなる場合があり
、これによって三元触媒が焼損するおそれがあった。
に示すように気筒別の排気温度（燃焼温度）にばらつき
が生じるため、平均的な排気温度（ＴＯＴＡＬ）が三元
触媒の限界温度（焼損温度）より低くなっていたとして
も気筒によっては前記限界温度より高くなる場合があり
、これによって三元触媒が焼損するおそれがあった。
更に、前記のように燃料の分配特性が悪くなった場合は
、前記のような三元触媒の焼損の他に、機関の出力及び
燃費などの諸元が悪くなるという問題点もあった。
、前記のような三元触媒の焼損の他に、機関の出力及び
燃費などの諸元が悪くなるという問題点もあった。
本発明は、このような実状に鑑みてなされたものであり
、製造過程における各部の寸法公差、あるいは、機構的
な制約などにともなう燃料分配特性の悪化を的確に補正
し、これにより、出力及び燃費の向上と三元触媒の焼損
などを防止することを目的としている。
、製造過程における各部の寸法公差、あるいは、機構的
な制約などにともなう燃料分配特性の悪化を的確に補正
し、これにより、出力及び燃費の向上と三元触媒の焼損
などを防止することを目的としている。
く問題点を解決するための手段〉
このために本発明では第１図に示すように、第１気筒＃
ｌ ｃｙｌ、乃至第６気筒＃６ｃｙ１．を有する内燃
機関ｌの気筒別の排気温度Ｘを個別に検出する温度セン
サ２！〜２６を設け、これらの各温度センサ２１〜２６
からの信号に基づいて気筒別の実際の空燃比に対応する
気筒別排気温度及び、全ての気筒の空燃比の平均値に対
応する平均排気温度とを算出する排気温度演算手段３と
、平均排気温度と気筒別排気温度とを比較して各気筒固
有の気筒別フィードバック補正係数を設定する気筒別フ
ィードバック補正係数設定手段４と、従来同様にして求
めた平均噴射量に気筒別フィードバック補正係数を乗算
して各気筒固有の気筒別噴射量を演算する気筒別噴射量
演算手段５と、この演算された気筒別噴射量に相応する
駆動パルス信号を当該気筒の燃料噴射時期に燃料噴射弁
７に出力する駆動パルス出力手段６と、を設けたことを
特徴としている。
ｌ ｃｙｌ、乃至第６気筒＃６ｃｙ１．を有する内燃
機関ｌの気筒別の排気温度Ｘを個別に検出する温度セン
サ２！〜２６を設け、これらの各温度センサ２１〜２６
からの信号に基づいて気筒別の実際の空燃比に対応する
気筒別排気温度及び、全ての気筒の空燃比の平均値に対
応する平均排気温度とを算出する排気温度演算手段３と
、平均排気温度と気筒別排気温度とを比較して各気筒固
有の気筒別フィードバック補正係数を設定する気筒別フ
ィードバック補正係数設定手段４と、従来同様にして求
めた平均噴射量に気筒別フィードバック補正係数を乗算
して各気筒固有の気筒別噴射量を演算する気筒別噴射量
演算手段５と、この演算された気筒別噴射量に相応する
駆動パルス信号を当該気筒の燃料噴射時期に燃料噴射弁
７に出力する駆動パルス出力手段６と、を設けたことを
特徴としている。
〈作用〉
そしてこれにより、各気筒＃ １ ｃｙｌ、 〜＃ ６
ｃ７１゜の排気温度（空燃比）を空燃比フィードバッ
ク制御によって定まる排気の平均温度（平均空燃比）に
限りなく近付けて気筒間における空燃比のばらつきを解
消するようにしている。
ｃ７１゜の排気温度（空燃比）を空燃比フィードバッ
ク制御によって定まる排気の平均温度（平均空燃比）に
限りなく近付けて気筒間における空燃比のばらつきを解
消するようにしている。
〈実施例）
以下に第２図及び第３図に基づいて本発明の一実施例を
詳細に説明する。
詳細に説明する。
尚１本実施例の構成については、前記第１図において排
気温度演算手段３、気筒別フィード／へツタ補正係数設
定手段４、気筒別噴射量演算手段なわれ、その他の構成
については第１図と同様であるので同一符号を使用して
説明する。
気温度演算手段３、気筒別フィード／へツタ補正係数設
定手段４、気筒別噴射量演算手段なわれ、その他の構成
については第１図と同様であるので同一符号を使用して
説明する。
即ち１本発明ではまず最初に機関の回転数と吸入空気流
量とに基づいて定められた基本噴射量を排気系に設けた
０２センサなどで構成される空燃比センサの出力及び、
機関の他の運転条件に基づいて補正した平均噴射ＭＴｏ
を算出するが、この算出過程は従来と同様であるので詳
細な説明を省略する。
量とに基づいて定められた基本噴射量を排気系に設けた
０２センサなどで構成される空燃比センサの出力及び、
機関の他の運転条件に基づいて補正した平均噴射ＭＴｏ
を算出するが、この算出過程は従来と同様であるので詳
細な説明を省略する。
このようにして、平均噴射量Ｔｏが定められると、次に
第２図に示すフローチャートのように、ステップ５１で
各温度センサ２１−４６の出力、つまり、気筒別の排気
温度Ｘｔ ｘＸｅを読込む。
第２図に示すフローチャートのように、ステップ５１で
各温度センサ２１−４６の出力、つまり、気筒別の排気
温度Ｘｔ ｘＸｅを読込む。
次に、これらの気筒別排気温度ｘ１〜ｘ６に基づいてス
テップＳ２で平均排気温度Ｘｏを算出する。
テップＳ２で平均排気温度Ｘｏを算出する。
尚、このようにして得られた平均排気温度Ｘ。
は、そのときの機関運転状態に最も適した空燃比（理論
空燃比）に相当する排気温度であることは詳述するまで
もない。
空燃比）に相当する排気温度であることは詳述するまで
もない。
ステ７ツプＳ３では、クランク軸の回転に同期して０〜
５が順次カウントされ、カウンタＭが０であれば第１気
筒＃ １ ｃｙｌ、が噴射時期であると判断する。同様
に、カウンタＭが１〜５のときは第２〜第６気筒＃２ｃ
ｙ１．〜＃６ｃｙ１．が噴射時期であると判断し、各気
筒の燃料噴射量（気筒別噴射量）Ｔｉをそれぞれステッ
プ３４〜Ｓ９において演算してこれら気筒別噴射量Ｔｉ
に相当する駆動パルスを燃料噴射弁７に出力する。そし
て、ステップＳｌＯでは、カウンタＭが０に戻ったこと
を検出してステップＳｌに戻り、再度同様の気筒別フィ
ードバック制御を行う。
５が順次カウントされ、カウンタＭが０であれば第１気
筒＃ １ ｃｙｌ、が噴射時期であると判断する。同様
に、カウンタＭが１〜５のときは第２〜第６気筒＃２ｃ
ｙ１．〜＃６ｃｙ１．が噴射時期であると判断し、各気
筒の燃料噴射量（気筒別噴射量）Ｔｉをそれぞれステッ
プ３４〜Ｓ９において演算してこれら気筒別噴射量Ｔｉ
に相当する駆動パルスを燃料噴射弁７に出力する。そし
て、ステップＳｌＯでは、カウンタＭが０に戻ったこと
を検出してステップＳｌに戻り、再度同様の気筒別フィ
ードバック制御を行う。
又、前記のようなステップ５４〜Ｓ９で行われる気筒別
噴射量Ｔｉの演算は、第３図にフローチャートで示すよ
うな手順によって行われる。まず、ステップ５１１では
ステップＳ１で入力した気筒別排気温度Ｘｎとステップ
Ｓ２で算出した平均排気温度ｘＯとを比較する。そして
、このようにして得られた両者の差の絶対値と所定の値
ΔＸとをス？−、ｐプＳ １２テ比較し、１Ｘｎ−Ｘｏ
Ｉ ≧ＪＸであればステップ３１３に進む。
噴射量Ｔｉの演算は、第３図にフローチャートで示すよ
うな手順によって行われる。まず、ステップ５１１では
ステップＳ１で入力した気筒別排気温度Ｘｎとステップ
Ｓ２で算出した平均排気温度ｘＯとを比較する。そして
、このようにして得られた両者の差の絶対値と所定の値
ΔＸとをス？−、ｐプＳ １２テ比較し、１Ｘｎ−Ｘｏ
Ｉ ≧ＪＸであればステップ３１３に進む。
ステップＳ１３では、Ｘｎ−Ｘｏの値Ｘに応じた気筒別
フィードバック補正係数Ｋｅｘｔｗをテーブルマツプな
どによって求め、従来同様にして求められている平均噴
射量ＴＯに上記気筒別フィードバック補正係数Ｋｅｘｔ
’ｗをステップ５１４で乗算して気筒別噴射量Ｔｉを求
め、この気筒別噴射量Ｔｉに相当する駆動パルスをステ
ップ５１５から燃料噴射弁７に出力する。
フィードバック補正係数Ｋｅｘｔｗをテーブルマツプな
どによって求め、従来同様にして求められている平均噴
射量ＴＯに上記気筒別フィードバック補正係数Ｋｅｘｔ
’ｗをステップ５１４で乗算して気筒別噴射量Ｔｉを求
め、この気筒別噴射量Ｔｉに相当する駆動パルスをステ
ップ５１５から燃料噴射弁７に出力する。
尚、ステップ３１３において求められる気筒別フィード
バック補正係数Ｋｅｘｔｗは例えば第４図に示すように
、気筒別排気温度Ｘｎと平均排気温度Ｘｏ との差Ｘの
大きさによって変化し、Ｘ＝ＯのときはＫｅｘｔｗ＝
１ 、 ｘ＞ ＯのときはＫｅｘｔｗ＞１、ｘ＜０のと
きはＫｅｘｔｗ＜１というように、温度センサ２Ｉ〜２
６によって検出された気筒別排気温度Ｘｎが平均排気温
度ｘＯより高い（低い）ときは、気筒別フィードバック
補正係数Ｋ ｅｘｔｗを１より大きく （小さく）シ、
これにより当該気筒に実際に供給される混合気の空燃比
を小さく（大きく）補正して気筒別排気温度Ｘｎを平均
排気温度Ｘｏに一致させ、これにより、各気筒に実際に
供給される混合気の空燃比をそのときの平均空燃比と一
致させるのである。
バック補正係数Ｋｅｘｔｗは例えば第４図に示すように
、気筒別排気温度Ｘｎと平均排気温度Ｘｏ との差Ｘの
大きさによって変化し、Ｘ＝ＯのときはＫｅｘｔｗ＝
１ 、 ｘ＞ ＯのときはＫｅｘｔｗ＞１、ｘ＜０のと
きはＫｅｘｔｗ＜１というように、温度センサ２Ｉ〜２
６によって検出された気筒別排気温度Ｘｎが平均排気温
度ｘＯより高い（低い）ときは、気筒別フィードバック
補正係数Ｋ ｅｘｔｗを１より大きく （小さく）シ、
これにより当該気筒に実際に供給される混合気の空燃比
を小さく（大きく）補正して気筒別排気温度Ｘｎを平均
排気温度Ｘｏに一致させ、これにより、各気筒に実際に
供給される混合気の空燃比をそのときの平均空燃比と一
致させるのである。
尚、ステー／プＳ１２で１Ｘｎ−Ｘｏ ｌ＜ ＡＸと
判定されたとき、つまり、気筒別排気温度Ｘｎと平均排
気温度Ｘｏ との差が許容範囲内であるときは気筒別フ
ィードバック補正が行われず、平均噴射量ＴＯがそのま
までステップＳ１５から気筒別噴射量Ｔｉとして出力さ
れる。
判定されたとき、つまり、気筒別排気温度Ｘｎと平均排
気温度Ｘｏ との差が許容範囲内であるときは気筒別フ
ィードバック補正が行われず、平均噴射量ＴＯがそのま
までステップＳ１５から気筒別噴射量Ｔｉとして出力さ
れる。
上記実施例では、排気系に０２センサを設けて平均噴射
量ＴＯをフィードバック制御する場合について説明した
が、各温度センサ２１〜２６の出力から求める平均排気
温度ｘＯによって平均噴射量Ｔｏをフィードバック制御
することもできるというように、空燃比センサの具体構
成は任意である。又、実施例では吸気絞弁より上流の一
箇所に各気筒に共通の燃料噴射弁７を配設し、この燃料
噴射弁７に所定のタイミングで気筒別噴射量Ｔｎに対応
する駆動パルスを供給するようにしているが、気筒毎に
独立した燃料噴射弁を装着したマルチシーケンシャルイ
ンジェクションシステムに本発明を適用することもでき
る。更に、温度センサ２１〜２６としては、例えばクロ
メラアラメルなどによる電位差計を使用できるが、いか
なる温度センサを使用してもよいことは詳述するまでも
ない。
量ＴＯをフィードバック制御する場合について説明した
が、各温度センサ２１〜２６の出力から求める平均排気
温度ｘＯによって平均噴射量Ｔｏをフィードバック制御
することもできるというように、空燃比センサの具体構
成は任意である。又、実施例では吸気絞弁より上流の一
箇所に各気筒に共通の燃料噴射弁７を配設し、この燃料
噴射弁７に所定のタイミングで気筒別噴射量Ｔｎに対応
する駆動パルスを供給するようにしているが、気筒毎に
独立した燃料噴射弁を装着したマルチシーケンシャルイ
ンジェクションシステムに本発明を適用することもでき
る。更に、温度センサ２１〜２６としては、例えばクロ
メラアラメルなどによる電位差計を使用できるが、いか
なる温度センサを使用してもよいことは詳述するまでも
ない。
〈発明の効果〉
以上説明したように本発明によれば、排気の温度が空燃
比によって変化することに着目し、気筒別の排気温度と
平均排気温度とを検出して両者を一致させるよう気筒別
の燃料噴射量（空燃比〕をフィードバック制御するよう
にしているために、製造過程における各部の寸法公差あ
るいは機構的な制約などにともなって気筒間の燃料分配
特性が悪化したとしても、これを的確に補正できるので
気筒間の空燃比のばらつきがなくなり、これにより、出
力及び燃費を向上できると共に、排気後処理手段として
使用される三元触媒の焼損などを防止できる。
比によって変化することに着目し、気筒別の排気温度と
平均排気温度とを検出して両者を一致させるよう気筒別
の燃料噴射量（空燃比〕をフィードバック制御するよう
にしているために、製造過程における各部の寸法公差あ
るいは機構的な制約などにともなって気筒間の燃料分配
特性が悪化したとしても、これを的確に補正できるので
気筒間の空燃比のばらつきがなくなり、これにより、出
力及び燃費を向上できると共に、排気後処理手段として
使用される三元触媒の焼損などを防止できる。
第１図は本発明の概要を示す要部の構成図、第２図は本
発明の一実施例の全体的な制御ルーチンを示すフローチ
ャート、第３図は同じく気筒別噴射量の制御ルーチンを
示すフローチャート、第４図は気筒別フィードバック補
正係数の特性図、第５図は空燃比のばらつきにともなう
排気含有成分の特性図、第６図は空燃比のばらつきにと
もなう気筒別排気温度の特性図である。 ■・・・内燃機関 ２１〜？６・・・温度センサ３
・・・排気温度演算手段 ４・・・気筒別フィード
バック補正係数設定手段 ５・・・気筒別噴射量演
算手段 ６・・・駆動パルス出力手段７・・・燃料噴
射弁 ＃ １ ｃｙｌ、〜＃６Ｃマ■、・・・気筒
Ｘ１−Ｘｓ 、Ｘｎ−気筒別排気温度ｘＯ・・・平均
排気温度 ＴＯ・・−平均噴射量Ｔｉ・・・気筒別
噴射量 Ｋｅｘｔｗ・・・気筒別フィードバック補
正係数 □ 特許出願人 日本電子機器株式会社 代理人 弁理士 笹 島 富二雄 第３図 第５図 ｃｙｔ ＋
発明の一実施例の全体的な制御ルーチンを示すフローチ
ャート、第３図は同じく気筒別噴射量の制御ルーチンを
示すフローチャート、第４図は気筒別フィードバック補
正係数の特性図、第５図は空燃比のばらつきにともなう
排気含有成分の特性図、第６図は空燃比のばらつきにと
もなう気筒別排気温度の特性図である。 ■・・・内燃機関 ２１〜？６・・・温度センサ３
・・・排気温度演算手段 ４・・・気筒別フィード
バック補正係数設定手段 ５・・・気筒別噴射量演
算手段 ６・・・駆動パルス出力手段７・・・燃料噴
射弁 ＃ １ ｃｙｌ、〜＃６Ｃマ■、・・・気筒
Ｘ１−Ｘｓ 、Ｘｎ−気筒別排気温度ｘＯ・・・平均
排気温度 ＴＯ・・−平均噴射量Ｔｉ・・・気筒別
噴射量 Ｋｅｘｔｗ・・・気筒別フィードバック補
正係数 □ 特許出願人 日本電子機器株式会社 代理人 弁理士 笹 島 富二雄 第３図 第５図 ｃｙｔ ＋
Claims (1)
- 吸入空気流量と機関回転数とに基づいて燃料の基本噴射
量を演算し、排気系に設けた空燃比センサからの信号及
び機関の各種運転状態を検出するセンサからの信号に基
づいて前記基本噴射量を補正して全ての気筒に共通な平
均噴射量を演算するように構成した電子制御燃料噴射式
内燃機関の空燃比制御装置において、気筒別の排気温度
を個別に検出する温度センサからの信号に基づいて気筒
別の実際の空燃比に対応する気筒別排気温度及び全ての
気筒の空燃比の平均値に対応する平均排気温度を算出す
る排気温度演算手段と、平均排気温度と気筒別排気温度
とを比較して各気筒固有の気筒別フィードバック補正係
数を設定する気筒別フィードバック補正係数設定手段と
、前記平均噴射量に気筒別フィードバック補正係数を乗
算して各気筒固有の気筒別噴射量を演算する気筒別噴射
量演算手段と、この演算された気筒別噴射量に相応する
駆動パルス信号を当該気筒の燃料噴射時期に燃料噴射弁
に出力する駆動パルス出力手段と、を設けたことを特徴
とする電子制御燃料噴射式内燃機関の空燃比制御装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP23945484A JPS61118539A (ja) | 1984-11-15 | 1984-11-15 | 電子制御燃料噴射式内燃機関の空燃比制御装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP23945484A JPS61118539A (ja) | 1984-11-15 | 1984-11-15 | 電子制御燃料噴射式内燃機関の空燃比制御装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61118539A true JPS61118539A (ja) | 1986-06-05 |
Family
ID=17045002
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP23945484A Pending JPS61118539A (ja) | 1984-11-15 | 1984-11-15 | 電子制御燃料噴射式内燃機関の空燃比制御装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS61118539A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5983876A (en) * | 1998-03-02 | 1999-11-16 | Cummins Engine Company, Inc. | System and method for detecting and correcting cylinder bank imbalance |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5898637A (ja) * | 1981-12-07 | 1983-06-11 | Nissan Motor Co Ltd | 内燃機関の空燃比制御装置 |
| JPS593129A (ja) * | 1982-06-29 | 1984-01-09 | Nippon Denso Co Ltd | 内燃機関の気筒別空燃比制御装置 |
-
1984
- 1984-11-15 JP JP23945484A patent/JPS61118539A/ja active Pending
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5898637A (ja) * | 1981-12-07 | 1983-06-11 | Nissan Motor Co Ltd | 内燃機関の空燃比制御装置 |
| JPS593129A (ja) * | 1982-06-29 | 1984-01-09 | Nippon Denso Co Ltd | 内燃機関の気筒別空燃比制御装置 |
Cited By (1)
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| US5983876A (en) * | 1998-03-02 | 1999-11-16 | Cummins Engine Company, Inc. | System and method for detecting and correcting cylinder bank imbalance |
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