JPS61111772A - 狭開先溶接法 - Google Patents
狭開先溶接法Info
- Publication number
- JPS61111772A JPS61111772A JP23170884A JP23170884A JPS61111772A JP S61111772 A JPS61111772 A JP S61111772A JP 23170884 A JP23170884 A JP 23170884A JP 23170884 A JP23170884 A JP 23170884A JP S61111772 A JPS61111772 A JP S61111772A
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- JP
- Japan
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- welding
- arc
- electrode
- tig
- wire
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
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Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K9/00—Arc welding or cutting
- B23K9/02—Seam welding; Backing means; Inserts
- B23K9/0213—Narrow gap welding
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Plasma & Fusion (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Arc Welding In General (AREA)
- Arc Welding Control (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明は狭開先溶接法の改良に関し低温にて使用する厚
鋼板を溶接する方法において、低温靭性が優れた溶接部
を高能率にてえんとするものである。
鋼板を溶接する方法において、低温靭性が優れた溶接部
を高能率にてえんとするものである。
（従来の方法）
近時溶接構造物の大型化に伴い、使用する鋼板も厚板化
及び溶接継手の高性能化が要求されている。狭開先ＭＩ
Ｇ溶接法は開先断面積の大幅な縮少が図れ過大な浴接入
熱量によらないで能率的に溶接が可能であるため経済的
にして且つ優れた機械的性能を有すると共に歪の少い高
品質な継手がえられる溶接方法として種々の大型構造物
に広く適用されている。
及び溶接継手の高性能化が要求されている。狭開先ＭＩ
Ｇ溶接法は開先断面積の大幅な縮少が図れ過大な浴接入
熱量によらないで能率的に溶接が可能であるため経済的
にして且つ優れた機械的性能を有すると共に歪の少い高
品質な継手がえられる溶接方法として種々の大型構造物
に広く適用されている。
同じ狭開先溶接法としては第１図（４）、（Ｂ）及び第
２図（ト）、（Ｂ）に示す如く溶接ワイヤに曲げぐせを
つけて溶接する方法、第３図（ト）、（Ｂ）に示す如く
溶接ワイヤとして特殊な撚シ線を用いて溶接する方法、
第４図に示す如くワイヤをオシレートさせて溶接する方
法が提案されている。
２図（ト）、（Ｂ）に示す如く溶接ワイヤに曲げぐせを
つけて溶接する方法、第３図（ト）、（Ｂ）に示す如く
溶接ワイヤとして特殊な撚シ線を用いて溶接する方法、
第４図に示す如くワイヤをオシレートさせて溶接する方
法が提案されている。
これらの溶接方法において、第１図の方法は溶接ワイヤ
１を送給ローラ８にてガイドし、フラッピングプレート
５により連続周期的に波状の変形をあたえられ送給され
ると溶接ワイヤ１の先端がアークによって溶接されるに
従いアークは自動的にオシレートされる。
１を送給ローラ８にてガイドし、フラッピングプレート
５により連続周期的に波状の変形をあたえられ送給され
ると溶接ワイヤ１の先端がアークによって溶接されるに
従いアークは自動的にオシレートされる。
又第２図の方法は溶接ワイヤ１を咬合う溶接ワイヤ変形
用歯車１１間に通すことによって波形の変形をあたえる
ものである。
用歯車１１間に通すことによって波形の変形をあたえる
ものである。
又第３図の方法は２本のワイヤを撚シ合せた溶接ワイヤ
１２を使用し、この溶接ワイヤ特有のアークの回転運動
によって開先側面の溶込みを十分にうるようにしたもの
である。
１２を使用し、この溶接ワイヤ特有のアークの回転運動
によって開先側面の溶込みを十分にうるようにしたもの
である。
又第４図の方法は電極４の偏心孔によって溶接ワイヤ１
は偏心され、ベアリングがツクス１４を介して軸で支持
され、回転モータ１３で同一方向に高速回転される。こ
の結果アークは周辺に分散され開先側面への溶込みが十
分にえられる。
は偏心され、ベアリングがツクス１４を介して軸で支持
され、回転モータ１３で同一方向に高速回転される。こ
の結果アークは周辺に分散され開先側面への溶込みが十
分にえられる。
なお図において２は電極ノズル、３はシールドがス、４
は電極チップ、６は溶接金属、７は母材、９は開先、１
０は溶接方向、１８はシールドガスノズルである。
は電極チップ、６は溶接金属、７は母材、９は開先、１
０は溶接方向、１８はシールドガスノズルである。
このように狭開先ＭＩＧ溶接の開先によシ能率・は向上
するものであるが、ワイヤのオシレート機構が複雑であ
るためメンテナンスに時間を要するものであった。又一
般にＭＩＧ溶接ではアルゴンシールドがス中では溶接ア
ークは安定しないため少量の酸素や二酸化炭素をアルゴ
ンに混合して用いているものでｓｂ、溶接金属中の酸素
量を低減することが出来ず、低温で用いられる３、 ５
ｌ Ｎｉ鋼、９％Ｎｉ鋼やステンレス鋼の溶接物等に
おいては低温靭性が問題となるものであった。
するものであるが、ワイヤのオシレート機構が複雑であ
るためメンテナンスに時間を要するものであった。又一
般にＭＩＧ溶接ではアルゴンシールドがス中では溶接ア
ークは安定しないため少量の酸素や二酸化炭素をアルゴ
ンに混合して用いているものでｓｂ、溶接金属中の酸素
量を低減することが出来ず、低温で用いられる３、 ５
ｌ Ｎｉ鋼、９％Ｎｉ鋼やステンレス鋼の溶接物等に
おいては低温靭性が問題となるものであった。
（発明が解決しようとする問題点）
本発明は低温で使用する厚鋼板を溶接する方法において
、低温靭性に優れた溶接部を高能率アークとの間に作用
する電磁力を利用し、ＭＩＧ溶接アークをオシレートし
たものである。
、低温靭性に優れた溶接部を高能率アークとの間に作用
する電磁力を利用し、ＭＩＧ溶接アークをオシレートし
たものである。
（問題点を解決するための手段）
本発明方法はＭＩＧ溶接ワイヤの両側にＴＩＧ溶接用電
極を配設し、ＭＩＧ溶接ワイヤには直流を通電し、ＴＩ
Ｇ溶接用電極にはそれと同極性の直流パルス電流を、該
電流の位相を半周期づらして通電して溶接することを特
徴とするものである。
極を配設し、ＭＩＧ溶接ワイヤには直流を通電し、ＴＩ
Ｇ溶接用電極にはそれと同極性の直流パルス電流を、該
電流の位相を半周期づらして通電して溶接することを特
徴とするものである。
而して本発明方法の１例を図面にて説明すると、第５図
に示す如く中心部にＭＩＧ溶接ワイヤ１を設け、溶接ワ
イヤ送給ローラ８によシミ極チッｆ４を通して該ワイヤ
を送給する。又その両側にはＴＩＧ電極として絶縁体１
７を介してタングステン電極１６．１６’を配置する。
に示す如く中心部にＭＩＧ溶接ワイヤ１を設け、溶接ワ
イヤ送給ローラ８によシミ極チッｆ４を通して該ワイヤ
を送給する。又その両側にはＴＩＧ電極として絶縁体１
７を介してタングステン電極１６．１６’を配置する。
又その外周にはシールドがスノズル１８にて包被し、こ
の両者の間にアルゴンのシールドガス３を流入せしめ、
溶接ワイヤ１には直流溶接電源２０をタングステン電極
１６．１６’には直流・臂ルス溶接電極１９を接続して
夫々通電して溶接を行うものである。
の両者の間にアルゴンのシールドガス３を流入せしめ、
溶接ワイヤ１には直流溶接電源２０をタングステン電極
１６．１６’には直流・臂ルス溶接電極１９を接続して
夫々通電して溶接を行うものである。
なお上記のタングステン電極とは、純タングステン電極
またはトリウム、ジルコニウム、ランタン等のレアアー
スメタルを単独または複合添加したタングステン電極を
いうものである。
またはトリウム、ジルコニウム、ランタン等のレアアー
スメタルを単独または複合添加したタングステン電極を
いうものである。
（作用）
本発明方法の作用を第６図によシ説明すると、ＭＩＧ電
極１にアークを発生せしめＩｆの電流を流し、ＴＩＧ電
極１６．１６’には夫々ＩＡ、 １．アンにアと強弱の
ある電流の位相を半周期ずらして流しＴＩＧ溶接アーク
を発生させて溶接電流波形を測定した。即ち第７図（ａ
） 、 （ｂ）に示す如く時間Ｔ１〜Ｔ２との間では電
極１のアークは電極１６のアークに引かれ、また時間Ｔ
ｚ−Ｔ３の間では電極１のアークは電極１６′のアーク
に引かれる。このようなくシ返しを行ってアークの左右
へのオシレートが可能となる。なお電極１６．１６’の
極性は同一とする。
極１にアークを発生せしめＩｆの電流を流し、ＴＩＧ電
極１６．１６’には夫々ＩＡ、 １．アンにアと強弱の
ある電流の位相を半周期ずらして流しＴＩＧ溶接アーク
を発生させて溶接電流波形を測定した。即ち第７図（ａ
） 、 （ｂ）に示す如く時間Ｔ１〜Ｔ２との間では電
極１のアークは電極１６のアークに引かれ、また時間Ｔ
ｚ−Ｔ３の間では電極１のアークは電極１６′のアーク
に引かれる。このようなくシ返しを行ってアークの左右
へのオシレートが可能となる。なお電極１６．１６’の
極性は同一とする。
第８図にアークのオシレートの原理を示す。
図面（Ａ）の如く平行な導体に同一方向のｉＡ＋ｌＢの
電流を流した場合、この導体間には引力ｆが生ずる。こ
れは■）にて電流ｉＡの作る磁界を考えこの中に輸が存
在すると考えるとローレンツ力はｆの方向に生ずること
よシ明らかである。なおＩＢはＴＩＧ溶接アークが途切
れることのないよう最小限度流す。
電流を流した場合、この導体間には引力ｆが生ずる。こ
れは■）にて電流ｉＡの作る磁界を考えこの中に輸が存
在すると考えるとローレンツ力はｆの方向に生ずること
よシ明らかである。なおＩＢはＴＩＧ溶接アークが途切
れることのないよう最小限度流す。
また、アルゴン中でのＭＩＧ溶接は陰極点（母材側）の
選択移動差に毎秒１０〜１５回の不規則な短絡がおこな
われスパッタが発生しアークが不安定となるが本発明方
法のように安定なＴＩＧ溶接アークの存在下でＭＩＧマ
ークを発生せ６一 しめ１つのアークを形成することによシ溶滴のの不規則
な短絡が消滅しアークが安定化する。
選択移動差に毎秒１０〜１５回の不規則な短絡がおこな
われスパッタが発生しアークが不安定となるが本発明方
法のように安定なＴＩＧ溶接アークの存在下でＭＩＧマ
ークを発生せ６一 しめ１つのアークを形成することによシ溶滴のの不規則
な短絡が消滅しアークが安定化する。
この結果本発明方法においては従来の狭開先ＭＩＧ溶接
のようにシールドガスのアルゴン中に酸素や二酸化炭素
が混入しないため溶接金属中の酸素量を著しく低減し、
低温靭性な有するものがえられる。
のようにシールドガスのアルゴン中に酸素や二酸化炭素
が混入しないため溶接金属中の酸素量を著しく低減し、
低温靭性な有するものがえられる。
（実施例）
板厚５０１１１＋ノステンレス鋼（ＳＵＳ３１６Ｌ）、
溶接長５００諺の継手を第９図に示す開δ用いて、本発
明によるＭＩＧ溶接方法及び従来のワ（従来方法（２）
）によシ第１表に示す溶接条件によシ夫々溶接を行って
その所要時間を測定した。
溶接長５００諺の継手を第９図に示す開δ用いて、本発
明によるＭＩＧ溶接方法及び従来のワ（従来方法（２）
）によシ第１表に示す溶接条件によシ夫々溶接を行って
その所要時間を測定した。
又溶接部について一１９６Ｃにおけるシャルピーノツチ
衝撃試験を行った。これらの結果は第２表に示す通電で
ある。
衝撃試験を行った。これらの結果は第２表に示す通電で
ある。
第 ２ 表
（効果）
以上詳述した如く本発明方法によれば高能率で短時間に
て溶接を行うことが出来ると共に優れた低温靭性を存す
る溶接金属をうる等顕著な効果を有する。
て溶接を行うことが出来ると共に優れた低温靭性を存す
る溶接金属をうる等顕著な効果を有する。
第１図乃至第４図は従来の狭開先溶接法を行うための説
明図であシ、第１図（１）、第２図（ト）、第３図■は
正面図、第１図（Ｂ）、第２回申）、第３図（Ｂ）は側
面図、第４図は斜視図である。第５図は本発明狭開先溶
接法の１例を行うための説明図であり、第５図（４）は
第５図（Ｂ）のＸ−！線による断面図、第５図申）は第
５図（４）のＹ−ｒ線による断面図、第５図（Ｃ）は第
５図（６）のｚ −ｚ’線の断面図である。第６図乃至
第８図は本発明溶接方法においてＭＩＧ電極とＴＩＧ電
極とに夫々通電した場合を示すものであり、第６図は溶
接電流波形の説明図、第７図の（Ａ）及び（Ｂ）はＭＩ
Ｇ電極とＴＩＧ電極からのアーク状態説明図、第８図は
アークのオシレート原理説明図で１）、α）は側面図、
Φ）は上面図、第９図及び第１０図は狭開先ＭＩＧ溶接
における開先弓祈説明図である。 １・・・溶接ワイヤ、２・・・電極ノズル、３・・・シ
ールドガス、４・・・電極チップ、５・・・フラッピン
グプレート、６・・・溶接金属、７・・・母材、８・・
・溶接ワイヤ送結ローラ、９・・・開先、１０・・・溶
接方向、１６．１６’・・・タングステン電極、１７・
・・絶縁体、１８・・・シールドカスノズル、１９・・
・直流パルス溶接電源、２０・・・適流溶接軍源。 出願人復代理人 弁理士 鈴 江 武 彦第１図 （Ａ） ＣＢ） 第３図 （Ａ） ＣＢ） 第２図 （Ａ） （Ｂ） ！２ １０ 遅 ― 第 （Ａ） 第９図 ８図 （Ｂ） 第１０図
明図であシ、第１図（１）、第２図（ト）、第３図■は
正面図、第１図（Ｂ）、第２回申）、第３図（Ｂ）は側
面図、第４図は斜視図である。第５図は本発明狭開先溶
接法の１例を行うための説明図であり、第５図（４）は
第５図（Ｂ）のＸ−！線による断面図、第５図申）は第
５図（４）のＹ−ｒ線による断面図、第５図（Ｃ）は第
５図（６）のｚ −ｚ’線の断面図である。第６図乃至
第８図は本発明溶接方法においてＭＩＧ電極とＴＩＧ電
極とに夫々通電した場合を示すものであり、第６図は溶
接電流波形の説明図、第７図の（Ａ）及び（Ｂ）はＭＩ
Ｇ電極とＴＩＧ電極からのアーク状態説明図、第８図は
アークのオシレート原理説明図で１）、α）は側面図、
Φ）は上面図、第９図及び第１０図は狭開先ＭＩＧ溶接
における開先弓祈説明図である。 １・・・溶接ワイヤ、２・・・電極ノズル、３・・・シ
ールドガス、４・・・電極チップ、５・・・フラッピン
グプレート、６・・・溶接金属、７・・・母材、８・・
・溶接ワイヤ送結ローラ、９・・・開先、１０・・・溶
接方向、１６．１６’・・・タングステン電極、１７・
・・絶縁体、１８・・・シールドカスノズル、１９・・
・直流パルス溶接電源、２０・・・適流溶接軍源。 出願人復代理人 弁理士 鈴 江 武 彦第１図 （Ａ） ＣＢ） 第３図 （Ａ） ＣＢ） 第２図 （Ａ） （Ｂ） ！２ １０ 遅 ― 第 （Ａ） 第９図 ８図 （Ｂ） 第１０図
Claims (1)
- ＭＩＧ溶接ワイヤの両側にＴＩＧ溶接用電極を配設し、
ＭＩＧ溶接ワイヤには直流を通電し、ＴＩＧ溶接用電極
にはそれと同極性の直流パルス電流を、該電流の位相を
半周期づらして通電して溶接することを特徴とする狭開
先溶接法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP23170884A JPS61111772A (ja) | 1984-11-02 | 1984-11-02 | 狭開先溶接法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP23170884A JPS61111772A (ja) | 1984-11-02 | 1984-11-02 | 狭開先溶接法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61111772A true JPS61111772A (ja) | 1986-05-29 |
Family
ID=16927761
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP23170884A Pending JPS61111772A (ja) | 1984-11-02 | 1984-11-02 | 狭開先溶接法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS61111772A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6245474A (ja) * | 1985-08-23 | 1987-02-27 | Babcock Hitachi Kk | 狭開先ｔｉｇ溶接装置 |
| JPH06183567A (ja) * | 1992-12-17 | 1994-07-05 | Nikki Kogyo Kk | 食パンの繰出方法及び繰出装置 |
| CN101920382A (zh) * | 2010-08-20 | 2010-12-22 | 许加庆 | 一种大功率tig焊接工艺及其专用装置 |
-
1984
- 1984-11-02 JP JP23170884A patent/JPS61111772A/ja active Pending
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6245474A (ja) * | 1985-08-23 | 1987-02-27 | Babcock Hitachi Kk | 狭開先ｔｉｇ溶接装置 |
| JPH0635061B2 (ja) * | 1985-08-23 | 1994-05-11 | バブコツク日立株式会社 | 狭開先ｔｉｇ溶接装置 |
| JPH06183567A (ja) * | 1992-12-17 | 1994-07-05 | Nikki Kogyo Kk | 食パンの繰出方法及び繰出装置 |
| CN101920382A (zh) * | 2010-08-20 | 2010-12-22 | 许加庆 | 一种大功率tig焊接工艺及其专用装置 |
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