JPS609860A - 予燃焼室インサ−ト - Google Patents
予燃焼室インサ−トInfo
- Publication number
- JPS609860A JPS609860A JP11420083A JP11420083A JPS609860A JP S609860 A JPS609860 A JP S609860A JP 11420083 A JP11420083 A JP 11420083A JP 11420083 A JP11420083 A JP 11420083A JP S609860 A JPS609860 A JP S609860A
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- JP
- Japan
- Prior art keywords
- insert
- steel
- thermal fatigue
- present
- resistance
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
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- Combustion Methods Of Internal-Combustion Engines (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は耐酸化性及び熱疲労耐性に優れたマルテンサ
イト系の耐＠鋼からなる予燃焼室インサートに係り、特
に８００℃以下の繰返し加熱を受ける条件で使用するの
に好適な予燃焼室インサートに係る。
イト系の耐＠鋼からなる予燃焼室インサートに係り、特
に８００℃以下の繰返し加熱を受ける条件で使用するの
に好適な予燃焼室インサートに係る。
例えばディーゼルエンジンの予燃焼室インサートの製造
に用いられている耐熱鋼としてはオーステナイト系のＪ
ＩＳ−３ＣＨ１２，５ＵＨ３１０，５ＵＨ６６１または
Ｎｉ基耐熱合金のＮｉｍｏ−ｃａｓｔ８０、マルテンサ
イト系ではＪＩＳ−３ＵＨ６１６，５ＵＨ３などがあり
、これらは加工性或いは切削性が悪いので主としてロス
トワックス法で鋳造されでいる。
に用いられている耐熱鋼としてはオーステナイト系のＪ
ＩＳ−３ＣＨ１２，５ＵＨ３１０，５ＵＨ６６１または
Ｎｉ基耐熱合金のＮｉｍｏ−ｃａｓｔ８０、マルテンサ
イト系ではＪＩＳ−３ＵＨ６１６，５ＵＨ３などがあり
、これらは加工性或いは切削性が悪いので主としてロス
トワックス法で鋳造されでいる。
本発明者は予燃焼室インサートの破損原因を調査した結
果、オーステナイト系耐熱鋼製およびＮｉ基耐熱合金製
の場合にはＣｒ含有量が多いので使用中の浸炭酸化の繰
返しによる焼損は殆ど無いが、熱膨張係数が大きいため
熱疲労によって割れることを見出した。又従来のマルテ
ンサイト系耐熱鋼製の場合には変態温度が低いため使用
中に相変化が起こって熱疲労による割れを生じ、また耐
酸化性が不十分なため浸炭酸化の繰返しに基づく焼損が
生ずることを見出した。
果、オーステナイト系耐熱鋼製およびＮｉ基耐熱合金製
の場合にはＣｒ含有量が多いので使用中の浸炭酸化の繰
返しによる焼損は殆ど無いが、熱膨張係数が大きいため
熱疲労によって割れることを見出した。又従来のマルテ
ンサイト系耐熱鋼製の場合には変態温度が低いため使用
中に相変化が起こって熱疲労による割れを生じ、また耐
酸化性が不十分なため浸炭酸化の繰返しに基づく焼損が
生ずることを見出した。
更に現在使用されている予燃焼室インサートは前述した
ように主としてロストワックス法で鋳造されているので
コスト高となる上に、ときには偏析やボイドなどの鋳造
欠陥を生ずることがあり、材料特性上からも問題が多い
。
ように主としてロストワックス法で鋳造されているので
コスト高となる上に、ときには偏析やボイドなどの鋳造
欠陥を生ずることがあり、材料特性上からも問題が多い
。
本発明は上記のごとき問題点を解決する予燃焼室インサ
ートを提供することを目的とし、Ｃ０，２５〜０．４％
、Ｓｉ１．５〜２．５％、Ｍｎ１％以下、ＮｉＯ，２〜
１％、 Ｃｒ１２〜１４％、Ｍ ｏ ０．５〜１．５％、Ｗｏ、
１５〜１％、Ｖｏ、１５〜１％、残部Ｆｅおよび不純物 の化学成分組成を有しマルテンサイト組織の鍛造用耐熱
鋼からなることを特徴とする熱疲労に強い予燃焼室イン
サート に係り、鍛造成形可能である上に、８００℃以下の繰返
し使用においてもクランクを生ずることの少ない優れた
性質を有するものである。
ートを提供することを目的とし、Ｃ０，２５〜０．４％
、Ｓｉ１．５〜２．５％、Ｍｎ１％以下、ＮｉＯ，２〜
１％、 Ｃｒ１２〜１４％、Ｍ ｏ ０．５〜１．５％、Ｗｏ、
１５〜１％、Ｖｏ、１５〜１％、残部Ｆｅおよび不純物 の化学成分組成を有しマルテンサイト組織の鍛造用耐熱
鋼からなることを特徴とする熱疲労に強い予燃焼室イン
サート に係り、鍛造成形可能である上に、８００℃以下の繰返
し使用においてもクランクを生ずることの少ない優れた
性質を有するものである。
本発明に係る予燃焼室インサート（以下インサートとい
う）の化学成分組成について述べれば次の通りである。
う）の化学成分組成について述べれば次の通りである。
Ｃは他の元素と結合して炭化物を形成して高温強度を高
める効果があり、またフェライトの量を多くしないため
に０．２５％以上含有させることが必要である。しかし
ながらＣを多く含有させると靭性、延性を低下させ、本
発明に係る鋼の特徴である鍛造成形性を悪化させるので
上限は０．４％とする。
める効果があり、またフェライトの量を多くしないため
に０．２５％以上含有させることが必要である。しかし
ながらＣを多く含有させると靭性、延性を低下させ、本
発明に係る鋼の特徴である鍛造成形性を悪化させるので
上限は０．４％とする。
Ｓｔは耐酸化性及び耐浸炭性を向上させるが、本発明に
おいてはＣｒを１２〜１４％含有させるのでＳｉは１．
５％以上含有させてＣｒの耐酸化性および耐浸炭性を補
強する。然しその量が多くなると靭性、延性を低下させ
るようになるので上限を２．５％とする。
おいてはＣｒを１２〜１４％含有させるのでＳｉは１．
５％以上含有させてＣｒの耐酸化性および耐浸炭性を補
強する。然しその量が多くなると靭性、延性を低下させ
るようになるので上限を２．５％とする。
Ｍｎは熔解精練上必要な元素であるが、その量が多（な
ると耐酸化性を低下させるので１％以下とする。
ると耐酸化性を低下させるので１％以下とする。
Ｎｉは高温強度を高める効果が顕著であるが、０．２％
以下ではその効果は少なく、その量が多すぎると変態温
度を下げ熱疲労耐性を低下させるので上限は１％とする
。
以下ではその効果は少なく、その量が多すぎると変態温
度を下げ熱疲労耐性を低下させるので上限は１％とする
。
Ｃｒは耐食性、耐酸化性を得るために重要な元素であり
、本発明ではそれと共にマルテンサイト組織を確保する
ため１２〜１４％とする。
、本発明ではそれと共にマルテンサイト組織を確保する
ため１２〜１４％とする。
ＭＯは鋼ｒ］１のＣと結合して高温強度を向上させる効
果があるので０．５％以上含有させるが、その量が多く
なると靭性、延性を低下させ、またσ相の生成を促進し
て熱疲労耐性を低下させるので上限は１．５％とする。
果があるので０．５％以上含有させるが、その量が多く
なると靭性、延性を低下させ、またσ相の生成を促進し
て熱疲労耐性を低下させるので上限は１．５％とする。
Ｗと■はＭＯと同様に鋼中のＣと結合して高温強度を改
善するので、熱疲労耐性を高めるためＷを０．１５〜１
％、■を０．１５〜１％含有させる。
善するので、熱疲労耐性を高めるためＷを０．１５〜１
％、■を０．１５〜１％含有させる。
次に実施例ならびに各種試験結果について述べる。
第１表に示す階１〜３の成分組成の本発明に係る鋼を高
周波誘導電気炉で熔解して、１５０ ｋｇ鋼塊とし、鍛
造、圧延したのちターニングで２２ｍ丸に削成した。
周波誘導電気炉で熔解して、１５０ ｋｇ鋼塊とし、鍛
造、圧延したのちターニングで２２ｍ丸に削成した。
これを１０５０℃に１時間加熱したのち空冷、７６０℃
に２時間加熱、空冷の熱処理を施したのち、径１５×長
さ１０ｍの試験片を採取して酸化試験に供した。
に２時間加熱、空冷の熱処理を施したのち、径１５×長
さ１０ｍの試験片を採取して酸化試験に供した。
第１表（重量％）
又前記の２２鶴丸棒を９００℃×３時間加熱後６５０℃
まで徐冷したのら空冷して完全焼鈍をして、これを所定
の寸法に切断して冷間鍛造によって第１〜２図に示す形
状にしたのち切削加工により噴口２を穿設してインサー
ト１を作り、これに１０５０℃ｘｌｈｒ、空冷、７６０
℃Ｘ２ｈｒ。
まで徐冷したのら空冷して完全焼鈍をして、これを所定
の寸法に切断して冷間鍛造によって第１〜２図に示す形
状にしたのち切削加工により噴口２を穿設してインサー
ト１を作り、これに１０５０℃ｘｌｈｒ、空冷、７６０
℃Ｘ２ｈｒ。
空冷の熱処理を施して熱疲労試験片とした。その顕微鏡
組織は第９図に示すようにこまかなマルテンサイトより
なる組織であった。冷間加工ではいずれも割れの発生が
なく、良好な冷間加工性を示した。
組織は第９図に示すようにこまかなマルテンサイトより
なる組織であった。冷間加工ではいずれも割れの発生が
なく、良好な冷間加工性を示した。
対比材として第１表に示す従来公知の隘４〜６の成分組
成の鋼を熔解し、径２２ｍの丸棒に鋳造して、階４．５
は鋳造のままで試験片を採取し、患６は１０５０℃×１
ｈｒ、油冷、７５０℃×２ｈｒ、空冷の熱処理を施して
試験片を採取し、耐酸化試験片とした。また熔解した鋼
をロストワックス鋳型に鋳造して前記形状のインサート
１を作り、隘４と５とは鋳造のままで、阻６は１０５０
”ＣＸ １ ｈ ｒ、油冷、７５０℃×２ｈｒ、空冷の
熱処理を施したのち熱疲労試験片とした。なお嵐８につ
いても阻６と同様にして熱疲労試験片を製作した。
成の鋼を熔解し、径２２ｍの丸棒に鋳造して、階４．５
は鋳造のままで試験片を採取し、患６は１０５０℃×１
ｈｒ、油冷、７５０℃×２ｈｒ、空冷の熱処理を施して
試験片を採取し、耐酸化試験片とした。また熔解した鋼
をロストワックス鋳型に鋳造して前記形状のインサート
１を作り、隘４と５とは鋳造のままで、阻６は１０５０
”ＣＸ １ ｈ ｒ、油冷、７５０℃×２ｈｒ、空冷の
熱処理を施したのち熱疲労試験片とした。なお嵐８につ
いても阻６と同様にして熱疲労試験片を製作した。
なお第１表に示すそれぞれの階の化学成分組成の鋼で製
作した試験片は対応する鋼の隘と同じ階で示すこととす
る。
作した試験片は対応する鋼の隘と同じ階で示すこととす
る。
（１１酸化試験
試験片を大気中で９００℃×２０ｈｒ加熱したのち酸化
増量を測定した。第２表にその結果を示す。
増量を測定した。第２表にその結果を示す。
第２表
本発明に係るＮ［＋、 １．２．３の成績は高価な合金
元素を多量に含有する対比材Ｎ１４と同等であり、隘５
に比して酸化増量が少なく、隘６に比較すれば遥かに少
なく、マルテンサイト組織であるにもかかわらず優れた
耐酸化性を有していることが判る。
元素を多量に含有する対比材Ｎ１４と同等であり、隘５
に比して酸化増量が少なく、隘６に比較すれば遥かに少
なく、マルテンサイト組織であるにもかかわらず優れた
耐酸化性を有していることが判る。
（２）熱疲労試験
前記のように製作したインサートを第３図に示す試験装
置３の保持具４に固定し、プロパン・酸素バーナー５で
下面から所定温度に加熱したのち装置３を回転して試験
片をスプレー６の上方に移動させ、水をスプレーして約
４０℃まで水冷する第５図に例示した加熱冷却サイクル
を３００回繰返したのち第６図に示すように噴口底面周
縁に発生したクラック７の長さを測定し、その長さの合
計によって熱疲労耐性を判定した。加熱温度は８００°
Ｃと８５０℃の２種類とした。その結果を第７図に示す
。この図から本発明に係る隘１．２．３の鋼製のインサ
ートは対比材の従来品の隘４．５．６に比して著しく少
なく、熱疲労耐性が優れ（９） ていることが判る。また本発明に係るＮ［Ｌｌ、２．３
では繰返し加熱温度が低い場合にはクラックの発生が僅
少であるが、この温度が高い場合には僅かではあるが顕
著に増加するので、およそ８００℃以下の繰返し加熱に
使用すればきわめて優れた熱疲労耐性を示すものと考え
られる。
置３の保持具４に固定し、プロパン・酸素バーナー５で
下面から所定温度に加熱したのち装置３を回転して試験
片をスプレー６の上方に移動させ、水をスプレーして約
４０℃まで水冷する第５図に例示した加熱冷却サイクル
を３００回繰返したのち第６図に示すように噴口底面周
縁に発生したクラック７の長さを測定し、その長さの合
計によって熱疲労耐性を判定した。加熱温度は８００°
Ｃと８５０℃の２種類とした。その結果を第７図に示す
。この図から本発明に係る隘１．２．３の鋼製のインサ
ートは対比材の従来品の隘４．５．６に比して著しく少
なく、熱疲労耐性が優れ（９） ていることが判る。また本発明に係るＮ［Ｌｌ、２．３
では繰返し加熱温度が低い場合にはクラックの発生が僅
少であるが、この温度が高い場合には僅かではあるが顕
著に増加するので、およそ８００℃以下の繰返し加熱に
使用すればきわめて優れた熱疲労耐性を示すものと考え
られる。
なお阻８鋼製のインサートは２００回の繰返しで噴口周
縁部が焼損して欠損し、測定が出来なくなったので試験
を中止した。
縁部が焼損して欠損し、測定が出来なくなったので試験
を中止した。
本発明に係るインサートの熱疲労耐性が優れている理由
は次のように考えられる。即ち６ｆｉ丸×１５ｗｍ長さ
の試験片で２℃／分の加熱速度で測定した熱膨張係数（
Ｘ １０−６／”Ｃ）がマルテンサイト系の本発明に係
るインサートの材料では例えば患２が室温〜６００℃間
で１２．８であって、オーステナイト鋼のＮ１１Ｌ４〜
５の１６．９〜１８．０に比して小さく、また熱伝導度
（ｃａ１／ｃｌＩｌ−８ｅｃ・℃）が同様に本発明に係
る鋼では例えば阻２が６５０℃で０．０７０であって、
オーステナイト鋼の隘４または患５の０．０５０に比し
て大きく、従って繰口亀 返し加熱に基づく熱応力が小さいこと、更に本発明に係
るインサートは鍛造品であるため鋳造品のように偏析や
ボイドなどの欠陥を生ずるおそれがない」二に、組織が
緻密であり、結晶粒がこまかなこと等の総合的な効果で
あると考えられる。
は次のように考えられる。即ち６ｆｉ丸×１５ｗｍ長さ
の試験片で２℃／分の加熱速度で測定した熱膨張係数（
Ｘ １０−６／”Ｃ）がマルテンサイト系の本発明に係
るインサートの材料では例えば患２が室温〜６００℃間
で１２．８であって、オーステナイト鋼のＮ１１Ｌ４〜
５の１６．９〜１８．０に比して小さく、また熱伝導度
（ｃａ１／ｃｌＩｌ−８ｅｃ・℃）が同様に本発明に係
る鋼では例えば阻２が６５０℃で０．０７０であって、
オーステナイト鋼の隘４または患５の０．０５０に比し
て大きく、従って繰口亀 返し加熱に基づく熱応力が小さいこと、更に本発明に係
るインサートは鍛造品であるため鋳造品のように偏析や
ボイドなどの欠陥を生ずるおそれがない」二に、組織が
緻密であり、結晶粒がこまかなこと等の総合的な効果で
あると考えられる。
（３）焼戻試験
本発明に係る阻２の前記の径２２ｔｍの丸棒から高さ１
０ｍの試験片をルリ作し、比較材の隘７．８についてぼ
インサートを用いて次の焼戻試験を行った。試験は１０
５０℃Ｘ０．５ｈｒ加熱、空冷の後、各焼戻温度に２ｈ
ｒ加熱して空冷し、硬度を測定した。第８図にその温度
と硬度（ＨＲＣ）の関係が示しである。焼戻温度が高く
なるにつれて硬度は次第に低下するが、成る温度以上に
なると硬度は上昇に転する。これは焼戻によってマルテ
ンサイトからオーステナイトが生じ、続いて行われた空
冷によってオーステナイトは再びマルテンサイトに変態
し、この新しく生成したマルテンサイトによって硬度が
上昇したのであると考えられる。従って使用中に温度が
上昇してマルテンサイ（１１） トがオーステナイトに変態することにより高温強度は急
激に低下すると考えられるから、この硬度が極小となる
温度が高いほどインサートとして使用許容温度が高いこ
とになり好ましい。図からも判るように対比材のマルテ
ンサイト組織の試験片１１ｈ７．８の硬度極小点が８０
０〜７８０℃であるのに比して、本発明に係る試験片の
１１ｈ２のそれは８８０℃と高く、従って本発明に係る
インサートは従来品に比して一層高い温度まで使用でき
ることが判る。
０ｍの試験片をルリ作し、比較材の隘７．８についてぼ
インサートを用いて次の焼戻試験を行った。試験は１０
５０℃Ｘ０．５ｈｒ加熱、空冷の後、各焼戻温度に２ｈ
ｒ加熱して空冷し、硬度を測定した。第８図にその温度
と硬度（ＨＲＣ）の関係が示しである。焼戻温度が高く
なるにつれて硬度は次第に低下するが、成る温度以上に
なると硬度は上昇に転する。これは焼戻によってマルテ
ンサイトからオーステナイトが生じ、続いて行われた空
冷によってオーステナイトは再びマルテンサイトに変態
し、この新しく生成したマルテンサイトによって硬度が
上昇したのであると考えられる。従って使用中に温度が
上昇してマルテンサイ（１１） トがオーステナイトに変態することにより高温強度は急
激に低下すると考えられるから、この硬度が極小となる
温度が高いほどインサートとして使用許容温度が高いこ
とになり好ましい。図からも判るように対比材のマルテ
ンサイト組織の試験片１１ｈ７．８の硬度極小点が８０
０〜７８０℃であるのに比して、本発明に係る試験片の
１１ｈ２のそれは８８０℃と高く、従って本発明に係る
インサートは従来品に比して一層高い温度まで使用でき
ることが判る。
以上述べたように本発明に係るインサートの材料鋼は焼
鈍状態では温間または冷間で成形可能であり、熱処理し
てマルテンサイト組織として使用すれば熱疲労に強いの
で、この鋼を材料として成形製作した本発明に係るイン
サートは繰返し加熱冷却を受けてもクラックを生じ難く
、寿命を著しく延長できる。また酸化増量も従来のオー
ステナイト系耐熱鋼材料に匹敵する程度で、マルテンサ
イト系耐熱鋼に比べれば遥かに少量であって耐酸化性に
優れ、更に従来品に比して凡そ６０〜８０（１２） ℃も高い８６０℃までも高温強度を維持出来る等実用上
の効果がきわめて大きい。
鈍状態では温間または冷間で成形可能であり、熱処理し
てマルテンサイト組織として使用すれば熱疲労に強いの
で、この鋼を材料として成形製作した本発明に係るイン
サートは繰返し加熱冷却を受けてもクラックを生じ難く
、寿命を著しく延長できる。また酸化増量も従来のオー
ステナイト系耐熱鋼材料に匹敵する程度で、マルテンサ
イト系耐熱鋼に比べれば遥かに少量であって耐酸化性に
優れ、更に従来品に比して凡そ６０〜８０（１２） ℃も高い８６０℃までも高温強度を維持出来る等実用上
の効果がきわめて大きい。
第１図は本発明に係るインサートの一例を示す平面図、
第２図は同じく第１図ＩＴ−Ｉｆ断面図、第３図は熱疲
労試験装置の概要を示す平面図、第４図は試験片保持装
置を示す断面図、第５図は熱疲労試験の加熱サイクルの
一例を示すグラフ、第６図は熱疲労試験のクラックの発
生状態を示す平面図、第７図は熱疲労試験結果を示すグ
ラフ、第８図は焼戻試験結果を示す硬度一温度曲線図、
第９図は本発明に係る鋼の顕微鏡組織の一例を示す顕微
鏡写真（１００倍）である。 ■・・・予燃焼室インサート、２・・・噴口、７・・・
クランク 出願人代理人 弁理士 鴨志１）次男 （１３） 第７図 第９図 肉 カロ 巻具イ８ メダ湯Ａ（（・Ｃ）第８図
第２図は同じく第１図ＩＴ−Ｉｆ断面図、第３図は熱疲
労試験装置の概要を示す平面図、第４図は試験片保持装
置を示す断面図、第５図は熱疲労試験の加熱サイクルの
一例を示すグラフ、第６図は熱疲労試験のクラックの発
生状態を示す平面図、第７図は熱疲労試験結果を示すグ
ラフ、第８図は焼戻試験結果を示す硬度一温度曲線図、
第９図は本発明に係る鋼の顕微鏡組織の一例を示す顕微
鏡写真（１００倍）である。 ■・・・予燃焼室インサート、２・・・噴口、７・・・
クランク 出願人代理人 弁理士 鴨志１）次男 （１３） 第７図 第９図 肉 カロ 巻具イ８ メダ湯Ａ（（・Ｃ）第８図
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 Ｃ０，２５〜０．４％、Ｓｉ１．５〜２．５％、Ｍｎ１
％以下、Ｎ ｉ Ｏ，２〜１％、Ｃｒ１２〜１４％、Ｍ
ｏ ０．５〜１．５％、Ｗｏ、１５〜１％、Ｖｏ、１
５〜１％、残部Ｆｅおよび不純物 の化学成分組成を有しマルテンサイト組織の鍛造用耐熱
鋼からなることを特徴とするＶ％疲労に強も１予燃焼室
インサート
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11420083A JPS609860A (ja) | 1983-06-27 | 1983-06-27 | 予燃焼室インサ−ト |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11420083A JPS609860A (ja) | 1983-06-27 | 1983-06-27 | 予燃焼室インサ−ト |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS609860A true JPS609860A (ja) | 1985-01-18 |
Family
ID=14631708
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP11420083A Pending JPS609860A (ja) | 1983-06-27 | 1983-06-27 | 予燃焼室インサ−ト |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS609860A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4993382A (en) * | 1989-02-22 | 1991-02-19 | Kabushiki Kaisha Riken | Insert for an indirect injection diesel engine |
| US6096262A (en) * | 1998-05-12 | 2000-08-01 | Daido Tokushuko Kabushiki Kaisha | Martensitic heat resisting steel |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS55134159A (en) * | 1979-04-06 | 1980-10-18 | Daido Steel Co Ltd | Vortex combustion chamber member for diesel engine and mouthpiece material thereof |
-
1983
- 1983-06-27 JP JP11420083A patent/JPS609860A/ja active Pending
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS55134159A (en) * | 1979-04-06 | 1980-10-18 | Daido Steel Co Ltd | Vortex combustion chamber member for diesel engine and mouthpiece material thereof |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4993382A (en) * | 1989-02-22 | 1991-02-19 | Kabushiki Kaisha Riken | Insert for an indirect injection diesel engine |
| US6096262A (en) * | 1998-05-12 | 2000-08-01 | Daido Tokushuko Kabushiki Kaisha | Martensitic heat resisting steel |
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