JPS609859A - 予燃焼室インサ−ト - Google Patents
予燃焼室インサ−トInfo
- Publication number
- JPS609859A JPS609859A JP58114199A JP11419983A JPS609859A JP S609859 A JPS609859 A JP S609859A JP 58114199 A JP58114199 A JP 58114199A JP 11419983 A JP11419983 A JP 11419983A JP S609859 A JPS609859 A JP S609859A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- insert
- thermal fatigue
- resistance
- present
- steel
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Classifications
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02T—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO TRANSPORTATION
- Y02T10/00—Road transport of goods or passengers
- Y02T10/10—Internal combustion engine [ICE] based vehicles
- Y02T10/12—Improving ICE efficiencies
Landscapes
- Combustion Methods Of Internal-Combustion Engines (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は耐酸化性及び熱疲労耐性に優れたマルテンサ
イト系の耐熱鋼からなる￥燃焼室インサートに係り、特
に８５０℃以下の繰返し加熱を受ける条件で使用するの
に好適な予燃焼室インサートに係る。
イト系の耐熱鋼からなる￥燃焼室インサートに係り、特
に８５０℃以下の繰返し加熱を受ける条件で使用するの
に好適な予燃焼室インサートに係る。
例えばディーゼルエンジンの予燃焼室インサートの製造
に用いられている耐熱鋼としてはオーステナイト系のＪ
′ｌＳ−３ＣＨ１２，５ＵＨ３１０゜５ＵＨ６６１また
はＮｉ基耐熱合金のＮ ｉ ｍ ｏ −ｃａｓｔ８０、
マルテンサイト系ではＪＩＳ−３ＵＨ６１６，５ＵＨ３
などがあり、これらは加工性或いは切削性が悪いので主
としてロストワックス法で鋳造されている。
に用いられている耐熱鋼としてはオーステナイト系のＪ
′ｌＳ−３ＣＨ１２，５ＵＨ３１０゜５ＵＨ６６１また
はＮｉ基耐熱合金のＮ ｉ ｍ ｏ −ｃａｓｔ８０、
マルテンサイト系ではＪＩＳ−３ＵＨ６１６，５ＵＨ３
などがあり、これらは加工性或いは切削性が悪いので主
としてロストワックス法で鋳造されている。
本発明者は予燃焼室インサートの破損原因を調査した結
果、オーステナイト系耐熱鋼製およびＮｉ基耐熱合金製
の場合にはＣｒ含有量が多いので使用中の浸炭酸化の繰
返しによる焼損は殆ど無いが、熱膨張係数が大きいため
熱疲労によって割れることを見出した。又従来のマルテ
ンサイト系耐熱鋼製の場合には変態温度が低いため使用
中に相変化が起こって熱疲労による割れを生じ、また耐
酸化性が不十分なため浸炭酸化の繰返しに基づく焼損が
生ずることを見出した。
果、オーステナイト系耐熱鋼製およびＮｉ基耐熱合金製
の場合にはＣｒ含有量が多いので使用中の浸炭酸化の繰
返しによる焼損は殆ど無いが、熱膨張係数が大きいため
熱疲労によって割れることを見出した。又従来のマルテ
ンサイト系耐熱鋼製の場合には変態温度が低いため使用
中に相変化が起こって熱疲労による割れを生じ、また耐
酸化性が不十分なため浸炭酸化の繰返しに基づく焼損が
生ずることを見出した。
更に現在使用されている予燃焼室インサートは前述した
ように主としてロストワックス法で鋳造されているので
コスト高となる上に、ときには偏析やボイドなどの鋳造
欠陥を生ずることがあり、材料特性」二からも問題が多
い。
ように主としてロストワックス法で鋳造されているので
コスト高となる上に、ときには偏析やボイドなどの鋳造
欠陥を生ずることがあり、材料特性」二からも問題が多
い。
本発明は上記のごとき問題点を解決する予燃焼室インサ
ートを提供することを目的とし、Ｃ０，２５〜０．４％
、Ｓ ｉ ０．５〜１．５％、Ｍｎ１％以下、Ｎ ｉ
０．２〜１％、Ｃｒ１５〜１８％、Ｍ Ｏ０，５〜１．
５％、残部Ｆｅおよび不純物 の化学成分組成とマルテンサイトに少量のこまかなフェ
ライトが混在した組織とを有する鍛造用耐熱鋼からなる
ことを特徴とする熱疲労に強い予燃焼室インサートに係
り、鍛造成形が可能である上に、８５０℃以下の使用に
おいて強度の変化を少なくし、これによって熱疲労に対
して優れた耐性を持たせたものである。
ートを提供することを目的とし、Ｃ０，２５〜０．４％
、Ｓ ｉ ０．５〜１．５％、Ｍｎ１％以下、Ｎ ｉ
０．２〜１％、Ｃｒ１５〜１８％、Ｍ Ｏ０，５〜１．
５％、残部Ｆｅおよび不純物 の化学成分組成とマルテンサイトに少量のこまかなフェ
ライトが混在した組織とを有する鍛造用耐熱鋼からなる
ことを特徴とする熱疲労に強い予燃焼室インサートに係
り、鍛造成形が可能である上に、８５０℃以下の使用に
おいて強度の変化を少なくし、これによって熱疲労に対
して優れた耐性を持たせたものである。
本発明に係る予燃焼室インサート（以下インサートとい
う）の化学成分組成について述べれば次の通りである。
う）の化学成分組成について述べれば次の通りである。
Ｃは他の元素と結合して炭化物を形成して高温強度を高
める効果があり、またフェライトの量を多くしないため
に０．２５％以上含有させることが必要である。しかし
ながらＣを多く含有させると靭性、延性を低下させ、本
発明に係る鋼の特徴である鍛造成形性を悪化させるので
上限は０．４％とする。
める効果があり、またフェライトの量を多くしないため
に０．２５％以上含有させることが必要である。しかし
ながらＣを多く含有させると靭性、延性を低下させ、本
発明に係る鋼の特徴である鍛造成形性を悪化させるので
上限は０．４％とする。
Ｓｔは耐酸化性及び耐浸炭性を向上させるが、本発明に
おいてはＣｒを１５〜１８％と比較的多く含有するので
Ｓｉは０．５％以上含有させればよい。然しその量が多
くなると靭性、延性を低下させるようになるので上限を
１．５％とする。
おいてはＣｒを１５〜１８％と比較的多く含有するので
Ｓｉは０．５％以上含有させればよい。然しその量が多
くなると靭性、延性を低下させるようになるので上限を
１．５％とする。
Ｍｎは熔解端線上必要な元素であるが、その量が多（な
ると耐酸化性を低下させるので１％以下とする。
ると耐酸化性を低下させるので１％以下とする。
Ｎｉは高温強度を高める効果が顕著であるが、０．２％
以下ではその効果は少なく、その量が多すぎると変態温
度を下げ熱疲労耐性を低下させるので上限は１％とする
。
以下ではその効果は少なく、その量が多すぎると変態温
度を下げ熱疲労耐性を低下させるので上限は１％とする
。
Ｃｒは耐食性、耐酸化性を確保するために重要な元素で
あり、本発明では後述するように８００〜８５０℃で使
用しても充分な熱疲労耐性をもっとともに耐食性、耐酸
化性を持つように１５％以上含有させる。しかしその量
が多くなると靭性、延性を低下させるようになるのでそ
の上限は１８％とする。
あり、本発明では後述するように８００〜８５０℃で使
用しても充分な熱疲労耐性をもっとともに耐食性、耐酸
化性を持つように１５％以上含有させる。しかしその量
が多くなると靭性、延性を低下させるようになるのでそ
の上限は１８％とする。
Ｍｏは鋼中のＣと結合して高温強度を向上させる効果が
あるので０．５％以上含有させるが、その量が多くなる
と靭性、延性を低下させ、またσ相の生成を促進して熱
疲労耐性を低下させるので上限は１．５％とする。
あるので０．５％以上含有させるが、その量が多くなる
と靭性、延性を低下させ、またσ相の生成を促進して熱
疲労耐性を低下させるので上限は１．５％とする。
次に実施例ならびに各種試験結果について述べる。
第１表に示す階１〜３の成分組成の本発明に係る鋼を高
周波誘導電気炉で溶解して、ｔｓＯｈｇｍ塊とし、鍛造
、圧延したのちターニングで２２−丸に削成した。
周波誘導電気炉で溶解して、ｔｓＯｈｇｍ塊とし、鍛造
、圧延したのちターニングで２２−丸に削成した。
これを１０５０℃に１時間加熱したのち空冷、７６０℃
に２時間加熱、空冷の熱処理を施したのち、径１５×長
さ１０ｍの試験片を採取して酸化試験に供した。
に２時間加熱、空冷の熱処理を施したのち、径１５×長
さ１０ｍの試験片を採取して酸化試験に供した。
第１表（重量％）
又前記の２２ｎ丸棒を９００℃×３時間加熱後６５０℃
まで徐冷したのち空冷して完全焼鈍をして、これを所定
の寸法に切断して冷間鍛造によって第１〜２図に示す形
状にしたのち切削加工により噴口２を穿設してインサー
ト１を作り、これに１０５０℃Ｘ１ｈｒ、空冷、７６０
℃Ｘ ２ｈ ｒ。
まで徐冷したのち空冷して完全焼鈍をして、これを所定
の寸法に切断して冷間鍛造によって第１〜２図に示す形
状にしたのち切削加工により噴口２を穿設してインサー
ト１を作り、これに１０５０℃Ｘ１ｈｒ、空冷、７６０
℃Ｘ ２ｈ ｒ。
空冷の熱処理を施して熱疲労試験片とした。その顕微鏡
組織は第９図に示すようにマルテンサイトに少量（１０
％以下）のこまかなフェライトが混在した組織であった
。冷間加工ではいずれも割れの発生がなく、良好な冷間
加工性を示した。
組織は第９図に示すようにマルテンサイトに少量（１０
％以下）のこまかなフェライトが混在した組織であった
。冷間加工ではいずれも割れの発生がなく、良好な冷間
加工性を示した。
対比材として第１表に示す従来公知の隘４〜６の成分組
成の鋼を熔解し、径２２鶴の丸棒に鋳造して、隘４．５
は鋳造のままで試験片を採取し、１１ｈ６は１０５０℃
Ｘｊｈｒ、油冷、７５０℃×２ｈｒ、空冷の熱処理を施
して試験片を採取し、耐酸化試験片とした。また溶解し
た鋼をロストワックス鋳型に鋳造して前記形状のインサ
ート１を作り、１ｌｈ４と５とは鋳造のままで、１１ｈ
６は１０５０”ＣＸ１ｈｒ、油冷、７５０℃Ｘ２ｈｒ、
空冷の熱処理を施したのち熱疲労試験片とした。なお隘
８についても阻６と同様にして熱疲労試験片を製作した
。
成の鋼を熔解し、径２２鶴の丸棒に鋳造して、隘４．５
は鋳造のままで試験片を採取し、１１ｈ６は１０５０℃
Ｘｊｈｒ、油冷、７５０℃×２ｈｒ、空冷の熱処理を施
して試験片を採取し、耐酸化試験片とした。また溶解し
た鋼をロストワックス鋳型に鋳造して前記形状のインサ
ート１を作り、１ｌｈ４と５とは鋳造のままで、１１ｈ
６は１０５０”ＣＸ１ｈｒ、油冷、７５０℃Ｘ２ｈｒ、
空冷の熱処理を施したのち熱疲労試験片とした。なお隘
８についても阻６と同様にして熱疲労試験片を製作した
。
なお第１表に示すそれぞれの階の化学成分組成の鋼で製
作した試験片は対応する鋼の隘と同じ階で示すこととす
る。
作した試験片は対応する鋼の隘と同じ階で示すこととす
る。
（１１酸化試験
試験片を大気中で９００℃Ｘ２０ｈｒ加熱したのち酸化
増量を測定した。第２表にその結果を示す。
増量を測定した。第２表にその結果を示す。
本発明に係る隘１．２．３の成績は従来鋼の高価な合金
元素を多量に含有する阻４より多少劣るが、隘５と同等
の、また１１ｈ６に比して遥かに優れた成績を示してい
る。
元素を多量に含有する阻４より多少劣るが、隘５と同等
の、また１１ｈ６に比して遥かに優れた成績を示してい
る。
（２）熱疲労試験
前記のように製作したインサートを第３図に示す試験装
置３の保持具４に固定し、プロパン・酸素バーナー５で
下面から所定温度に加熱したのち装置３を回転して試験
片をスプレー６の上方に移動させ、水をスプレーして約
４０℃まで水冷する第５図に例示した加熱冷却サイクル
を３００回繰返したのち第６図に示すように噴口底面周
縁に発生したクラック７の長さを測定し、その長さの合
計によって熱疲労耐性を判定した。加熱温度は８００℃
と８５０℃の２種類とした。その結果を第７図に示す。
置３の保持具４に固定し、プロパン・酸素バーナー５で
下面から所定温度に加熱したのち装置３を回転して試験
片をスプレー６の上方に移動させ、水をスプレーして約
４０℃まで水冷する第５図に例示した加熱冷却サイクル
を３００回繰返したのち第６図に示すように噴口底面周
縁に発生したクラック７の長さを測定し、その長さの合
計によって熱疲労耐性を判定した。加熱温度は８００℃
と８５０℃の２種類とした。その結果を第７図に示す。
この図から本発明に係る隘１．２．３の鋼製のインサー
トは加熱温度が高くなると僅かにクランクの発生が多く
なるが、対比材の従来品の嵐４．５．６に比して著しく
少な（、熱疲労耐性が優れていることが判る。なおｌＫ
Ｂｗｉ製のインサートは２００回の繰返しで噴口周縁部
が焼損して欠損し、測定が出来なくなったので試験を中
止した。
トは加熱温度が高くなると僅かにクランクの発生が多く
なるが、対比材の従来品の嵐４．５．６に比して著しく
少な（、熱疲労耐性が優れていることが判る。なおｌＫ
Ｂｗｉ製のインサートは２００回の繰返しで噴口周縁部
が焼損して欠損し、測定が出来なくなったので試験を中
止した。
本発明に係るインサートの熱疲労耐性が優れている理由
は次のように考えられる。即ち６寵丸×１５鶴長さの試
験片で２℃／分の加熱速度で測定した熱膨張係数（×１
０−６／℃）がマルテンサイト系の本発明に係るインサ
ートの材料では例えば患２が室温〜６００℃間で１２．
３であって、オーステナイト鋼の魚４〜５の１６．９〜
１８．０に比して小さく、また熱伝導度（ｃａ１／ｃＩ
ＩＩ−３ｅｃ・℃）が同様に本発明に係る鋼では例えば
阻２が６５０℃で０．０７０であって、オーステナイト
鋼の隘４または隘５の０．０５０に比して大きく、従っ
て繰返し加熱に基づく熱応力が小さいこと、更に本発明
に係るインサートは鍛造品であるため鋳造品のように偏
析やボイドなどの欠陥を生ずるおそれがない上に、組織
が緻密であり、結晶粒がこまかなこと等の総合的な効果
であると考えられる。
は次のように考えられる。即ち６寵丸×１５鶴長さの試
験片で２℃／分の加熱速度で測定した熱膨張係数（×１
０−６／℃）がマルテンサイト系の本発明に係るインサ
ートの材料では例えば患２が室温〜６００℃間で１２．
３であって、オーステナイト鋼の魚４〜５の１６．９〜
１８．０に比して小さく、また熱伝導度（ｃａ１／ｃＩ
ＩＩ−３ｅｃ・℃）が同様に本発明に係る鋼では例えば
阻２が６５０℃で０．０７０であって、オーステナイト
鋼の隘４または隘５の０．０５０に比して大きく、従っ
て繰返し加熱に基づく熱応力が小さいこと、更に本発明
に係るインサートは鍛造品であるため鋳造品のように偏
析やボイドなどの欠陥を生ずるおそれがない上に、組織
が緻密であり、結晶粒がこまかなこと等の総合的な効果
であると考えられる。
（３）焼戻試験
本発明に係る阻２の前記の径２２ｍの丸棒から高さ１０
鶴の試験片を製作し、比較材の１ｌｈ７．８については
インサートを用いて次の焼戻試験を行った。試験は１０
５０℃Ｘ０．５ｈｒ加熱、空冷の後、各焼戻温度に２ｈ
ｒ加熱して空冷し、硬度を測定した。第８図にその温度
と硬度（ＨＲＣ）の関係が示しである。焼戻温度が高く
なるにつれて硬度は次第に低下するが、成る温度以上に
なると硬度は上昇に転する。これは焼戻によってマルテ
ンサイトからオーステナイトが生じ、続いて行われた空
冷によってオーステナイトは再びマルテンサイトに変態
し、この新しく生成したマルテンサイトによって硬度が
上昇したのであると考えられる。従って使用中に温度力
月二昇してマルテンサイトがオーステナイトに変態する
ことにより高温強度は急激に低下すると考えられるから
、この硬度が極小となる温度が高いほどインサートとし
て使用許容温度が高いことになり好ましい。図からも判
るように対比材のマルテンサイト組織の試験片１１ｈ７
．８の硬度極小点が８００〜７８０℃である（１１） のに比して、本発明に係る試験片の隘２のそれは８６０
℃と高く、従って本発明に係るインサートは従来品に比
して一層高い温度まで使用できることが判る。
鶴の試験片を製作し、比較材の１ｌｈ７．８については
インサートを用いて次の焼戻試験を行った。試験は１０
５０℃Ｘ０．５ｈｒ加熱、空冷の後、各焼戻温度に２ｈ
ｒ加熱して空冷し、硬度を測定した。第８図にその温度
と硬度（ＨＲＣ）の関係が示しである。焼戻温度が高く
なるにつれて硬度は次第に低下するが、成る温度以上に
なると硬度は上昇に転する。これは焼戻によってマルテ
ンサイトからオーステナイトが生じ、続いて行われた空
冷によってオーステナイトは再びマルテンサイトに変態
し、この新しく生成したマルテンサイトによって硬度が
上昇したのであると考えられる。従って使用中に温度力
月二昇してマルテンサイトがオーステナイトに変態する
ことにより高温強度は急激に低下すると考えられるから
、この硬度が極小となる温度が高いほどインサートとし
て使用許容温度が高いことになり好ましい。図からも判
るように対比材のマルテンサイト組織の試験片１１ｈ７
．８の硬度極小点が８００〜７８０℃である（１１） のに比して、本発明に係る試験片の隘２のそれは８６０
℃と高く、従って本発明に係るインサートは従来品に比
して一層高い温度まで使用できることが判る。
以上述べたように本発明に係るインサートの材料鋼は焼
鈍状態では温間または冷間で成形可能であり、熱処理し
てマルテンサイト組織として使用すれば熱疲労に強いの
で、この鋼を材料として成形製作した本発明に係るイン
サートは繰返し加熱冷却を受けても°クランクを生じ難
く、寿命を著しく延長できる。また酸化増量も従来のオ
ーステナイト系耐熱鋼材料に匹敵する程度で、マルテン
サイＩ−系耐熱鋼に比べれば遥かに少量であって耐酸化
性に優れ、更に従来品に比して凡そ６０〜８０℃も高い
８６０℃までも高温強度を維持しながら使用出来る等実
用上の効果がきわめて大きい。
鈍状態では温間または冷間で成形可能であり、熱処理し
てマルテンサイト組織として使用すれば熱疲労に強いの
で、この鋼を材料として成形製作した本発明に係るイン
サートは繰返し加熱冷却を受けても°クランクを生じ難
く、寿命を著しく延長できる。また酸化増量も従来のオ
ーステナイト系耐熱鋼材料に匹敵する程度で、マルテン
サイＩ−系耐熱鋼に比べれば遥かに少量であって耐酸化
性に優れ、更に従来品に比して凡そ６０〜８０℃も高い
８６０℃までも高温強度を維持しながら使用出来る等実
用上の効果がきわめて大きい。
第１図は本発明に係るインサートの一例を示す平面図、
第２図は同じく第１図■−■断面図、第３図は熱疲労試
験装置の概要を示す平面図、第４（１２） 図は試験片保持装置を示す断面図、第５図は熱疲労試験
の加熱サイクルの一例を示すグラフ、第６図は熱疲労試
験のクランクの発生状態を示す平面図、第７図は熱疲労
試験結果を示すグラフ、第８図は焼戻試験結果を示す硬
度一温度曲線図、第９図は本発明に係る鋼の顕微鏡組織
の一例を示す顕微鏡写真（１００倍）である。 １・・・予燃焼室インサート、２・・・噴口、７・・・
クラック 出願人代理人 弁理士 鴨志１）次男 （１３） 第７図 第９図 ７６０ ８００ 、ｆ４Ｑ 、ｇ、ｆＱ肉カロ 熱゛ケ
ンン温廣ぐの 第８図
第２図は同じく第１図■−■断面図、第３図は熱疲労試
験装置の概要を示す平面図、第４（１２） 図は試験片保持装置を示す断面図、第５図は熱疲労試験
の加熱サイクルの一例を示すグラフ、第６図は熱疲労試
験のクランクの発生状態を示す平面図、第７図は熱疲労
試験結果を示すグラフ、第８図は焼戻試験結果を示す硬
度一温度曲線図、第９図は本発明に係る鋼の顕微鏡組織
の一例を示す顕微鏡写真（１００倍）である。 １・・・予燃焼室インサート、２・・・噴口、７・・・
クラック 出願人代理人 弁理士 鴨志１）次男 （１３） 第７図 第９図 ７６０ ８００ 、ｆ４Ｑ 、ｇ、ｆＱ肉カロ 熱゛ケ
ンン温廣ぐの 第８図
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 Ｃ０，２５〜０．４％、Ｓｉ０．５〜１．５％、Ｍｎ１
％以下、Ｎ ｉ ０．２〜１％、Ｃｒ１５〜１８％、Ｍ
ｏ ０．５〜１．５％、残部Ｆｅおよび不純物 の化学成分組成とマルテンサイトに少量のこまかなフェ
ライトが混在した組織とを有する鍛造用耐熱鋼からなる
ことを特徴とする熱疲労に強い予燃焼室インサート
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58114199A JPS609859A (ja) | 1983-06-27 | 1983-06-27 | 予燃焼室インサ−ト |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58114199A JPS609859A (ja) | 1983-06-27 | 1983-06-27 | 予燃焼室インサ−ト |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS609859A true JPS609859A (ja) | 1985-01-18 |
| JPS6337182B2 JPS6337182B2 (ja) | 1988-07-25 |
Family
ID=14631681
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP58114199A Granted JPS609859A (ja) | 1983-06-27 | 1983-06-27 | 予燃焼室インサ−ト |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS609859A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN107447088A (zh) * | 2017-07-31 | 2017-12-08 | 青岛大学 | 一种改善马氏体型耐热钢10Cr11Co3W3NiMoVNbNB铸锭高温成形性技术 |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0468774U (ja) * | 1990-10-29 | 1992-06-18 |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS55134159A (en) * | 1979-04-06 | 1980-10-18 | Daido Steel Co Ltd | Vortex combustion chamber member for diesel engine and mouthpiece material thereof |
-
1983
- 1983-06-27 JP JP58114199A patent/JPS609859A/ja active Granted
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS55134159A (en) * | 1979-04-06 | 1980-10-18 | Daido Steel Co Ltd | Vortex combustion chamber member for diesel engine and mouthpiece material thereof |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN107447088A (zh) * | 2017-07-31 | 2017-12-08 | 青岛大学 | 一种改善马氏体型耐热钢10Cr11Co3W3NiMoVNbNB铸锭高温成形性技术 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6337182B2 (ja) | 1988-07-25 |
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