JPS609816A - 金属精錬剤の製造方法 - Google Patents
金属精錬剤の製造方法Info
- Publication number
- JPS609816A JPS609816A JP11507183A JP11507183A JPS609816A JP S609816 A JPS609816 A JP S609816A JP 11507183 A JP11507183 A JP 11507183A JP 11507183 A JP11507183 A JP 11507183A JP S609816 A JPS609816 A JP S609816A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- alloy
- cao
- phase
- refining agent
- content
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
- C21C7/00—Treating molten ferrous alloys, e.g. steel, not covered by groups C21C1/00 - C21C5/00
- C21C7/04—Removing impurities by adding a treating agent
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Refinement Of Pig-Iron, Manufacture Of Cast Iron, And Steel Manufacture Other Than In Revolving Furnaces (AREA)
- Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)
- Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は溶鋼などの溶融金属の脱酸・脱硫・脱燐などに
用いる金属カルシウム（Ｃａ）を含む金属精錬剤の製造
方法に関するものである。
用いる金属カルシウム（Ｃａ）を含む金属精錬剤の製造
方法に関するものである。
近年、極めて苛酷な環境条件において高度の信頼性を有
するいわゆる高清浄鋼に対する需要は一段と増大しつつ
ある。これらの高清浄鋼は一般に溶銑段階で脱硫・脱燐
精錬し、さらに溶鋼を炉外精錬することによシ製造され
る。溶鋼炉外精錬の目的とするところは高度な脱硫と主
としてｈｔ２ｏ３系介在物の除去による脱酸や介在物の
形態制御などにあり、さらに脱燐を目的とする場合もあ
る。
するいわゆる高清浄鋼に対する需要は一段と増大しつつ
ある。これらの高清浄鋼は一般に溶銑段階で脱硫・脱燐
精錬し、さらに溶鋼を炉外精錬することによシ製造され
る。溶鋼炉外精錬の目的とするところは高度な脱硫と主
としてｈｔ２ｏ３系介在物の除去による脱酸や介在物の
形態制御などにあり、さらに脱燐を目的とする場合もあ
る。
このような炉外精錬に使用される精錬剤は、金属Ｃａ系
添加剤とＣａＯを主体とするいわゆるフラックスとの併
用が一般的である。特に介在物の形態制御には金属Ｃａ
成分の使用が必須と言われている。
添加剤とＣａＯを主体とするいわゆるフラックスとの併
用が一般的である。特に介在物の形態制御には金属Ｃａ
成分の使用が必須と言われている。
本発明者らはさきにＣａ−Ａｌ、合金とＣａＯおよびＡ
ｔ２０３を主成分とし、これらが一体に結合した粉粒状
ないしは塊状の金属精錬剤（特願昭５７−１９６９７）
、およびその製造方法（特願昭５７−１９６９６）につ
いて提案した。さらに還元剤中にＳｔを配合することに
よシ反応効率を高め、生成したＣａをＳｉによシ確実に
捕捉して合金中のＣａ含有量の高いＣａ−８ｔ合金また
はＣａ−８ｔ−Ａ１合金と、ＣａＯおよびＡｔ２０３と
を主成分とする金属精錬剤およびその製造方法（特願昭
５７−８００８９）についても提案した。
ｔ２０３を主成分とし、これらが一体に結合した粉粒状
ないしは塊状の金属精錬剤（特願昭５７−１９６９７）
、およびその製造方法（特願昭５７−１９６９６）につ
いて提案した。さらに還元剤中にＳｔを配合することに
よシ反応効率を高め、生成したＣａをＳｉによシ確実に
捕捉して合金中のＣａ含有量の高いＣａ−８ｔ合金また
はＣａ−８ｔ−Ａ１合金と、ＣａＯおよびＡｔ２０３と
を主成分とする金属精錬剤およびその製造方法（特願昭
５７−８００８９）についても提案した。
その後さらに研究を重ねた結果、上記精錬剤の製造方法
において、還元剤中にＣａ５ｔ粉、ＣａＡｔ粉等のＣａ
合金を配合することによ、）、ＣａＯの還元によシ生成
するＣａをＣａＳｉ粉等のＣａ合金で合金化して、よシ
効率的かつ確実にＣａ含有量の高いＣａ合金相とｍＣａ
ｏ・ｎＡＡ２０３系のフラックス相が緊密に結合した金
属精錬剤を得ることが出来ることを見い出した。
において、還元剤中にＣａ５ｔ粉、ＣａＡｔ粉等のＣａ
合金を配合することによ、）、ＣａＯの還元によシ生成
するＣａをＣａＳｉ粉等のＣａ合金で合金化して、よシ
効率的かつ確実にＣａ含有量の高いＣａ合金相とｍＣａ
ｏ・ｎＡＡ２０３系のフラックス相が緊密に結合した金
属精錬剤を得ることが出来ることを見い出した。
そして金属精錬剤中のＣａ含有量の多い方がよシ精錬効
果にすぐれており、成分調整も容易となシ、しかも経済
的であることが明らかになった。
果にすぐれており、成分調整も容易となシ、しかも経済
的であることが明らかになった。
本発明は、ＣａＯを主体とする酸化物にＡｔ ’！ ｆ
ｄｔＷおよび尼を主体とする金属とＣａ合金とを配合し
てブリケットとなし、不活性雰囲気中で焼成してＣａＯ
の還元をおこない、生成するＣａをＣａ合金によシ合金
化することによって捕捉し、Ｃａ含有量の高いＣａ合金
とＣａＯおよびＡｔ２０３を主成分とするフラックスと
が緊密に一体結合した精錬剤を一挙に得るものである。
ｄｔＷおよび尼を主体とする金属とＣａ合金とを配合し
てブリケットとなし、不活性雰囲気中で焼成してＣａＯ
の還元をおこない、生成するＣａをＣａ合金によシ合金
化することによって捕捉し、Ｃａ含有量の高いＣａ合金
とＣａＯおよびＡｔ２０３を主成分とするフラックスと
が緊密に一体結合した精錬剤を一挙に得るものである。
従来、Ｃａ−Ｓｉ合金やＣａ ＝Ａｔ合金の製造法はい
くつか報告されている。例えば、Ｃａ−８ｔ合金の場合
はＣａＯを金属けい素で還元する方法、けい石と生石灰
を炭素質還元剤で還元する方法、けい石をカルシウムカ
ーバイドおよび炭素質還元剤で還元する方法などがある
。しかしながらこれらの方法による場合には生成したＣ
ａの蒸発損失が大きく、得られる合金のＣａ含有量はせ
いぜい３０チが限界である。
くつか報告されている。例えば、Ｃａ−８ｔ合金の場合
はＣａＯを金属けい素で還元する方法、けい石と生石灰
を炭素質還元剤で還元する方法、けい石をカルシウムカ
ーバイドおよび炭素質還元剤で還元する方法などがある
。しかしながらこれらの方法による場合には生成したＣ
ａの蒸発損失が大きく、得られる合金のＣａ含有量はせ
いぜい３０チが限界である。
又、Ｃａ−Ａｔ合金の場合には、ＣａＯとＡｔ２０３の
電炉による炭素還元は工業的規模での効率的操業は困難
であるし、さらにＣａＯとＡｔをブリケットにし、１５
００〜１６００℃の高温下で反応させ、Ｃａ−ｋＡ合損
失が大きく工業的規模での実用化は困難であるこれに対
し、本発明による方法では、ＣａＯをＡ２を主体とする
還元剤によって還元し、生成したＣａをＣａ５ｔ合金ま
たはＣａＡｔ合金等のＣａ合金によシ捕捉することによ
シ、確実に配合しだＣａ合金よシもＣａ含有量の高いＣ
ａ合金相を得るものである。まだ、生成するフラックス
相は還元反応により生成するｈｔ２ｏ３と余剰のＣａＯ
が結合した１２Ｃａ０・７Ａｔ２０３を主体とするフラ
ックス相となる。このフラックス相は精錬剤として使用
する場合、溶鋼中に介在するたかたちに捕捉する能力に
もすぐれたものである。
電炉による炭素還元は工業的規模での効率的操業は困難
であるし、さらにＣａＯとＡｔをブリケットにし、１５
００〜１６００℃の高温下で反応させ、Ｃａ−ｋＡ合損
失が大きく工業的規模での実用化は困難であるこれに対
し、本発明による方法では、ＣａＯをＡ２を主体とする
還元剤によって還元し、生成したＣａをＣａ５ｔ合金ま
たはＣａＡｔ合金等のＣａ合金によシ捕捉することによ
シ、確実に配合しだＣａ合金よシもＣａ含有量の高いＣ
ａ合金相を得るものである。まだ、生成するフラックス
相は還元反応により生成するｈｔ２ｏ３と余剰のＣａＯ
が結合した１２Ｃａ０・７Ａｔ２０３を主体とするフラ
ックス相となる。このフラックス相は精錬剤として使用
する場合、溶鋼中に介在するたかたちに捕捉する能力に
もすぐれたものである。
本発明の方法によれば、ＣａＯの空孔中にＭを主体とす
る還元剤が浸透し、ＣａＯの還元反応を行なうと同時に
生成したＣａをＣａ合金で捕捉するので、Ｃａ含有量の
高い合金相とＣａＯとｈｔ２ｏ３とを主体とするフラッ
クス相とが緊密な一体結合をした精錬剤が一挙に得られ
るのが大きな特徴である。
る還元剤が浸透し、ＣａＯの還元反応を行なうと同時に
生成したＣａをＣａ合金で捕捉するので、Ｃａ含有量の
高い合金相とＣａＯとｈｔ２ｏ３とを主体とするフラッ
クス相とが緊密な一体結合をした精錬剤が一挙に得られ
るのが大きな特徴である。
本発明によシ得られる金属精錬剤中のＣａ合金相はＣａ
−８ｔ合金、Ｃａ−Ａｔ合金もしくはＣａ−Ａｔ−８ｔ
合金となっている。Ｃａ−Ｓｉ合金相からなる金属精錬
剤は、主としてＳｔ脱酸した鋼の精錬に有効であシ、Ｃ
ａに付随して入るＳｌを低く抑えることが可能となる。
−８ｔ合金、Ｃａ−Ａｔ合金もしくはＣａ−Ａｔ−８ｔ
合金となっている。Ｃａ−Ｓｉ合金相からなる金属精錬
剤は、主としてＳｔ脱酸した鋼の精錬に有効であシ、Ｃ
ａに付随して入るＳｌを低く抑えることが可能となる。
Ｃａ−Ａｔ合金相からなる精錬剤は、Ｓｉをきらう主と
してＡ／、脱酸した鋼の精錬に有効であり、Ｃａに付随
して入る尼を低く抑えることが可能となる。
してＡ／、脱酸した鋼の精錬に有効であり、Ｃａに付随
して入る尼を低く抑えることが可能となる。
（５）
Ｃａ−Ａｔ−Ｓｉ合金相からなる金属精錬剤はＳｉと脚
；いずれも許容されるＡｔ−８ｔキルド鋼のような溶融
金属の精錬に使用することができる。
；いずれも許容されるＡｔ−８ｔキルド鋼のような溶融
金属の精錬に使用することができる。
以下に本発明を詳述する。
原料はＣａＯを主体とする酸化物とＡｔを主体とする還
元剤およびＣａ合金である。
元剤およびＣａ合金である。
ＣａＯを主体とする酸化物は生石灰を使用するのが最も
手頃である。
手頃である。
尼主体とする還元剤は純アルミニウムまたはアルミニウ
ム合金を使用する。アルミニウム合金としてはＡｔ−Ｓ
ｉ合金の他に、ＡＡ、Ｃｕ 、ＭｇｔＺｎ、Ｍｎ等を精
錬剤として許される範囲内で少量含んでいるものでも良
い。特にＡＡ−Ｓｉ合金はＣａＯの還元反応を促進させ
るので有用である。
ム合金を使用する。アルミニウム合金としてはＡｔ−Ｓ
ｉ合金の他に、ＡＡ、Ｃｕ 、ＭｇｔＺｎ、Ｍｎ等を精
錬剤として許される範囲内で少量含んでいるものでも良
い。特にＡＡ−Ｓｉ合金はＣａＯの還元反応を促進させ
るので有用である。
Ｃａ合金は市販のＣａ−Ｓｉ合金またはＣａ−Ａｔ合金
が使用可能であシ、いずれも３０％程度のＣａを含有す
るものが一般的である。Ｃａ−Ｓｉ合金はＣａＯの反応
を促進させる効果が有ｐ、Ｃａ−Ａｔ合金は還元剤と捕
捉剤の両機能を有するものである。
が使用可能であシ、いずれも３０％程度のＣａを含有す
るものが一般的である。Ｃａ−Ｓｉ合金はＣａＯの反応
を促進させる効果が有ｐ、Ｃａ−Ａｔ合金は還元剤と捕
捉剤の両機能を有するものである。
反応はＡｔまたはＡｔとＳｉが溶融し、酸化物中に（６
） 浸透しておこる。との場合Ｓｔを配合することによシ酸
化物中への金属の浸透が促進するのでＯＶ単独の場合に
くらべてＣａＯの還元反応効率を高めることが出来る。
） 浸透しておこる。との場合Ｓｔを配合することによシ酸
化物中への金属の浸透が促進するのでＯＶ単独の場合に
くらべてＣａＯの還元反応効率を高めることが出来る。
このためＡＡ合金としてＡＡ−Ｓｉ合金を利用したシ、
還元剤中に金属Ｓｉ粉末を添加したシ、あるいはＣａ合
金としてＣａ−Ｓｉ合金を利用する等の方法が有効であ
る。
還元剤中に金属Ｓｉ粉末を添加したシ、あるいはＣａ合
金としてＣａ−Ｓｉ合金を利用する等の方法が有効であ
る。
次に原料の配合方法について説明する。
酸化物と還元剤の配合は前述した精錬剤の組成に応じ、
次の反応式に基づいて決める。
次の反応式に基づいて決める。
３ ＣａＯ＋２ＡＡ →３Ｃａ ＋ＡＡ２０３ 、−−
−（１）生成したＣａは共存するＣａ合金に捕捉され、
Ｃａ含有量のより高いＣａ合金相となる。まだ生成した
Ａｔ２０．は余剰のＣａＯと結合してｍｅ ａｏ ・ｎ
ＡＬ２０３相を形成する。（１）式の反応に従ってＣａ
Ｏは尼のみによって還元される。との場合還元により生
成するＣａ量はＣａＯ／Ａｔ比と反応の進行程度によシ
決定され、反応が充分に進行した場合はＣａＯ／Ａｔ比
３．１（＝””％ｘｚ７）の場合に最も多くなる。Ｃａ
ｏ／Ａｔ＞ ３．１の場合は未還元のＣａＯが残留して
フラックス相となｐ、Ｃａ量く３．１の場合は未反応の
Ａｔが残留して合金相となる。
−（１）生成したＣａは共存するＣａ合金に捕捉され、
Ｃａ含有量のより高いＣａ合金相となる。まだ生成した
Ａｔ２０．は余剰のＣａＯと結合してｍｅ ａｏ ・ｎ
ＡＬ２０３相を形成する。（１）式の反応に従ってＣａ
Ｏは尼のみによって還元される。との場合還元により生
成するＣａ量はＣａＯ／Ａｔ比と反応の進行程度によシ
決定され、反応が充分に進行した場合はＣａＯ／Ａｔ比
３．１（＝””％ｘｚ７）の場合に最も多くなる。Ｃａ
ｏ／Ａｔ＞ ３．１の場合は未還元のＣａＯが残留して
フラックス相となｐ、Ｃａ量く３．１の場合は未反応の
Ａｔが残留して合金相となる。
まず、Ｃａ−８Ｌ合金相を含む精錬剤を目的とする場合
、使用する金属原料の組合わせはＭとＣａ−Ｓｔ合金ま
たはＡＡ−Ｓｔ合金とＣａ−Ｓｔ合金、もしくはこれら
に金属シリコン（Ｓｉ）を添加したものを使用する。Ａ
ｔまたはＡｔ−Ｓｔ合金よシ入るＡｔ量はＣａＯの還元
に必要な量以下にとどめる。すなわちＣａＯ／Ａｔ〉３
ｘ０ａＯ／２×ＡＬ＝３．１トスレバ良イ。コノ場合、
配合したＣａ−Ｓｔ合金よりもＣａ含有量の高いＣａ合
金相を確実に得ることができる。たとえばＣａ含有量３
゜チのＣａ−Ｓｔ合金を使用すれば、Ｃａ含有量は３０
％から６０チまで高めることが可能である。
、使用する金属原料の組合わせはＭとＣａ−Ｓｔ合金ま
たはＡＡ−Ｓｔ合金とＣａ−Ｓｔ合金、もしくはこれら
に金属シリコン（Ｓｉ）を添加したものを使用する。Ａ
ｔまたはＡｔ−Ｓｔ合金よシ入るＡｔ量はＣａＯの還元
に必要な量以下にとどめる。すなわちＣａＯ／Ａｔ〉３
ｘ０ａＯ／２×ＡＬ＝３．１トスレバ良イ。コノ場合、
配合したＣａ−Ｓｔ合金よりもＣａ含有量の高いＣａ合
金相を確実に得ることができる。たとえばＣａ含有量３
゜チのＣａ−Ｓｔ合金を使用すれば、Ｃａ含有量は３０
％から６０チまで高めることが可能である。
次にＣａ−Ａｔ合金相を含む精錬剤を目的とする場合、
使用する金属原料はＣａ−ＡＬ合金単独またはＡＡ。
使用する金属原料はＣａ−ＡＬ合金単独またはＡＡ。
とＣａ−Ａｔ合金を使用する。配合するＡｔ量はＣａＯ
／Ａｔ＜ ３．１を満足する量が良い。この場合、配合
したＣ ａ−ＡＡ合金よりもＣａ含有量の高いＣａ合金
相が確実に得られ、たとえばＣａ含有量を４２％まで高
めることも可能である。
／Ａｔ＜ ３．１を満足する量が良い。この場合、配合
したＣ ａ−ＡＡ合金よりもＣａ含有量の高いＣａ合金
相が確実に得られ、たとえばＣａ含有量を４２％まで高
めることも可能である。
次に、Ｃａ−ＡＡ−Ｓｉ合金相を含む精錬剤を目的とす
る場合は、使用する金属原料の組合わせはＭとＣａ−Ｓ
ｉ合金、Ａｔ−Ｓｉ合金とＣａ−Ｓｉ合金、ＡｔとＳｔ
とＣａ−Ａｔ合金、ＡＡ−８Ｌ合金とＣａ−Ａｔ合金、
Ａｔ−Ｓｔ合金とＣａ−Ａｔ合金とＳｉ、およびＣａ＝
Ａｔ合金とＳｌを利用することができる。
る場合は、使用する金属原料の組合わせはＭとＣａ−Ｓ
ｉ合金、Ａｔ−Ｓｉ合金とＣａ−Ｓｉ合金、ＡｔとＳｔ
とＣａ−Ａｔ合金、ＡＡ−８Ｌ合金とＣａ−Ａｔ合金、
Ａｔ−Ｓｔ合金とＣａ−Ａｔ合金とＳｉ、およびＣａ＝
Ａｔ合金とＳｌを利用することができる。
Ｃａ−Ｓｔ合金を使用する場合はＣａｏ／Ａｔ（３，１
を満足するようにＡＡ、を配合し、還元に使用されずに
残ったＡｔでＣａ−Ａｔ−Ｓｔ合金とする。Ｃａ−Ａｔ
合金を使用する場合はＳｉ源を必ず配合する必要がある
。
を満足するようにＡＡ、を配合し、還元に使用されずに
残ったＡｔでＣａ−Ａｔ−Ｓｔ合金とする。Ｃａ−Ａｔ
合金を使用する場合はＳｉ源を必ず配合する必要がある
。
原料の選択は使用条件および製造条件によシ、上述の方
法により広範な自由度を有している。本発明の金属精錬
剤はＣａを含む合金相のＣａ含有量が３０％以上であ、
）、Ｃａを含む合金相とＣａＯおよびＡｔ２０３を主体
とするフラックス相との含量が７０チ以上含有している
ことが好ましい。残シの成分として含有させることがで
きる代表的な成分はＣａＦ ２であり、３０％以下の範
囲で用いるととができる。ＣａＦ２はフラックス相中で
は独立相またはＣａＯ−ＣａＦ２・７Ａｔ２０３相とし
て存在するがＣａＯ−Ａｔ２０３相中に均一に分布し、
低融点化に著しく寄与する（９） 効果を有する。従ってＣａＯ／ＡＺ２０３が大きくなる
に従ってＣａＦ ２の含有量を増すのが効果的である。
法により広範な自由度を有している。本発明の金属精錬
剤はＣａを含む合金相のＣａ含有量が３０％以上であ、
）、Ｃａを含む合金相とＣａＯおよびＡｔ２０３を主体
とするフラックス相との含量が７０チ以上含有している
ことが好ましい。残シの成分として含有させることがで
きる代表的な成分はＣａＦ ２であり、３０％以下の範
囲で用いるととができる。ＣａＦ２はフラックス相中で
は独立相またはＣａＯ−ＣａＦ２・７Ａｔ２０３相とし
て存在するがＣａＯ−Ａｔ２０３相中に均一に分布し、
低融点化に著しく寄与する（９） 効果を有する。従ってＣａＯ／ＡＺ２０３が大きくなる
に従ってＣａＦ ２の含有量を増すのが効果的である。
しかしながら３０％を越えて添加しても滓化促進効果が
飽和してしまい、しかも精錬剤の主成分量が少くなシ過
ぎるため、ＣａＦ２量は３０％以下で使用するのが良い
。ＣａＦ２を添加するには螢石の使用が経済的である。
飽和してしまい、しかも精錬剤の主成分量が少くなシ過
ぎるため、ＣａＦ２量は３０％以下で使用するのが良い
。ＣａＦ２を添加するには螢石の使用が経済的である。
これらの原料を目標組成になるよう配合し、粉末にした
後ブリケットにして加熱し反応させる。
後ブリケットにして加熱し反応させる。
原料の粒度はあまシ重要でないが１ｍｍ以下程度が好ま
しい。ブリケットに成形するにはブリケットマシン等で
圧縮成形しても良く、また澱粉等の結合剤を加えて成形
しても良い。ブリケットの大きさは特に制限はないが５
〜５０霞程度が適当である。
しい。ブリケットに成形するにはブリケットマシン等で
圧縮成形しても良く、また澱粉等の結合剤を加えて成形
しても良い。ブリケットの大きさは特に制限はないが５
〜５０霞程度が適当である。
還元反応のだめの焼成は８５０℃〜１３５０℃、好まし
くは１０００〜１２００℃でアルゴンなどの不活性雰囲
気下で行なうのがよい。大気中や窒２７囲気でも不可能
ではないが金属の酸化物や窒化アルミ等が生成したシし
て反応が抑制されるのであまシ好ましくない。反応温度
は８５０℃未満では反応が起らず、１３５０℃を越えて
も反応上の利点がないばかりか、Ｃａの蒸発が多くなる
。
くは１０００〜１２００℃でアルゴンなどの不活性雰囲
気下で行なうのがよい。大気中や窒２７囲気でも不可能
ではないが金属の酸化物や窒化アルミ等が生成したシし
て反応が抑制されるのであまシ好ましくない。反応温度
は８５０℃未満では反応が起らず、１３５０℃を越えて
も反応上の利点がないばかりか、Ｃａの蒸発が多くなる
。
雰囲気の圧力は反応促進の面からある程度減圧し、また
Ｃａの蒸発を抑える目的では若干加圧状態が好ましいが
、通常は１気圧前後とするのが良い。
Ｃａの蒸発を抑える目的では若干加圧状態が好ましいが
、通常は１気圧前後とするのが良い。
焼成炉は実質的な雰囲気コントロールができれば型式に
制約はない。例えば横型台車炉、竪型シャフト炉、レト
ルト炉などいずれでも良い。
制約はない。例えば横型台車炉、竪型シャフト炉、レト
ルト炉などいずれでも良い。
焼成後のブリケットはそのままでも精錬剤として使用で
きるが、粉砕して使用することもできる。
きるが、粉砕して使用することもできる。
粉砕しても各粒子は合金相とフラックス相が一体となっ
て結合している。本発明による金属精錬剤においてフラ
ックス相の重要な役割は精錬剤を溶鋼に添加した場合、
Ｃａ合金相の溶鋼への作用を適度に制御することである
。したがってＣａ含有量の高いＣａ合金を溶鋼に添加し
ても充分効率良く作用させることができる。１だフラッ
クス相は溶湯中の介在物、特にＡｔ２０３系介在物を捕
捉除去する効果を有している。
て結合している。本発明による金属精錬剤においてフラ
ックス相の重要な役割は精錬剤を溶鋼に添加した場合、
Ｃａ合金相の溶鋼への作用を適度に制御することである
。したがってＣａ含有量の高いＣａ合金を溶鋼に添加し
ても充分効率良く作用させることができる。１だフラッ
クス相は溶湯中の介在物、特にＡｔ２０３系介在物を捕
捉除去する効果を有している。
本発明の方法によればＣａＯの還元にょシ生成したＣａ
が原料中のＣａ合金相に容易に捕捉されるのでＣａロス
が少り、Ｃａ合金相のＣａ含有量が高くなる。
が原料中のＣａ合金相に容易に捕捉されるのでＣａロス
が少り、Ｃａ合金相のＣａ含有量が高くなる。
また、反応によって生じたＡｔ２ｏ３が原料中のＣａＯ
と結合してｍＣａＯ−ｎＡｔ２０３系フラツクス相を形
成し、これがＣａ合金相と緊密に結合したものが得られ
る。
と結合してｍＣａＯ−ｎＡｔ２０３系フラツクス相を形
成し、これがＣａ合金相と緊密に結合したものが得られ
る。
したがって金属溶湯中に添加する場合もＣａ合鎖とフラ
ックス相は緊密な結合を保つので、ｃａの蒸発損失を抑
制するうえできわめて有効なものとなる０ 以下実施例をあげて本発明を説明する。
ックス相は緊密な結合を保つので、ｃａの蒸発損失を抑
制するうえできわめて有効なものとなる０ 以下実施例をあげて本発明を説明する。
実施例−１
原料として１■以下に粉砕したＣａ０９７．５％を含有
する生石灰４４０部、Ａｚ９０％を含有するＡｔリケッ
トに成型した。このブリケットを密閉可能な内熱式横形
台車炉に装入し、Ａｒｌ気圧に置換後、１１００℃迄昇
温し、３Ｈｒ保持し焼成した。炉冷後、炉より排出した
ブリケットを化学分析にて態別定量した結果、Ｃａ ３
４．１ ％、５ｉ２７．６％、Ｆｅ ４，１ ％、Ｃａ
Ｏ１６，４％、Ａｔ２０３１７．８％から成ッテいた。
する生石灰４４０部、Ａｚ９０％を含有するＡｔリケッ
トに成型した。このブリケットを密閉可能な内熱式横形
台車炉に装入し、Ａｒｌ気圧に置換後、１１００℃迄昇
温し、３Ｈｒ保持し焼成した。炉冷後、炉より排出した
ブリケットを化学分析にて態別定量した結果、Ｃａ ３
４．１ ％、５ｉ２７．６％、Ｆｅ ４，１ ％、Ｃａ
Ｏ１６，４％、Ａｔ２０３１７．８％から成ッテいた。
Ｘ線回折によればＣａｄｉ ｔ１２ｃａ０７ＡＡ２０３
（Ｄ明確な２−りが認められた。Ｃａ合金相のＣａ含
有量は５２チであった。
（Ｄ明確な２−りが認められた。Ｃａ合金相のＣａ含
有量は５２チであった。
更にこのブリケットをインジェクションで用いる１６０
Ｍａｇ通迄微粉砕した後、採取した粉末の単一粒子を顕
微鏡、Ｘ線マイクロアナライザーで調査した結果全てＣ
ａ合金相とフラックス相が混合した組織が認められた。
Ｍａｇ通迄微粉砕した後、採取した粉末の単一粒子を顕
微鏡、Ｘ線マイクロアナライザーで調査した結果全てＣ
ａ合金相とフラックス相が混合した組織が認められた。
次にこの微粉末粒子を溶鋼の精錬剤に使用した結果を示
す。
す。
高周波誘導炉（電融マグネシャライニング）中で３０ｋ
ｇのＡｔ−Ｓ ｉキルド鋼を溶製し、Ａｒ雰囲気にて前
記精錬剤及び比較例として表１に示す精錬剤を溶鋼重量
に対し０．６％添加し、１５分後に溶鋼を金型に鋳造し
た。
ｇのＡｔ−Ｓ ｉキルド鋼を溶製し、Ａｒ雰囲気にて前
記精錬剤及び比較例として表１に示す精錬剤を溶鋼重量
に対し０．６％添加し、１５分後に溶鋼を金型に鋳造し
た。
鋳塊よシサンプリングし、ｃａ及びＳ含有量の分析及び
介在物の解析をした。得られた結果を表１に示す。なお
、精錬剤の添加情況の観察で、本発明のものは添加後ヒ
ユーム及びスジラッシュの突発的な発生が見られず、ｃ
ａの急激な蒸発が抑えられ（１３） ていることが認められた。
介在物の解析をした。得られた結果を表１に示す。なお
、精錬剤の添加情況の観察で、本発明のものは添加後ヒ
ユーム及びスジラッシュの突発的な発生が見られず、ｃ
ａの急激な蒸発が抑えられ（１３） ていることが認められた。
（１４）
表中○印は微細なカルシウム・アルミネート系介在物又
は微細な球状のＣａ０−Ａｔ２０３−ＣａＳ系介在物が
認められたことを示し、Ｘ印はこれらの介在物が認めら
れずＡｔ２０３クラスターとＭｎＳが存在していること
を示す。
は微細な球状のＣａ０−Ａｔ２０３−ＣａＳ系介在物が
認められたことを示し、Ｘ印はこれらの介在物が認めら
れずＡｔ２０３クラスターとＭｎＳが存在していること
を示す。
実施例２
原料として生石灰３１０部、２７％Ｃａを含むＣａ−Ａ
ｔ合金６９０部を使用し、実施例１と同様な方法で焼成
した結果、得られたブリケット全体の組成はＣａ３２．
７％、Ａｔ４４．２％、ＣａＯ１１，２％、Ａｔ２ｏ３
１１．９％であり、Ｃａ合金相のＣａ含有量は４２．６
％であった。このブリケットをＸ線回折により同定した
ところＣａＡｔ２と１２Ｃａｏ・７Ａｔ２ｏ３相が認め
られた。
ｔ合金６９０部を使用し、実施例１と同様な方法で焼成
した結果、得られたブリケット全体の組成はＣａ３２．
７％、Ａｔ４４．２％、ＣａＯ１１，２％、Ａｔ２ｏ３
１１．９％であり、Ｃａ合金相のＣａ含有量は４２．６
％であった。このブリケットをＸ線回折により同定した
ところＣａＡｔ２と１２Ｃａｏ・７Ａｔ２ｏ３相が認め
られた。
実施例３
原料として生石灰４６０部、純アルミニウム２８２部、
Ｃａ ２７％を含むＣａ−Ａｔ合金２５８部を使用し、
実施例１と同様な方法で焼成した結果、ブリケット全体
の組成はＣａ２７．９％、Ａｔ３７．６％、ＣａＯ１６
，７％、Ａｔ、２０３１７．８％であシ、Ｃａ合金相の
Ｃａ含有量は４２．６％であった。このブリケットをＸ
線回折で同定したところ、ＣａＡｔ２と１２Ｃａ０ ・
７ＡＡ２０３相が認められた。
Ｃａ ２７％を含むＣａ−Ａｔ合金２５８部を使用し、
実施例１と同様な方法で焼成した結果、ブリケット全体
の組成はＣａ２７．９％、Ａｔ３７．６％、ＣａＯ１６
，７％、Ａｔ、２０３１７．８％であシ、Ｃａ合金相の
Ｃａ含有量は４２．６％であった。このブリケットをＸ
線回折で同定したところ、ＣａＡｔ２と１２Ｃａ０ ・
７ＡＡ２０３相が認められた。
実施例４
原料として生石灰３８５部、Ａｔ９０％を含むＡＡ−８
ｉ合金１９６部、Ｃａ３０％を含有するＣａ−８ｉ１号
品２５８部を使用し、実施例１と同様な方法で焼成した
結果、得られたブリケットの組成はＣａ３３゜６％、Ａ
ｔＩ １．５％、Ｓｔ ２３．０ ％、Ｆｅ ４．１％
、ＣａＯ１３，４％、Ａｚ、、ｏ３１４．４％であり、
Ｃａ合金相のＣａ含有量は４６．３係であった。
ｉ合金１９６部、Ｃａ３０％を含有するＣａ−８ｉ１号
品２５８部を使用し、実施例１と同様な方法で焼成した
結果、得られたブリケットの組成はＣａ３３゜６％、Ａ
ｔＩ １．５％、Ｓｔ ２３．０ ％、Ｆｅ ４．１％
、ＣａＯ１３，４％、Ａｚ、、ｏ３１４．４％であり、
Ｃａ合金相のＣａ含有量は４６．３係であった。
特許出願人 昭和電工株式会社
代理人 弁理士 菊 地 精 −
（１７）
手続補正書（自発）
昭和５８年！月ス２日
特許庁長官 若杉 和犬 殿
１、事件の表示
昭和５８年特許願第１１５０７１号
２、発明の名称
金属精練剤の製造方法
３、補正をする者
事件との関係 特許出願人
住所 東京都港区芝大門−丁目１３番９号名称 （２０
０） 昭和電工株式会社 代表者岸本泰延 ４、代理人 （郵便番号１０５） 居所 東京都港区芝大門−丁目１３番８号昭和電工株式
会社内 氏名 （７０３？）弁理士 菊 地 精 −５、補正の
対象 明細書の「発明の詳細な説明」の欄。
０） 昭和電工株式会社 代表者岸本泰延 ４、代理人 （郵便番号１０５） 居所 東京都港区芝大門−丁目１３番８号昭和電工株式
会社内 氏名 （７０３？）弁理士 菊 地 精 −５、補正の
対象 明細書の「発明の詳細な説明」の欄。
６、補正の内容
別紙の通り。
明細書中、発明の詳細な説明の柵を下記のとおり補正す
る。
る。
１）第６頁、第１１行目ｒＡＩＪを削除する。
２）第９頁、第１９行目ｒ ＣａＯ・ＣａＦ２ ・？Ａ
ｌ２０３Ｊをｒ １１ｃａｏ ・ＣａＦ２ ・７ＡＩ２
０３Ｊと訂正する。
ｌ２０３Ｊをｒ １１ｃａｏ ・ＣａＦ２ ・７ＡＩ２
０３Ｊと訂正する。
以 上
Claims (2)
- （１） ＣａＯを主体とする酸化物にＡｔおよび／また
はＡｔを主体とする金属とＣａ合金とを配合してブリケ
ットとなし、該ブリケットを不活性雰囲気中で焼成して
Ｃ４０の還元を行ない、生成したＣａを原料中に配合し
たＣａ合金で捕捉合金化し、配合したＣａ合金のＣａ含
有量よｌ） Ｃａ含有量が高いＣａ合金と、ＣａＯおよ
びＡｔ２０３を主成分とする生成物とを得ることを特徴
とする金属精錬剤の製造方法。 - （２）焼成温度を８５０℃〜ｌ、３５０℃とする特許請
求の範囲第１項記載の金属精錬剤の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11507183A JPS609816A (ja) | 1983-06-28 | 1983-06-28 | 金属精錬剤の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11507183A JPS609816A (ja) | 1983-06-28 | 1983-06-28 | 金属精錬剤の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS609816A true JPS609816A (ja) | 1985-01-18 |
Family
ID=14653454
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP11507183A Pending JPS609816A (ja) | 1983-06-28 | 1983-06-28 | 金属精錬剤の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS609816A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH03104841U (ja) * | 1990-02-06 | 1991-10-30 | ||
| JPH04358018A (ja) * | 1991-02-01 | 1992-12-11 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 溶鋼の脱硫方法 |
| CN113355482A (zh) * | 2021-08-09 | 2021-09-07 | 北京科技大学 | 一种Al-Ca复合铰丝细化夹杂物的P92钢的制备方法 |
-
1983
- 1983-06-28 JP JP11507183A patent/JPS609816A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH03104841U (ja) * | 1990-02-06 | 1991-10-30 | ||
| JPH04358018A (ja) * | 1991-02-01 | 1992-12-11 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 溶鋼の脱硫方法 |
| CN113355482A (zh) * | 2021-08-09 | 2021-09-07 | 北京科技大学 | 一种Al-Ca复合铰丝细化夹杂物的P92钢的制备方法 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| EP0232042B1 (en) | Cast or ductile iron inoculant | |
| US4435210A (en) | Refining agent of molten metal and methods for producing the same | |
| JPH06145836A (ja) | アルミニウム滓を利用した合金の製法 | |
| KR100446469B1 (ko) | 합금강 제조용 탈산제 | |
| JPS609816A (ja) | 金属精錬剤の製造方法 | |
| US4543122A (en) | Magnesium production | |
| CN1912148A (zh) | 钢铁冶金复合精炼剂 | |
| US3622302A (en) | Method for removing arsenic from metals or alloys | |
| EP0061816B1 (en) | Addition agent for adding vanadium to iron base alloys | |
| RU2443785C1 (ru) | Наполнитель порошковой проволоки для внепечной обработки металлургических расплавов | |
| KR102282018B1 (ko) | 탈산과 탈황능력 및 강의 조직을 치밀하게 하는 능력이 우수한 주강 및 제강용 복합탈산제 및 그 제조방법 | |
| JPH0125367B2 (ja) | ||
| JPS58141320A (ja) | 金属精錬剤 | |
| JPS645083B2 (ja) | ||
| KR101050146B1 (ko) | 제강용 슬래그 조재제의 제조방법 | |
| JPH089728B2 (ja) | 溶鋼中Ａｌ２Ｏ３の凝集防止方法 | |
| KR100491335B1 (ko) | 탈산 및 탈황효율이 향상된 제강 및 주강용 탈산-탈황제및 이의 제조방법 | |
| JP3305898B2 (ja) | 製鋼スラグの短時間改質方法 | |
| RU2083681C1 (ru) | Брикет для производства чугуна и стали | |
| EP0891431A1 (fr) | Melange desulfurant a base de carbure de calcium | |
| JP3160124B2 (ja) | 低シリコンアルミキルド鋼の脱酸方法 | |
| RU2375463C2 (ru) | Проволока для внепечной обработки металлургических расплавов | |
| JP2004346402A (ja) | ばね用鋼材の製鋼精錬方法 | |
| RU2395609C1 (ru) | Сплав "казахстанский" для раскисления и легирования стали | |
| JP2684307B2 (ja) | 溶鋼中Ａｌ２ Ｏ３ の高効率凝集防止方法 |