JPS6089547A - 耐食性高磁束密度高透磁率合金 - Google Patents
耐食性高磁束密度高透磁率合金Info
- Publication number
- JPS6089547A JPS6089547A JP58196234A JP19623483A JPS6089547A JP S6089547 A JPS6089547 A JP S6089547A JP 58196234 A JP58196234 A JP 58196234A JP 19623483 A JP19623483 A JP 19623483A JP S6089547 A JPS6089547 A JP S6089547A
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- JP
- Japan
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- alloy
- high magnetic
- corrosion
- magnetic
- flux density
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明はＦｅ−８ｔ−Ａｔ−Ｎｉ磁性合金に関し、特に
酸性雰囲気における耐食性、すなわち耐酸性に優れ、高
磁束密度で高透磁率の合金を提供することを目的とする
。
酸性雰囲気における耐食性、すなわち耐酸性に優れ、高
磁束密度で高透磁率の合金を提供することを目的とする
。
磁性材料の□−用途として、磁気記録再生用の磁気ヘッ
ドコアがあり、一般に磁気ヘッドコア用磁性材料が具備
すべき特性は、磁気記録媒体の摺動に対する耐摩耗性が
良く、記録媒体を完全に磁化するために磁束密度が大き
く、磁気ヘッドの感度に関係した透磁率が高く、記録媒
体による帯磁を防ぐため、保磁力が低いこと、さらには
、いかなる環境においても使用が可能なため耐食性に優
れていること等が挙げられている。
ドコアがあり、一般に磁気ヘッドコア用磁性材料が具備
すべき特性は、磁気記録媒体の摺動に対する耐摩耗性が
良く、記録媒体を完全に磁化するために磁束密度が大き
く、磁気ヘッドの感度に関係した透磁率が高く、記録媒
体による帯磁を防ぐため、保磁力が低いこと、さらには
、いかなる環境においても使用が可能なため耐食性に優
れていること等が挙げられている。
従来、磁気ヘノトコ１ア用磁性拐料としては。
パー７０イ、Ｆｅ−８ｉ−Ａｔ合金（商標センダスト）
’ 。
’ 。
ソフトフェライト等が使用されているが、パーマロイは
耐摩耗性が悪（、Ｆｅ−８ｉ−Ａｔ合金は加工性が悪い
。またソフトフェライトは磁束密度が低いという欠点を
有している。
耐摩耗性が悪（、Ｆｅ−８ｉ−Ａｔ合金は加工性が悪い
。またソフトフェライトは磁束密度が低いという欠点を
有している。
最近、オーティオ分野およびＶＴＲ分野において記録密
度の高い磁気記録媒体としてメタルテープ、蒸着テープ
等が普及しており、さらにＶＴＲ分野においては狭トラ
ック化、狭ギヤツプ長化が進んでいることから、高磁束
密度、すなわち印加磁場１０エルステツドにおける磁束
密度（以下Ｂｏｏ）が１００００ガウス以上を有し、耐
摩耗性を兼ね備えた磁気ヘッドコアが要求されている。
度の高い磁気記録媒体としてメタルテープ、蒸着テープ
等が普及しており、さらにＶＴＲ分野においては狭トラ
ック化、狭ギヤツプ長化が進んでいることから、高磁束
密度、すなわち印加磁場１０エルステツドにおける磁束
密度（以下Ｂｏｏ）が１００００ガウス以上を有し、耐
摩耗性を兼ね備えた磁気ヘッドコアが要求されている。
（−コでパーマロイ、Ｆｅ−８ｉ−Ａｔ合金、ソフトフ
ェライトの欠点を補い、さらに上記要求を満足する磁性
材相として、 Ｆｅ−８ｉ−Ａｔ−Ｎｉ磁性合金（特開
昭５０−７４５１７ ）が挙げられ、これはヘンドコア
材として優れた磁気特性を有しているが、主体元素がＦ
ｅであるため耐食性が十分でないという問題がある。
ェライトの欠点を補い、さらに上記要求を満足する磁性
材相として、 Ｆｅ−８ｉ−Ａｔ−Ｎｉ磁性合金（特開
昭５０−７４５１７ ）が挙げられ、これはヘンドコア
材として優れた磁気特性を有しているが、主体元素がＦ
ｅであるため耐食性が十分でないという問題がある。
ところで磁気記録媒体、特に磁気録音用テープを蒸留水
（ｐＨ＝７）中に浸漬すると、磁気テープのバインダー
が溶は出し、蒸留水はｐＨ＝６．７程度まで変化し酸性
を呈するようになる。このためＦｅ−８ｉ−Ａ／！、−
Ｎｉ磁性合金をヘッドコア制として使用した場合、コア
は、磁気テープとの摺接により常に酸性雰囲気にさらさ
れるので、長時間の使用による腐食が生じる。磁気テー
プ摺動面に腐食が生じるとテープ走行が妨げられ。
（ｐＨ＝７）中に浸漬すると、磁気テープのバインダー
が溶は出し、蒸留水はｐＨ＝６．７程度まで変化し酸性
を呈するようになる。このためＦｅ−８ｉ−Ａ／！、−
Ｎｉ磁性合金をヘッドコア制として使用した場合、コア
は、磁気テープとの摺接により常に酸性雰囲気にさらさ
れるので、長時間の使用による腐食が生じる。磁気テー
プ摺動面に腐食が生じるとテープ走行が妨げられ。
また、腐食摩耗という現象によす耐摩耗性が著しく劣化
し、さらにスペーシング損失をもたらし出力低下の原因
になる。
し、さらにスペーシング損失をもたらし出力低下の原因
になる。
一般に鉄合金の面」食性は不働態化現象に基づいており
、高い耐食性を得るためには強固な不働態皮膜を形成さ
せると良い。しかし不働態皮膜を形成させても、孔食と
いう局部腐食に弱いという大きな欠点がある。このため
この欠点を克服するためには合金中に存在するｑ、Ｎ、
Ｓ、Ｐ等の不純物元素を低下させる必要がある。この中
でも特にＳが耐食性を著しく劣化させることから、Ｓを
極力低下させる必要がある。
、高い耐食性を得るためには強固な不働態皮膜を形成さ
せると良い。しかし不働態皮膜を形成させても、孔食と
いう局部腐食に弱いという大きな欠点がある。このため
この欠点を克服するためには合金中に存在するｑ、Ｎ、
Ｓ、Ｐ等の不純物元素を低下させる必要がある。この中
でも特にＳが耐食性を著しく劣化させることから、Ｓを
極力低下させる必要がある。
本発明者はＦｅ−８ｉ−Ａｔ−Ｎｉ磁性合金の面１食性
においても上記の一般の鉄合金と同様であることを見い
出した。すなわちＦｅ−８ｉ−ＡＡ−Ｎｉ磁性合金に不
働態皮膜を形成させる合金元素を添加しても、不純物に
起因する孔食という局部腐食を押えることが不可能であ
った。本発明者は。
においても上記の一般の鉄合金と同様であることを見い
出した。すなわちＦｅ−８ｉ−ＡＡ−Ｎｉ磁性合金に不
働態皮膜を形成させる合金元素を添加しても、不純物に
起因する孔食という局部腐食を押えることが不可能であ
った。本発明者は。
このようなＦｅ−８ｉ−ＡＡ−Ｎｉ磁性合金の孔食の原
因となる不純物は主としてＳであり、このＳ量を３０ｐ
ｐｍ以下にすると孔食によるＦｅ−３ｉ−ＡＡ−Ｎ１磁
性合金の局部腐食を著しく改砿できることを見出した。
因となる不純物は主としてＳであり、このＳ量を３０ｐ
ｐｍ以下にすると孔食によるＦｅ−３ｉ−ＡＡ−Ｎ１磁
性合金の局部腐食を著しく改砿できることを見出した。
本発明は、上述した新たな知見にもとついてな埒れたも
のである。
のである。
すなわち本発明の第一の発明は重量比にてＳｉ３，０〜
８０％、 Ａｔ２．０〜５．０９ｉ８． Ｎｉ Ｏ，０
１〜６．０％。
８０％、 Ａｔ２．０〜５．０９ｉ８． Ｎｉ Ｏ，０
１〜６．０％。
白金族元素０．０２〜２５係および残部が実質的にＦｅ
からなる合金であって、該合金中に残在するＳ量が６〜
３０ ｐｐｍであり、酸性雰囲気における面４食性に優
れかつＢＩＱが１ｏｏｏｏガウス以上を有する面」食性
高磁束密度高透磁率合金である。
からなる合金であって、該合金中に残在するＳ量が６〜
３０ ｐｐｍであり、酸性雰囲気における面４食性に優
れかつＢＩＱが１ｏｏｏｏガウス以上を有する面」食性
高磁束密度高透磁率合金である。
才だ第二の発明は重量比にてＳｉ３．０〜８０％。
Ａｔ２．０〜５．０係、 ’Ｎｉ Ｏ，０１〜６０チ、
白金族元素００２〜２５、係および残部Ｆｅを主成分と
し、副成分としてＭｏ 、 Ｗ、 Ｍｎ 、 Ｃｏ 、
Ｇｅのそれぞれｏ、０１〜４．０％、 Ｔｉ、Ｖ、Ｃ
ｕ、Ｙ、Ｚｒ、Ｎｂ、Ｈｆ、Ｔａ、ランタン系希土類元
素のそれぞれ０．０１〜２，０％、 Ａｇ。
白金族元素００２〜２５、係および残部Ｆｅを主成分と
し、副成分としてＭｏ 、 Ｗ、 Ｍｎ 、 Ｃｏ 、
Ｇｅのそれぞれｏ、０１〜４．０％、 Ｔｉ、Ｖ、Ｃ
ｕ、Ｙ、Ｚｒ、Ｎｂ、Ｈｆ、Ｔａ、ランタン系希土類元
素のそれぞれ０．０１〜２，０％、 Ａｇ。
Ａｕのそれぞれ０．０１〜１．０φ、およびＢｅ 、
Ｍｇ 、 Ｃａのそれぞれ０．００１〜０．１％から選
んだ少なくとも１種を０００１〜４．０チ含む合金であ
って、該合金中に残在するＳ量が６〜３０ ｐｐｍであ
り、酸性雰囲気における耐食性に優れかつ＋ Ｂ１０が
１００゜ガウス以上を有する耐食性高磁束密度高透磁率
合金である。
Ｍｇ 、 Ｃａのそれぞれ０．００１〜０．１％から選
んだ少なくとも１種を０００１〜４．０チ含む合金であ
って、該合金中に残在するＳ量が６〜３０ ｐｐｍであ
り、酸性雰囲気における耐食性に優れかつ＋ Ｂ１０が
１００゜ガウス以上を有する耐食性高磁束密度高透磁率
合金である。
本発明においてＳｉは５〜７％が最適であるが。
ＡＡ、 Ｆｅ 、 Ｎｉ 、白金族元素等の関係から３
．０〜８．０係の範囲においてでも十分良好な磁気特性
を有するので下限を３．０％、上限を８０％とした。Ａ
Ａの量はろ、５〜４．５％が最適であるが、２０〜５０
係の範囲においても十分良好な特性を有するので下限を
２．０係、上限を５．０％とした。Ｎｉの量は２〜４係
が最適であるが、００１〜６．０係の範囲においても十
分良好な特性を有するので、下限を０．０１係、上限を
６．０係とした。また白金族元素は合金表面を不働態化
させるのに有効な元素であり特にＲｕは著しい。Ｒｕ添
加量が００２φ以下では添加効果が小さく、２．５％を
越えて添加しても。
．０〜８．０係の範囲においてでも十分良好な磁気特性
を有するので下限を３．０％、上限を８０％とした。Ａ
Ａの量はろ、５〜４．５％が最適であるが、２０〜５０
係の範囲においても十分良好な特性を有するので下限を
２．０係、上限を５．０％とした。Ｎｉの量は２〜４係
が最適であるが、００１〜６．０係の範囲においても十
分良好な特性を有するので、下限を０．０１係、上限を
６．０係とした。また白金族元素は合金表面を不働態化
させるのに有効な元素であり特にＲｕは著しい。Ｒｕ添
加量が００２φ以下では添加効果が小さく、２．５％を
越えて添加しても。
より一層の耐食性の改善は認め難くまたＢＩＯを低下さ
せる。よって白金族元素は０．０２〜２５係の添加で十
分である。
せる。よって白金族元素は０．０２〜２５係の添加で十
分である。
Ｆｅ−８ｉ−Ａｔ−Ｎｉ合金の酸性雰囲気における腐食
形態は１合金中に残存するＳおよび硫化物が起請点とな
る孔食から始まり、長時間酸性雰囲気にさらされると全
面腐食へと進行する形態である。そこで孔食を防止させ
るためには起請点の原因となる合金中のＳおよび硫化物
を低減させる必要がある。すなわち合金中に残存するＳ
量を６〜３０ ｐｐｍにすると孔食を防止できる。Ｓ量
を３ ｐｌｕｍ未満にすることは工業的には相当困難で
あり、３０ｐｐｍを越えると白金族元素等により合金表
面を不働態化させても孔食を防止することはてきない。
形態は１合金中に残存するＳおよび硫化物が起請点とな
る孔食から始まり、長時間酸性雰囲気にさらされると全
面腐食へと進行する形態である。そこで孔食を防止させ
るためには起請点の原因となる合金中のＳおよび硫化物
を低減させる必要がある。すなわち合金中に残存するＳ
量を６〜３０ ｐｐｍにすると孔食を防止できる。Ｓ量
を３ ｐｌｕｍ未満にすることは工業的には相当困難で
あり、３０ｐｐｍを越えると白金族元素等により合金表
面を不働態化させても孔食を防止することはてきない。
さらに副成分としてＭｏ、Ｗ、Ｍｎ、 Ｃｏ、Ｇｅ、
Ｔｉ。
Ｔｉ。
Ｖ、 Ｃｕ、 Ｙ、 Ｚｒ、 Ｎｌ）、 Ｈｆ、 Ｔａ
、ランタン系希土類元素、 Ａｇ、 Ａｕ、 Ｂｅ、Ｍ
ｇ、 Ｃａの少なくとも１種を所定量をもって添加する
ことにより透磁率を高める効果を持ち、それぞれの所定
量より少ない場合には添加効果がなく、また多い場合に
は損われる。またＭｇ、Ｃａの添加は脱酸脱硫の効果を
与え、加工性を向上させる。そして上記元素のうちＭｎ
は脱硫効果を、 Ｃｏは磁束密度の改善、 Ｇｅは主成
分のＳｉとほぼ同様の挙動を示す。
、ランタン系希土類元素、 Ａｇ、 Ａｕ、 Ｂｅ、Ｍ
ｇ、 Ｃａの少なくとも１種を所定量をもって添加する
ことにより透磁率を高める効果を持ち、それぞれの所定
量より少ない場合には添加効果がなく、また多い場合に
は損われる。またＭｇ、Ｃａの添加は脱酸脱硫の効果を
与え、加工性を向上させる。そして上記元素のうちＭｎ
は脱硫効果を、 Ｃｏは磁束密度の改善、 Ｇｅは主成
分のＳｉとほぼ同様の挙動を示す。
Ｔｉ、Ｎｂは硬度を増大＋ Ｚｒは結晶粒径の抑制とい
うそれぞれの効果が更に加わる。
うそれぞれの効果が更に加わる。
ところで２合金中に残存するＳ量の大部分はＦｅ原料か
ら持ち込まれるものであるから２合金中のＳ量を低下さ
せるためにはＦｅ原料中のＳ量を低下させれば良い。工
業的に用いられているＦｅ原料中には５０〜１１００ｐ
ｐのＳが存在しているので、このＦｅ原料を用いて真空
溶解しても合金中には４０〜８０ｐｐｍ程度のＳが残存
する。そこでまずＦｅ原オ′−１のみ溶解しフラックス
処理精錬を行なうことによりＳ量が３０ｐｐｍ以下の高
純度鉄を作製し、この高純度鉄を用いてＦｅ−３ｉ−Ａ
Ａ−Ｎ ｉ磁性合金を溶製すると１合金中に残存するＳ
量を３０ ｐｐｍ以下にすることが可能である。
ら持ち込まれるものであるから２合金中のＳ量を低下さ
せるためにはＦｅ原料中のＳ量を低下させれば良い。工
業的に用いられているＦｅ原料中には５０〜１１００ｐ
ｐのＳが存在しているので、このＦｅ原料を用いて真空
溶解しても合金中には４０〜８０ｐｐｍ程度のＳが残存
する。そこでまずＦｅ原オ′−１のみ溶解しフラックス
処理精錬を行なうことによりＳ量が３０ｐｐｍ以下の高
純度鉄を作製し、この高純度鉄を用いてＦｅ−３ｉ−Ａ
Ａ−Ｎ ｉ磁性合金を溶製すると１合金中に残存するＳ
量を３０ ｐｐｍ以下にすることが可能である。
次に本発明の実施例について述べる。
Ｓ含有量が８３ｐｐｍｆある通常のＦｅ原料５０に７を
アルゴンガス雰囲気中で溶解し、ＡＬを添加して脱酸処
理を行ない、その後６５％ＣａＯ−１５％ ＣａＦ２−
２０ ％ Ａ／−２０３よりなるフラックスを溶湯表面
が常にフラックスによって被われるように、３０分間に
６回以上にわたって添加した。こうして精錬したＩｉ”
ｅ原料についてＳおよび０の含有量を分析した結果を第
１表に示す。
アルゴンガス雰囲気中で溶解し、ＡＬを添加して脱酸処
理を行ない、その後６５％ＣａＯ−１５％ ＣａＦ２−
２０ ％ Ａ／−２０３よりなるフラックスを溶湯表面
が常にフラックスによって被われるように、３０分間に
６回以上にわたって添加した。こうして精錬したＩｉ”
ｅ原料についてＳおよび０の含有量を分析した結果を第
１表に示す。
以下糸口
第１表
これより、Ｓ含有量の低い高純度鉄を得ることが可能で
あり、この高純度鉄原料を用いてＦｅ−８ｉ−Ａｔ−Ｎ
ｉ−白金族系磁性合金を従来法と同様にして溶製すると
２合金中に残存するＳ量を３０ ｐｐｍ以下にすること
が可能である。
あり、この高純度鉄原料を用いてＦｅ−８ｉ−Ａｔ−Ｎ
ｉ−白金族系磁性合金を従来法と同様にして溶製すると
２合金中に残存するＳ量を３０ ｐｐｍ以下にすること
が可能である。
第２表に種々の合金の組成、磁気特性および１１ｉＩ酸
試験の結果を示す。なお合金１〜３は比較例でＳ量を３
０ ｐｐｍ以下に調整しなかったものであり合金４〜３
１が本発明の実施例である。試験片は圧延加工、研削加
工および放電加工により作製し、所定の熱処理を施した
のち、磁気特性の測定、および而」酸試験に供された。
試験の結果を示す。なお合金１〜３は比較例でＳ量を３
０ ｐｐｍ以下に調整しなかったものであり合金４〜３
１が本発明の実施例である。試験片は圧延加工、研削加
工および放電加工により作製し、所定の熱処理を施した
のち、磁気特性の測定、および而」酸試験に供された。
磁気特性萌］定用試験片は外径８咽、内径４ Ｉｎｍ
ｒ厚さ１ ｍｍ 、 １ｆｉｉｊ酸試験用試験片は直径
５０ｍｍ、厚さ５ ｍｍてあつ／ｆ−０ 耐酸試験は、 ２０φ塩酸水溶液（６０℃）を用い。
ｒ厚さ１ ｍｍ 、 １ｆｉｉｊ酸試験用試験片は直径
５０ｍｍ、厚さ５ ｍｍてあつ／ｆ−０ 耐酸試験は、 ２０φ塩酸水溶液（６０℃）を用い。
これに１分間９漬する方法とし、評価方法は１ｃｒｎ
あたりに生じる孔食数（Ｎ）の比較とした。
あたりに生じる孔食数（Ｎ）の比較とした。
第２表より明らかな如く、Ｓ量が３０ｐｐｒｎを越えて
いる場合には、白金族元素を添加しても１ｍ あたりの
孔食数（へ）は著しく多いが、Ｓ量を３０ ｐｐｍ以下
にすると１Ｃｒｎ あたりの孔食数は１０個以下と大幅
に改善されている。さらに合金番号９、１８．２０．２
６および３０は１伍あたりの孔食数は０個となり２本条
件下では全く孔食が見られなかった。
いる場合には、白金族元素を添加しても１ｍ あたりの
孔食数（へ）は著しく多いが、Ｓ量を３０ ｐｐｍ以下
にすると１Ｃｒｎ あたりの孔食数は１０個以下と大幅
に改善されている。さらに合金番号９、１８．２０．２
６および３０は１伍あたりの孔食数は０個となり２本条
件下では全く孔食が見られなかった。
この結果２重量比にてＳｉ３．０〜８．０％、 Ａｔ２
．０〜５．０％、 Ｎｉ Ｏ，０１〜６．Ｕ％、白金族
元素０．０２〜２，５φおよび残部が実質的にＦｅから
なる合金であって該合金中に残在するＳ量が６〜３０ｐ
ｐｍの範囲にあることが耐酸性を改善するために最適な
値であることが明らかである。
．０〜５．０％、 Ｎｉ Ｏ，０１〜６．Ｕ％、白金族
元素０．０２〜２，５φおよび残部が実質的にＦｅから
なる合金であって該合金中に残在するＳ量が６〜３０ｐ
ｐｍの範囲にあることが耐酸性を改善するために最適な
値であることが明らかである。
また本発明における副成分の添加量のさらに好址しい量
はΔｌｏ、〜Ｖ、 Ｍｎ 、 Ｃｏ 、 Ｇｅではそれ
ぞれ口、０１ 〜３％、 Ｔｉ、Ｖ、Ｃｕ、Ｙ、Ｚｒ、
Ｎｂ、Ｈｆ、Ｔａ。
はΔｌｏ、〜Ｖ、 Ｍｎ 、 Ｃｏ 、 Ｇｅではそれ
ぞれ口、０１ 〜３％、 Ｔｉ、Ｖ、Ｃｕ、Ｙ、Ｚｒ、
Ｎｂ、Ｈｆ、Ｔａ。
ランタン系希土類元素のそれぞれ０．０１〜１飴。
Ａｇ、Ａｕのそれぞれ０．０１〜０．５ ％ 、Ｂｅ
、 Ｍｇ 、 Ｃａのそれぞれ０．００１〜０．０５係
から少なくとも１種が０００１〜３．０％といえる。
、 Ｍｇ 、 Ｃａのそれぞれ０．００１〜０．０５係
から少なくとも１種が０００１〜３．０％といえる。
以上述べた如く２本発明によれば、面］酸性に優れ、し
かも高磁束密度を有し、透磁率の大きい合金を得ること
が可能である。従って２本発明による合金を磁性材料の
一用途である磁気ヘッド４２として使用して好適である
。
かも高磁束密度を有し、透磁率の大きい合金を得ること
が可能である。従って２本発明による合金を磁性材料の
一用途である磁気ヘッド４２として使用して好適である
。
以下余白
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、重量比にテＳｉ３．０〜８．０％、 ＡＡ２．０〜
５．０％、 ＮｉＯ２０１〜６０％、白金族元素０．０
２〜２．５％および残部が実質的にＦｅからなる合金で
あって、該合金中に残在するＳ量が３〜３０ｐｐｍであ
ることを特徴とした耐食性高磁束密度高透磁率合金。 ２、重量比にテＳｉ ３．０〜８．０ ％、 Ａｔ２．
Ｄ〜５．０ ％、 Ｎｉ０１０１〜６．０％、白金族元
素０．０２〜２．５％および残部Ｆｅを主成分とし、副
成分としてＭｏ 、 Ｗ、 Ｍｎ 、 Ｃｏ 。 Ｇｅのそれぞれ０．０１〜４．０ ％、 Ｔｉ 、 Ｖ
、 Ｃｕ 、 Ｙ、 Ｚｒ。 Ｎｂ、Ｈｆ、Ｔａ、ランタン系希土類元素のそれぞれ０
．０１〜２．０ ％ 、 ’Ａｇ 、 Ａｕ ）それぞ
れ０．０１〜１．０％。 およびＢｅ 、 Ｍｇ 、 Ｃａのそれぞれ０．００１
〜０．１％から選んだ少なくとも１種をｏ、ｏｏｉ〜４
．０％含む合金であって、該合金中に残在するＳ量が６
〜３０ ｐｐｍであることを特徴とした耐食性高磁束密
度高透磁率合金。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58196234A JPS6089547A (ja) | 1983-10-21 | 1983-10-21 | 耐食性高磁束密度高透磁率合金 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58196234A JPS6089547A (ja) | 1983-10-21 | 1983-10-21 | 耐食性高磁束密度高透磁率合金 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6089547A true JPS6089547A (ja) | 1985-05-20 |
Family
ID=16354428
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP58196234A Pending JPS6089547A (ja) | 1983-10-21 | 1983-10-21 | 耐食性高磁束密度高透磁率合金 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6089547A (ja) |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5831386A (ja) * | 1981-08-12 | 1983-02-24 | インタ−ナシヨナル・ビジネス・マシ−ンズ・コ−ポレ−シヨン | 複合画像色信号発生回路 |
-
1983
- 1983-10-21 JP JP58196234A patent/JPS6089547A/ja active Pending
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5831386A (ja) * | 1981-08-12 | 1983-02-24 | インタ−ナシヨナル・ビジネス・マシ−ンズ・コ−ポレ−シヨン | 複合画像色信号発生回路 |
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