JPS6089519A - ２相ステンレス鋼の製造方法 - Google Patents
２相ステンレス鋼の製造方法Info
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- JPS6089519A JPS6089519A JP58197928A JP19792883A JPS6089519A JP S6089519 A JPS6089519 A JP S6089519A JP 58197928 A JP58197928 A JP 58197928A JP 19792883 A JP19792883 A JP 19792883A JP S6089519 A JPS6089519 A JP S6089519A
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- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/10—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of tubular bodies
- C21D8/105—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of tubular bodies of ferrous alloys
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明はオーステナイト、フェライト系の２相ステンレ
ス鋼、特に油井管用２相ステンレス鋼の製造方法に関し
、耐食性、就中耐炭酸ガス腐食性や耐応力腐食割れ性な
どにすぐれた油井管用２相ステンレス鋼の製造方法に関
するものである。
ス鋼、特に油井管用２相ステンレス鋼の製造方法に関し
、耐食性、就中耐炭酸ガス腐食性や耐応力腐食割れ性な
どにすぐれた油井管用２相ステンレス鋼の製造方法に関
するものである。
近年、油井及び天然ガス井は深井戸化の傾向が著しく、
そのため高強度の油井管が要求され、加えて産出油やガ
ス中には、湿潤な炭酸ガス（ＣＯ２）をはじめ、硫化水
素（ＨｔＳ）や塩素イオン（Ｃ１−）などの腐食性物質
が含まれることが多くなってきている。このような傾向
とともに油井管の使用条件が苛酷となり、安定操業上、
その腐食対策がより一層重要なこと＼なっている。
そのため高強度の油井管が要求され、加えて産出油やガ
ス中には、湿潤な炭酸ガス（ＣＯ２）をはじめ、硫化水
素（ＨｔＳ）や塩素イオン（Ｃ１−）などの腐食性物質
が含まれることが多くなってきている。このような傾向
とともに油井管の使用条件が苛酷となり、安定操業上、
その腐食対策がより一層重要なこと＼なっている。
油井管の腐食対策としては腐食抑制剤（インヒビクー）
を投入するのが最も一般的な方法であるが、この方法は
海上油井、ガス井のときなどの場合には有効に活用でき
ないことが多く、また十分な成果も期待できないことが
多い。このほか、管の保護コーティングなどの手段も用
いられているが、これも十分な成果は期待できない状況
である。
を投入するのが最も一般的な方法であるが、この方法は
海上油井、ガス井のときなどの場合には有効に活用でき
ないことが多く、また十分な成果も期待できないことが
多い。このほか、管の保護コーティングなどの手段も用
いられているが、これも十分な成果は期待できない状況
である。
このような事情に鑑み、最近では、よシ高級な耐食性材
料が用いられる傾向にあシ、例えば湿潤なＣＯ，を含む
油井、ガス井環境下では炭酸ガス腐食と呼ばれる救しい
腐食現象に対してＡｌ５Ｉ４１０鋼や４２０鋼と言った
１３Ｃｒ鋼が採用され出している。
料が用いられる傾向にあシ、例えば湿潤なＣＯ，を含む
油井、ガス井環境下では炭酸ガス腐食と呼ばれる救しい
腐食現象に対してＡｌ５Ｉ４１０鋼や４２０鋼と言った
１３Ｃｒ鋼が採用され出している。
然しなから、このような１５ｃｒ ステンレス鋼でも１
５０℃を超えるような高温環境下では長期に亘ってＣｏ
、に対する抵抗を発揮し得ないのが現状である。従って
１５０℃を超えるような高温の環境下では、２２ Ｃｒ
鋼や２ Ｓ Ｃｒ鋼のような、よｔ）Ｃｒ 量の高いオ
ーステナイト、フェライト系の２相ステンレス鋼の採用
が行カわれ出しているが、このオーステナイト、フェラ
イト系２相ステンレス鋼は通常の製造方法である溶体化
処理のま＼では降伏強さく０．２％耐力）で６５〜８０
ＫＳｉ（４５，７〜５６．２ ｋｇｆｌ關２）を得るの
がやっとで、深井戸用油井管としての強度を十分に満足
できるものではなく、従って固溶強化のためにＮを殊更
に添加したシ、冷間加工を施したシして深井戸用油井管
に要求される高強度を具備させ゛ることが行なわれてい
るのが現状である。
５０℃を超えるような高温環境下では長期に亘ってＣｏ
、に対する抵抗を発揮し得ないのが現状である。従って
１５０℃を超えるような高温の環境下では、２２ Ｃｒ
鋼や２ Ｓ Ｃｒ鋼のような、よｔ）Ｃｒ 量の高いオ
ーステナイト、フェライト系の２相ステンレス鋼の採用
が行カわれ出しているが、このオーステナイト、フェラ
イト系２相ステンレス鋼は通常の製造方法である溶体化
処理のま＼では降伏強さく０．２％耐力）で６５〜８０
ＫＳｉ（４５，７〜５６．２ ｋｇｆｌ關２）を得るの
がやっとで、深井戸用油井管としての強度を十分に満足
できるものではなく、従って固溶強化のためにＮを殊更
に添加したシ、冷間加工を施したシして深井戸用油井管
に要求される高強度を具備させ゛ることが行なわれてい
るのが現状である。
本発明者らの詳細な実験、研究によれば、１５０〜２５
０℃と言った高温での湿潤炭酸ガス環境下での耐食性に
すぐれている２相ステンレス鋼も、そこにＨ２ＳやＣ１
−が含まれてくると耐食性は著しく劣化してくる。この
ＣＯ２−Ｈ，５−ＣＩ’の油井、ガス井環境下における
腐食の主たるものは応力腐食割れ（ＳＣＣ）であるが、
この場合のｓｃｃ’は一般的なそれとは挙動を全く異に
するものであって、一般のＳＣＣが０１″の存在と深く
関係するものであるのに対し、上記の油井、ガス井環境
下におけるものではＣ１’もさることながら、それ以上
にＨ２Ｓの影響が太きいという事実が明らかになったの
である。即ち、溶体化処理のまＸの材料は環境に分圧で
１０気圧を超えるＨ２Ｓが含まれるとＳＣＣが発生する
ようになり、又冷間加工して強化したものでは１気圧程
度のＨ２Ｓが含まれてもＳＣＣが発生するのであって、
。□−の存在はこのＳＣＣの発生を助長する。
０℃と言った高温での湿潤炭酸ガス環境下での耐食性に
すぐれている２相ステンレス鋼も、そこにＨ２ＳやＣ１
−が含まれてくると耐食性は著しく劣化してくる。この
ＣＯ２−Ｈ，５−ＣＩ’の油井、ガス井環境下における
腐食の主たるものは応力腐食割れ（ＳＣＣ）であるが、
この場合のｓｃｃ’は一般的なそれとは挙動を全く異に
するものであって、一般のＳＣＣが０１″の存在と深く
関係するものであるのに対し、上記の油井、ガス井環境
下におけるものではＣ１’もさることながら、それ以上
にＨ２Ｓの影響が太きいという事実が明らかになったの
である。即ち、溶体化処理のまＸの材料は環境に分圧で
１０気圧を超えるＨ２Ｓが含まれるとＳＣＣが発生する
ようになり、又冷間加工して強化したものでは１気圧程
度のＨ２Ｓが含まれてもＳＣＣが発生するのであって、
。□−の存在はこのＳＣＣの発生を助長する。
さらに上記のＣＯ２−ａ２Ｓ−ｃ ｘ′環境下では、Ｓ
ＣＣは発生しないまでも、Ｈ２Ｓの影響でフェライト域
が選択的に溶解される、所謂選択腐食の生ずる場合があ
ｐｌこれについても冷間加工が悪影響を及ぼすことが明
らかになったのである。
ＣＣは発生しないまでも、Ｈ２Ｓの影響でフェライト域
が選択的に溶解される、所謂選択腐食の生ずる場合があ
ｐｌこれについても冷間加工が悪影響を及ぼすことが明
らかになったのである。
一方、油井管として実用に供される鋼管に強度上の必要
から冷間加工を施す場合、強化のためには大きな加工量
（圧下量）を加える必要があるので、設備上の制約が生
ずることもある。
から冷間加工を施す場合、強化のためには大きな加工量
（圧下量）を加える必要があるので、設備上の制約が生
ずることもある。
さらに強冷間加工して強度を確保しても前述のようにＨ
２Ｓの共存する環境下では、２相ステンレス鋼の耐食性
は著しく劣化するという問題がある。或は固溶強化のた
めにＮを多量添加する場合には溶製、造塊が困難になる
という問題がある。
２Ｓの共存する環境下では、２相ステンレス鋼の耐食性
は著しく劣化するという問題がある。或は固溶強化のた
めにＮを多量添加する場合には溶製、造塊が困難になる
という問題がある。
このような事態に鑑み、本発明者らは固溶強化のための
Ｎを殊更に添加することなく、かつＨ，Ｓの共存する環
境下でのｓｅｅ及び選択腐食に対する抵抗性に悪影響を
及ぼすところの冷間加工を施すことなく、オーステナイ
ト、フェライト系の２相ステンレス鋼を強化して、Ｈ２
Ｓ分圧１０気圧以下、好ましくは５気圧以下のＣＯ２−
Ｈ２Ｓ−Ｃ１−の油井、ガス井環境下でもすぐれた耐久
性を発揮する油井管材料の提供を目的として、さらに分
圧で１気圧程度以下の微Ｍ Ｈｚ Ｓを含む環境下での
使用に供せられる２相ステンレス鋼製の油井管材料に対
して、設備的にパワーの小さいミルでも強化が可能にな
るように、即ぢ冷間加工量を低減しても強化が行なえる
ような方法を志向して検討を行なった結果、以下に示さ
れる知見を得たのである。
Ｎを殊更に添加することなく、かつＨ，Ｓの共存する環
境下でのｓｅｅ及び選択腐食に対する抵抗性に悪影響を
及ぼすところの冷間加工を施すことなく、オーステナイ
ト、フェライト系の２相ステンレス鋼を強化して、Ｈ２
Ｓ分圧１０気圧以下、好ましくは５気圧以下のＣＯ２−
Ｈ２Ｓ−Ｃ１−の油井、ガス井環境下でもすぐれた耐久
性を発揮する油井管材料の提供を目的として、さらに分
圧で１気圧程度以下の微Ｍ Ｈｚ Ｓを含む環境下での
使用に供せられる２相ステンレス鋼製の油井管材料に対
して、設備的にパワーの小さいミルでも強化が可能にな
るように、即ぢ冷間加工量を低減しても強化が行なえる
ような方法を志向して検討を行なった結果、以下に示さ
れる知見を得たのである。
（ａ） オーステナイト、フェライト系の２相ステンレ
ス鋼は熱間加工後、その丑＼の状態で直接に急冷する処
理（直接溶体化処理）を行なえば熱間加工歪が凍結され
て強度が大巾に向上すること。
ス鋼は熱間加工後、その丑＼の状態で直接に急冷する処
理（直接溶体化処理）を行なえば熱間加工歪が凍結され
て強度が大巾に向上すること。
（ｂ） 耐ｓｅｃ性向上のためには材料のＣ量を低くし
、特にＣ； ０．０３ ｗｔ％以下にすることが好まし
いが、そうした低Ｃ材でも上記直接溶体化処理による強
化作用は十分に大きいこと。
、特にＣ； ０．０３ ｗｔ％以下にすることが好まし
いが、そうした低Ｃ材でも上記直接溶体化処理による強
化作用は十分に大きいこと。
（ｃ）８００℃以上の温度からの直接溶体化処理によっ
て高い強度に加えて通常の再加熱溶体化処理材に匹敵す
る耐食性が得られること。
て高い強度に加えて通常の再加熱溶体化処理材に匹敵す
る耐食性が得られること。
（ｄ） さらに上記直接溶体化処理後に冷間加工を施せ
ば小さ々加工量（圧下量）で、より大きな残置が得られ
ること。
ば小さ々加工量（圧下量）で、より大きな残置が得られ
ること。
鋼の加工熱処理のうちには、上記の溶体化処理と類似し
たものとして直接焼入れ処理やオースフォーミングが知
られている。しかしながら、それらは上記溶体化処理と
次の点において全く異なっている。即ち、 （１）直接焼入れ処理は鋼を安定オーステナイト範囲で
熱間加工した後、直ちに焼入れを行ない、マルテンサイ
ト変態を起させる処理であシ、その後焼戻しをして使用
される場合が多いが、熱間加工後、直ちに焼入れするこ
とによって再加熱焼入れする場合よシもオーステナイト
粒が大きいため、鋼の硬化能が著しく上昇して、即ち焼
きが入り易くなり、そのために強度が上昇する。然るに
本発明の直接溶体化処理による強化は、この変態による
強化を利用するものではない。
たものとして直接焼入れ処理やオースフォーミングが知
られている。しかしながら、それらは上記溶体化処理と
次の点において全く異なっている。即ち、 （１）直接焼入れ処理は鋼を安定オーステナイト範囲で
熱間加工した後、直ちに焼入れを行ない、マルテンサイ
ト変態を起させる処理であシ、その後焼戻しをして使用
される場合が多いが、熱間加工後、直ちに焼入れするこ
とによって再加熱焼入れする場合よシもオーステナイト
粒が大きいため、鋼の硬化能が著しく上昇して、即ち焼
きが入り易くなり、そのために強度が上昇する。然るに
本発明の直接溶体化処理による強化は、この変態による
強化を利用するものではない。
し、オーステナイトのままの組織のものにその温度で適
当な塑性変形を与えてから、焼入れしてマルテンサイト
変態を起させ、然る後に焼戻しを行なう処理であって、
一定温度での加工及び変態を生じさせるという点で、本
ミンクによって顕著な強化を起すためには、は’： ０
．１ ｗｔ％以上のＣ量が必要であるが、本発明の２相
ステンレス鋼の直接溶体化処理による場合は０．１ ｗ
ｔ％未満の低Ｃ材でも後述の実施例において示すように
大きな強化効果が得られる。
当な塑性変形を与えてから、焼入れしてマルテンサイト
変態を起させ、然る後に焼戻しを行なう処理であって、
一定温度での加工及び変態を生じさせるという点で、本
ミンクによって顕著な強化を起すためには、は’： ０
．１ ｗｔ％以上のＣ量が必要であるが、本発明の２相
ステンレス鋼の直接溶体化処理による場合は０．１ ｗ
ｔ％未満の低Ｃ材でも後述の実施例において示すように
大きな強化効果が得られる。
本発明は上記知見に基づいてなされたものであって、オ
ーステナイト、フェライト系の２相ステンレス鋼を１０
００℃以上の温既に加熱して熱間加工を行ない、熱間加
工後その丑まの状態で８００℃以上の温度から急冷（直
接溶体化）処理するか、或はさらに冷間加工を施して耐
炭酸ガス腐食性や耐ＳＣＣ性にすぐれた油井管用２相ス
テンレス鋼を強化することにその特徴を有するものであ
る。
ーステナイト、フェライト系の２相ステンレス鋼を１０
００℃以上の温既に加熱して熱間加工を行ない、熱間加
工後その丑まの状態で８００℃以上の温度から急冷（直
接溶体化）処理するか、或はさらに冷間加工を施して耐
炭酸ガス腐食性や耐ＳＣＣ性にすぐれた油井管用２相ス
テンレス鋼を強化することにその特徴を有するものであ
る。
以下、本発明についてさらに詳述する。
本発明者らはオーステナイト、フェライト系の２相ステ
ンレス鋼を高温に加熱して炭化物やシグマ相などを分解
、固溶せしめた後熱間で加工を行ない、その後急冷処理
すれば、炭化物やシグマ相の析出をみることなく、熱間
加工歪が凍結されて強度が大巾に上昇し、これは冷間加
工を施していないので、実施例（後述）で述べるように
通常の再加熱溶体化処理材に匹敵する耐食性を有してお
り、従ってＨ２Ｓ分圧１０気圧以下、好ましくはＨ２Ｓ
分圧５気圧以下のＣｏ２−Ｈ，５−Ｃ１’の油井、ガス
井環境下ですぐれた耐食性を発揮する２相ステンレス鋼
製油井管材料の強度グレードを上げることができ、さら
に直接溶体化処理したものによシ大きな強度を付与する
ために冷間加工するとき、その加工量は通常の再加熱溶
体化処理したものをベースとしたものに比べて大巾に低
減でき、従って分圧で１気圧程度以下の微量Ｈ２Ｓを含
む環境下での使用に供せられる２イ目ステンレス鋼製の
高強度油井管材料が設備的にパワーの小さいミルで、−
強化が可能となるので、容易に製造できるととを知見し
た。
ンレス鋼を高温に加熱して炭化物やシグマ相などを分解
、固溶せしめた後熱間で加工を行ない、その後急冷処理
すれば、炭化物やシグマ相の析出をみることなく、熱間
加工歪が凍結されて強度が大巾に上昇し、これは冷間加
工を施していないので、実施例（後述）で述べるように
通常の再加熱溶体化処理材に匹敵する耐食性を有してお
り、従ってＨ２Ｓ分圧１０気圧以下、好ましくはＨ２Ｓ
分圧５気圧以下のＣｏ２−Ｈ，５−Ｃ１’の油井、ガス
井環境下ですぐれた耐食性を発揮する２相ステンレス鋼
製油井管材料の強度グレードを上げることができ、さら
に直接溶体化処理したものによシ大きな強度を付与する
ために冷間加工するとき、その加工量は通常の再加熱溶
体化処理したものをベースとしたものに比べて大巾に低
減でき、従って分圧で１気圧程度以下の微量Ｈ２Ｓを含
む環境下での使用に供せられる２イ目ステンレス鋼製の
高強度油井管材料が設備的にパワーの小さいミルで、−
強化が可能となるので、容易に製造できるととを知見し
た。
又従来の溶体化処理は熱間加工後一旦常温筐で大気中冷
却したものを高温に再加熱して急冷するというものであ
るが、本発明による直接溶体化処理は、この溶体化温度
への再加熱とそこでの保持の熱エネルギーを節約できる
という副次的効果をも有するものである。
却したものを高温に再加熱して急冷するというものであ
るが、本発明による直接溶体化処理は、この溶体化温度
への再加熱とそこでの保持の熱エネルギーを節約できる
という副次的効果をも有するものである。
以下、本発明の効果を列記すると、次のようになる。
（１） Ｈ２Ｓ分圧１ｏ気圧以下、好ましくは５気圧以
下ノｃｏ２− Ｈ２Ｓ −Ｃ’ ｌ’（７）油井、ガス
井Ｒ境下ですぐれた耐久性を示す２相ステンレス鋼製油
井管材料の強度グレードを上けることができ、従って深
井戸化に対処できること。
下ノｃｏ２− Ｈ２Ｓ −Ｃ’ ｌ’（７）油井、ガス
井Ｒ境下ですぐれた耐久性を示す２相ステンレス鋼製油
井管材料の強度グレードを上けることができ、従って深
井戸化に対処できること。
（２）低い冷間加工量で２相ステンレス鋼の強化ができ
、従って分圧で１気圧程度以下の微量Ｈ，Ｓを含む環境
下での使用に供せられる２相ステンレス鋼製の高強度油
井管材料の製造が容易になること。
、従って分圧で１気圧程度以下の微量Ｈ，Ｓを含む環境
下での使用に供せられる２相ステンレス鋼製の高強度油
井管材料の製造が容易になること。
（３）溶体化温度への再加熱とそこでの保持に必要な熱
エネルギーの節約ができること。
エネルギーの節約ができること。
次に本発明において、オーステナイト、フェライト系２
相ステンレス鋼を熱間加工するための加熱下限温度を１
０００℃としたのは、この温度を下まわる低温域での加
熱では材料の変形抵抗が大きくなって熱間加工が困難と
なるほか、炭化物やシグマ相の分解、固溶が不十分とな
って熱間加工性が劣化し、加えて直接溶体化処理のま＼
では所望のミクロ組織が得られず耐ＳＣＣ性の劣化を招
くこととなるからである。この加熱の上限温度は特定さ
れるものではなく、材料加工時に高温での脆性の生じな
い温度とすればよく、グリ−プル試験機を用いた高温引
張り試験での絞り値が５０％以上となるような温度（例
えば１２５ｏ〜１３００１：）を選べばよい。
相ステンレス鋼を熱間加工するための加熱下限温度を１
０００℃としたのは、この温度を下まわる低温域での加
熱では材料の変形抵抗が大きくなって熱間加工が困難と
なるほか、炭化物やシグマ相の分解、固溶が不十分とな
って熱間加工性が劣化し、加えて直接溶体化処理のま＼
では所望のミクロ組織が得られず耐ＳＣＣ性の劣化を招
くこととなるからである。この加熱の上限温度は特定さ
れるものではなく、材料加工時に高温での脆性の生じな
い温度とすればよく、グリ−プル試験機を用いた高温引
張り試験での絞り値が５０％以上となるような温度（例
えば１２５ｏ〜１３００１：）を選べばよい。
一方、熱間加工後の急冷、即ち直接溶体化の下限温度を
８００℃としたのは、この温度以下に徐冷すると炭化物
やシグマ相の析出が生じ、耐ＳＣＣ性が劣化するので、
これを防止するためである。又直接溶体化処理して強化
したものに、さらに強度を付与する必要があるときは冷
間加工を施すが、このときの冷間加工量は従来の再加熱
溶体化処理したものに冷間加工を施して同。
８００℃としたのは、この温度以下に徐冷すると炭化物
やシグマ相の析出が生じ、耐ＳＣＣ性が劣化するので、
これを防止するためである。又直接溶体化処理して強化
したものに、さらに強度を付与する必要があるときは冷
間加工を施すが、このときの冷間加工量は従来の再加熱
溶体化処理したものに冷間加工を施して同。
−強度レベルを得る場合に比べて著しく小さくすること
ができる。
ができる。
又直接溶体化処理によって炭化物などの分解、固溶を十
分に行なわせて、大きな耐ＳＣＣ性を得るためには該処
理をＣ含有量が０．０５ ｗｔチ以下の材料に対して適
用するのがよい。
分に行なわせて、大きな耐ＳＣＣ性を得るためには該処
理をＣ含有量が０．０５ ｗｔチ以下の材料に対して適
用するのがよい。
次に本発明の実施例について説明する。
実施例１
通常の方法によって第１表に示す成分組成を有するオー
ステナイト、フェライト系の２相ステンレス鋼を溶製し
た。
ステナイト、フェライト系の２相ステンレス鋼を溶製し
た。
次にこれらの鋼片を１２２０℃に均熱した後、熱間圧延
を行ない、その後直接溶体化処理又は通常の再加熱溶体
化処理と冷間加工処理を行なって、降伏強さく ０．２
％耐力）及び伸びを測定した。第２表に熱間圧延後の
各種処理の条件とともに降伏強さ及び伸びの測定結果を
示す。
を行ない、その後直接溶体化処理又は通常の再加熱溶体
化処理と冷間加工処理を行なって、降伏強さく ０．２
％耐力）及び伸びを測定した。第２表に熱間圧延後の
各種処理の条件とともに降伏強さ及び伸びの測定結果を
示す。
第２表の結果よシ、本発明の直接溶体化処理によって、
大きな強化ができ、又小さな冷間加工量で通常の再加熱
溶体化処理材に大きな冷間加工を施したものに匹敵する
高強度が得られることが明らかである。
大きな強化ができ、又小さな冷間加工量で通常の再加熱
溶体化処理材に大きな冷間加工を施したものに匹敵する
高強度が得られることが明らかである。
実施例２
下記第３表に示す成分組成を有するオーステナイト、フ
ェライト系の２相ステンレスＭについて、その鋼片１ｉ
２ｏｏ℃に均熱した後第４表に示す条件にて直接溶体化
処理又は再加熱による溶体化処理を行ない、冷間加工処
理を行なって降伏強さく０２％耐力）及び伸びを測定し
、第 ４ 表 （注）※ 直接溶体化処理した温度 ※泰 溶体化のために再加熱した温度 急冷法はいずれも水冷 この第４辰からも本発明処理によって容易に強化が可能
で又押びもすぐれていることが明らかである。
ェライト系の２相ステンレスＭについて、その鋼片１ｉ
２ｏｏ℃に均熱した後第４表に示す条件にて直接溶体化
処理又は再加熱による溶体化処理を行ない、冷間加工処
理を行なって降伏強さく０２％耐力）及び伸びを測定し
、第 ４ 表 （注）※ 直接溶体化処理した温度 ※泰 溶体化のために再加熱した温度 急冷法はいずれも水冷 この第４辰からも本発明処理によって容易に強化が可能
で又押びもすぐれていることが明らかである。
実施例６
下記第５表に示す成分組成を有するオーステナイト、フ
ェライト系の２相ステンレス鋼について、その鋼片を１
０８０℃又は１２５０℃に均熱した後熱間圧延を行ない
その後直接溶体化処理又は通常の再加熱溶体化処理と冷
間加工処理を行ない、得られた板材から圧延方向と直角
に２閣厚さ×１０郷巾×７５−長さの切欠付試験片を採
取して耐食性試験を実施した。こ＼における耐食性試験
は添付図面に示す４点にて支持（４）シている４点支持
ビーム治具（２）を用いて、上記の試験片Ｃｒ）に降伏
強さく０．２％剛力）に相当する応力を付加して、Ｈ２
Ｓ分圧を種々に変えたＨ２Ｓ−１０気圧００２−５ ％
ＮａＣ１溶液（液温２１５℃）中に２５０時間浸漬し
て、ＳＣＣ及び（又は）フェライト域の選択腐食の有無
を調査する方法によった。第６表に熱間圧延後の各種処
理の条件とともに降伏強さ、耐食性試験結果を纒めて示
す。
ェライト系の２相ステンレス鋼について、その鋼片を１
０８０℃又は１２５０℃に均熱した後熱間圧延を行ない
その後直接溶体化処理又は通常の再加熱溶体化処理と冷
間加工処理を行ない、得られた板材から圧延方向と直角
に２閣厚さ×１０郷巾×７５−長さの切欠付試験片を採
取して耐食性試験を実施した。こ＼における耐食性試験
は添付図面に示す４点にて支持（４）シている４点支持
ビーム治具（２）を用いて、上記の試験片Ｃｒ）に降伏
強さく０．２％剛力）に相当する応力を付加して、Ｈ２
Ｓ分圧を種々に変えたＨ２Ｓ−１０気圧００２−５ ％
ＮａＣ１溶液（液温２１５℃）中に２５０時間浸漬し
て、ＳＣＣ及び（又は）フェライト域の選択腐食の有無
を調査する方法によった。第６表に熱間圧延後の各種処
理の条件とともに降伏強さ、耐食性試験結果を纒めて示
す。
この第６表によれば本発明条件で直接溶体化処理したも
の（ａ、ｂ、ｅ）は、８００℃を下履る低温域から直接
溶体化処理した（ｊ）に比べ、耐食性がすぐれ、又従来
の再加熱溶体化処理後に冷間加工した（ｇ）と同一強度
レベルではあるが、耐食性がすぐれていることが明らか
である。さらに、この（ａ、ｂ、ｅ）は従来の再加熱溶
体化処理したままのもの（ｆ）と同じ耐食レベルではあ
るが、大きな強度が得られ、従って深井戸化に対処でき
ることも明らかである。一方、本発明処理によるものの
うち、直接溶体化処理後に冷間加工したもの（ｃ、ｄ）
は小さな冷間加工量で従来の再加熱溶体化処理後に強冷
間加工したもの（ｈ、１）に匹敵する強度レベル及び耐
食レベルが得られ、従って耐食性の２相ステンレス鋼製
油井管材料を容易に高強度化できることが明らかである
。
の（ａ、ｂ、ｅ）は、８００℃を下履る低温域から直接
溶体化処理した（ｊ）に比べ、耐食性がすぐれ、又従来
の再加熱溶体化処理後に冷間加工した（ｇ）と同一強度
レベルではあるが、耐食性がすぐれていることが明らか
である。さらに、この（ａ、ｂ、ｅ）は従来の再加熱溶
体化処理したままのもの（ｆ）と同じ耐食レベルではあ
るが、大きな強度が得られ、従って深井戸化に対処でき
ることも明らかである。一方、本発明処理によるものの
うち、直接溶体化処理後に冷間加工したもの（ｃ、ｄ）
は小さな冷間加工量で従来の再加熱溶体化処理後に強冷
間加工したもの（ｈ、１）に匹敵する強度レベル及び耐
食レベルが得られ、従って耐食性の２相ステンレス鋼製
油井管材料を容易に高強度化できることが明らかである
。
以上説明したように、本発明の効果は頗る大きく、その
工業的価値は高いものである。
工業的価値は高いものである。
添伺図面は切欠付板状試験片用４点曲げ腐食試験治具を
示す。
示す。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、 オーステナイト、フェライト系の２相ステンレス
鋼を１０００℃以上の温度に加熱して熱間加工を行ない
、熱間加工後そのま＼の状態で８００℃以上の温度から
急冷処理することを特徴とする２相ステンレス鋼の製造
方法。 ２ オーステナイト、フェライト系の２相ステンレス鋼
を１０００℃以上の温度に加熱して熱間加工を行ない、
熱間加工後そのま＼の状態で８００℃以上の温度から急
冷処理し、さらに冷間加工を施すことを特徴とする２相
ステンレス鋼の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58197928A JPS6089519A (ja) | 1983-10-22 | 1983-10-22 | ２相ステンレス鋼の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58197928A JPS6089519A (ja) | 1983-10-22 | 1983-10-22 | ２相ステンレス鋼の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6089519A true JPS6089519A (ja) | 1985-05-20 |
Family
ID=16382607
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP58197928A Pending JPS6089519A (ja) | 1983-10-22 | 1983-10-22 | ２相ステンレス鋼の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6089519A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US20110290377A1 (en) * | 2009-01-19 | 2011-12-01 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | Method for producing duplex stainless steel pipe |
| EP2177634A4 (en) * | 2007-07-20 | 2016-01-20 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corp | PROCESS FOR PRODUCING DUPLEX STAINLESS STEEL TUBES |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS55107729A (en) * | 1979-02-13 | 1980-08-19 | Sumitomo Metal Ind Ltd | Solution-treating method for austenitic stainless steel |
| JPS59182918A (ja) * | 1983-03-31 | 1984-10-17 | Kawasaki Steel Corp | 高強度を有する２相ステンレス鋼油井管の製造方法 |
-
1983
- 1983-10-22 JP JP58197928A patent/JPS6089519A/ja active Pending
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS55107729A (en) * | 1979-02-13 | 1980-08-19 | Sumitomo Metal Ind Ltd | Solution-treating method for austenitic stainless steel |
| JPS59182918A (ja) * | 1983-03-31 | 1984-10-17 | Kawasaki Steel Corp | 高強度を有する２相ステンレス鋼油井管の製造方法 |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP2177634A4 (en) * | 2007-07-20 | 2016-01-20 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corp | PROCESS FOR PRODUCING DUPLEX STAINLESS STEEL TUBES |
| US20110290377A1 (en) * | 2009-01-19 | 2011-12-01 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | Method for producing duplex stainless steel pipe |
| US8293037B2 (en) * | 2009-01-19 | 2012-10-23 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | Method for producing duplex stainless steel pipe |
| EP2388341A4 (en) * | 2009-01-19 | 2017-04-12 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation | Process for production of duplex stainless steel pipe |
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