JPS6086009A - 硫黄酸化物の還元方法 - Google Patents
硫黄酸化物の還元方法Info
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- JPS6086009A JPS6086009A JP58192344A JP19234483A JPS6086009A JP S6086009 A JPS6086009 A JP S6086009A JP 58192344 A JP58192344 A JP 58192344A JP 19234483 A JP19234483 A JP 19234483A JP S6086009 A JPS6086009 A JP S6086009A
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- Japan
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- gas
- catalyst
- reduction
- temperature
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- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02A—TECHNOLOGIES FOR ADAPTATION TO CLIMATE CHANGE
- Y02A50/00—TECHNOLOGIES FOR ADAPTATION TO CLIMATE CHANGE in human health protection, e.g. against extreme weather
- Y02A50/20—Air quality improvement or preservation, e.g. vehicle emission control or emission reduction by using catalytic converters
Landscapes
- Exhaust Gas Treatment By Means Of Catalyst (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は重質油の分解プロセスの触媒再生工程で発生す
る排ガス中の硫黄酸化物（以下ＳＯ２という）を硫化水
素（以下Ｈ２Ｓという）または及び単体硫黄に還元する
方法、特に還元反応温度を良好に調節し得る方法に関す
る。
る排ガス中の硫黄酸化物（以下ＳＯ２という）を硫化水
素（以下Ｈ２Ｓという）または及び単体硫黄に還元する
方法、特に還元反応温度を良好に調節し得る方法に関す
る。
原油の重質化及び石油製品需要の軽質化傾向から重質油
の軽質化技術の開発が急務となっている。この背景下に
酸化鉄の形態でＦｅを３゜ｗｔ％以上含む触媒を用いて
重質油を分解、軽質化し、次に該触媒上に析出したコー
ク（Ｃｏｋｅ ）によって触媒中の酸化鉄を還元して該
還元鉄とスチームを反応させてＨを得、さらに硫黄によ
って硫化された触媒中の鉄分（ＦｅＳ ）を酸素含有ガ
スによって焙焼、脱硫し触媒を再生する重質油の接触分
解プロセスが提案されている。さらに上記のＦｅＳの焙
焼（再生）工程から排出される３０２を重質油の分解副
生ガスによってＨ２Ｓおよび単体硫黄に還元する方法が
提案されている。上記重質油分解プロセスのＳＯ還元工
程に供給される分解副生ガスは探合分離法等によって可
及的にＨを回収され、またａ３． ａ、留分も可及的に
回収されたあとのＯＨ４リツチな炭化水素ガスが用いら
れる。しかしながら、ＯＨ，リッチガスにより高還元率
を得るためには、触媒存在下少なくとも７５０℃以上の
反応湿度が必要である。ところがＦｅＳの焙焼工程の最
適温度範囲は６００〜７５０℃であり、焙焼排ガス中の
ＳＯｘを高率で還元するためにはさらに７５０℃以上に
昇湿する必要がある。
の軽質化技術の開発が急務となっている。この背景下に
酸化鉄の形態でＦｅを３゜ｗｔ％以上含む触媒を用いて
重質油を分解、軽質化し、次に該触媒上に析出したコー
ク（Ｃｏｋｅ ）によって触媒中の酸化鉄を還元して該
還元鉄とスチームを反応させてＨを得、さらに硫黄によ
って硫化された触媒中の鉄分（ＦｅＳ ）を酸素含有ガ
スによって焙焼、脱硫し触媒を再生する重質油の接触分
解プロセスが提案されている。さらに上記のＦｅＳの焙
焼（再生）工程から排出される３０２を重質油の分解副
生ガスによってＨ２Ｓおよび単体硫黄に還元する方法が
提案されている。上記重質油分解プロセスのＳＯ還元工
程に供給される分解副生ガスは探合分離法等によって可
及的にＨを回収され、またａ３． ａ、留分も可及的に
回収されたあとのＯＨ４リツチな炭化水素ガスが用いら
れる。しかしながら、ＯＨ，リッチガスにより高還元率
を得るためには、触媒存在下少なくとも７５０℃以上の
反応湿度が必要である。ところがＦｅＳの焙焼工程の最
適温度範囲は６００〜７５０℃であり、焙焼排ガス中の
ＳＯｘを高率で還元するためにはさらに７５０℃以上に
昇湿する必要がある。
焙焼ガスの昇温手段には還元工程の上流に分解副生ガス
の燃焼器を設け、これによって発生した高温燃焼ガスを
焙焼排ガスに直接混合する手段、及び熱交換器によって
燃焼ガスと排ガスを間接的に接触させる手段がある。
の燃焼器を設け、これによって発生した高温燃焼ガスを
焙焼排ガスに直接混合する手段、及び熱交換器によって
燃焼ガスと排ガスを間接的に接触させる手段がある。
しかしながら、前記の手段は燃焼ガスによって排ガス中
のＳＯ，が希釈されて還元率が低下すること、処理ガス
量が増加すること等の欠点がある一方、後記の手段はガ
ス、ガスの熱交換であり熱伝達率が低く、大きな伝熱面
積を必要とする。
のＳＯ，が希釈されて還元率が低下すること、処理ガス
量が増加すること等の欠点がある一方、後記の手段はガ
ス、ガスの熱交換であり熱伝達率が低く、大きな伝熱面
積を必要とする。
本発明の目的は上記手段のいらない、あるいは上記欠点
のない還元触媒層の温度上昇方法及び温度調節方法を提
供し、高反応率でＳＯ，の還元を行なわせしめようとす
るものである。
のない還元触媒層の温度上昇方法及び温度調節方法を提
供し、高反応率でＳＯ，の還元を行なわせしめようとす
るものである。
本発明はＨｌによるＳＯ，の還元反応がＯＨ，に比べて
低温で生じ易く、かつＳ（ｈをＨ２Ｓに還元する場合（
ＩＬ （２）式に示すようにＯＨ，の約１０倍の発熱量
が生じることに基づくものである。
低温で生じ易く、かつＳ（ｈをＨ２Ｓに還元する場合（
ＩＬ （２）式に示すようにＯＨ，の約１０倍の発熱量
が生じることに基づくものである。
Ｓｏ、−１−３乙ａｌ（４−＃−１（、ｓ ＋３／４０
０□＋２Ｈ，０−４，９９Ｋｃａｌ −・・−・（１）
ＳＯ□＋３残−＋Ｈ、Ｓ ＋２Ｈ２０−４９，５Ｋｃ２
Ｌ１・・・・・・（２） すなわち、本発明はＳＯ□の還元反応を開始するに当り
、６００〜７５０’Ｃの焙焼排ガス温度条件でまず鶴を
用いて還元反応を行なわしめつつ発生する反応熱によっ
て触媒層を昇湿し、この操作によって、０Ｈ４１Ｊツチ
ガスによるＳｏ２還元反応が高率で進行するに必要な温
度、７５０℃以上に達したあと還元ガスをＨ７から従来
のＯＨ４リツチガスに切り換えることからなるＳＯ，の
還元方法であり、及びＯＨ，リッチガスに切り換えたあ
とも触媒層の温度に見合ってＣＨ，リッチガスにＨ２を
添加し、還元反応率を高率に調節することからなるＳＣ
ｈの還元方法である。
０□＋２Ｈ，０−４，９９Ｋｃａｌ −・・−・（１）
ＳＯ□＋３残−＋Ｈ、Ｓ ＋２Ｈ２０−４９，５Ｋｃ２
Ｌ１・・・・・・（２） すなわち、本発明はＳＯ□の還元反応を開始するに当り
、６００〜７５０’Ｃの焙焼排ガス温度条件でまず鶴を
用いて還元反応を行なわしめつつ発生する反応熱によっ
て触媒層を昇湿し、この操作によって、０Ｈ４１Ｊツチ
ガスによるＳｏ２還元反応が高率で進行するに必要な温
度、７５０℃以上に達したあと還元ガスをＨ７から従来
のＯＨ４リツチガスに切り換えることからなるＳＯ，の
還元方法であり、及びＯＨ，リッチガスに切り換えたあ
とも触媒層の温度に見合ってＣＨ，リッチガスにＨ２を
添加し、還元反応率を高率に調節することからなるＳＣ
ｈの還元方法である。
以下本発明を図面により詳細に説明する。第１図は酸化
鉄の形態でＦｅを３０ｗｔ％以上含有する触媒粒子を用
い、重質油から軽質油とＨ２を製造する重質油の接触分
解プロセスにおける本発明の一実施例である。該プロセ
スは重質油１１を分解、軽質化する流動層式分解塔１１
重質油の分解によって析出したコークを不足量の空気２
２によって燃焼、ガス化し、触媒中の酸化鉄を還元及び
再生する流動層式再生塔２．触媒中の硫化鉄を空気３２
によって焙焼、脱硫する流動層式焙焼（再生）塔３．焙
焼排ガス３３中のＳＯ，を本発明方法によりＨ３及び単
体硫黄に還元するＳＯ。
鉄の形態でＦｅを３０ｗｔ％以上含有する触媒粒子を用
い、重質油から軽質油とＨ２を製造する重質油の接触分
解プロセスにおける本発明の一実施例である。該プロセ
スは重質油１１を分解、軽質化する流動層式分解塔１１
重質油の分解によって析出したコークを不足量の空気２
２によって燃焼、ガス化し、触媒中の酸化鉄を還元及び
再生する流動層式再生塔２．触媒中の硫化鉄を空気３２
によって焙焼、脱硫する流動層式焙焼（再生）塔３．焙
焼排ガス３３中のＳＯ，を本発明方法によりＨ３及び単
体硫黄に還元するＳＯ。
還元塔４．さらに分解塔１で生成した軽質油の精製装置
５．及び分解ガス中水素の分離、精製装置６などからな
る。分解塔１．再生塔２．焙焼（再生）塔３はそれぞれ
相互に触媒粒子の循環管１３．１４．２３及び２４によ
って接続されている。
５．及び分解ガス中水素の分離、精製装置６などからな
る。分解塔１．再生塔２．焙焼（再生）塔３はそれぞれ
相互に触媒粒子の循環管１３．１４．２３及び２４によ
って接続されている。
流動触媒粒子は平均径６０〜６００μｍのものが用いら
れる。減圧残油、常圧残油等の重質油１１は分解塔１に
供給され、スチーム１ｚによって流動状態にある５００
〜６００℃の該触媒と接触して分解され、ガス、軽質油
及びコークに転化される。それと同時に循環管１４を通
って移送された触媒中の還元鉄ＦｅＯがスチーム１２と
反応して水素、（例えば３ＦｅＯ−）−Ｈ，Ｏ−ラＦｅ
、 ｏ４＋ Ｈ、） を生成する。水素を含む分解生成
物１５は軽質油精製装置５に入り、所望の留分の軽質油
５１及び水素及び軽質炭化水素ガスの混合ガス５２に分
離される。さらに該混合ガス５２は深冷分離法あるいは
吸着法による水素分離精製装置６に導入され高純度の水
素６１及び軽質炭化水素ガス６２に分けられる。
れる。減圧残油、常圧残油等の重質油１１は分解塔１に
供給され、スチーム１ｚによって流動状態にある５００
〜６００℃の該触媒と接触して分解され、ガス、軽質油
及びコークに転化される。それと同時に循環管１４を通
って移送された触媒中の還元鉄ＦｅＯがスチーム１２と
反応して水素、（例えば３ＦｅＯ−）−Ｈ，Ｏ−ラＦｅ
、 ｏ４＋ Ｈ、） を生成する。水素を含む分解生成
物１５は軽質油精製装置５に入り、所望の留分の軽質油
５１及び水素及び軽質炭化水素ガスの混合ガス５２に分
離される。さらに該混合ガス５２は深冷分離法あるいは
吸着法による水素分離精製装置６に導入され高純度の水
素６１及び軽質炭化水素ガス６２に分けられる。
一方、分解塔１で生成したコークは触媒とともに循環管
１３を通って再生塔２に移送され、該再生塔でコークを
７５０〜９５０℃の温度及び該コークが完全燃焼するに
は不足量の空気２２によって燃焼、ガス化し、ｏｏ、ｏ
ｏｔを含むコーク燃焼ガス２５を生成する。触媒中の鉄
分は該ＯＯによってＦｅ０に還元され、循環管１４を通
って分解塔１に戻され、再び上述の重質油分解、及び水
素生成反応に利用される。
１３を通って再生塔２に移送され、該再生塔でコークを
７５０〜９５０℃の温度及び該コークが完全燃焼するに
は不足量の空気２２によって燃焼、ガス化し、ｏｏ、ｏ
ｏｔを含むコーク燃焼ガス２５を生成する。触媒中の鉄
分は該ＯＯによってＦｅ０に還元され、循環管１４を通
って分解塔１に戻され、再び上述の重質油分解、及び水
素生成反応に利用される。
再生塔２において触媒中のＦｅＯの一部は、コーク中の
硫黄分によって硫化されＦｅＳとなり、前述の分解塔１
での水素生成反応の機能が停止する。したがって、Ｆｅ
Ｓを含む触、媒は焙焼（再生）塔３で空気３２によって
焙焼され、ＦｅＳをＦｅｓ ０４に酸化するとともにＳ
（ｈとして硫黄分を触媒から除去する。焙焼温度はその
最適温度である６００〜７５０’Ｃが採用される。
硫黄分によって硫化されＦｅＳとなり、前述の分解塔１
での水素生成反応の機能が停止する。したがって、Ｆｅ
Ｓを含む触、媒は焙焼（再生）塔３で空気３２によって
焙焼され、ＦｅＳをＦｅｓ ０４に酸化するとともにＳ
（ｈとして硫黄分を触媒から除去する。焙焼温度はその
最適温度である６００〜７５０’Ｃが採用される。
Ｓ（ｈを含む焙焼再生塔３の焙焼排ガス３３はＳＯ２還
元塔４に送られ、水素分離精製装置６で分離された０Ｈ
４１Ｊツチ軽質炭化水素ガス６２の一部６２及び水素ガ
ス６１の一部６１′を用いて、本発明方法により高率で
排ガス中のＳＯａをａＳＳ及び単体硫黄分に還元する。
元塔４に送られ、水素分離精製装置６で分離された０Ｈ
４１Ｊツチ軽質炭化水素ガス６２の一部６２及び水素ガ
ス６１の一部６１′を用いて、本発明方法により高率で
排ガス中のＳＯａをａＳＳ及び単体硫黄分に還元する。
発明者の研究結果によれば活性アルミナ存在下において
、ＯＨ，リッチガスにより高率でＳＯ２を還元するため
の反応温度は７５０℃以上であった。したがって高還元
率の達成には焙焼排ガスを加熱昇温する必要がある。こ
れに対し本発明方法は、還元ガスとして最初に水素ガス
６１のみを還元塔４に供給してＳＯ，の還元反応を行な
わしめる。前述のように水素によるＳｏｗの還元反応は
Ｑｌ（、ｌＪラッチスに比べて低温で生じ易く、より高
い還元率を得ることができる。さらにＯＨリッチガスに
比べ発熱量が高く、その発熱量によって触媒層は昇温さ
れ、触媒層温度はついにＯＨ４リツチガスによる高率還
元に必要な、７５０℃以上に達する。これ以上水素ガス
によって還元反応を継続することは付加価値の高い水素
ガスを消費することであり経済上好ましくない。したが
って７５０℃以上に達した時点で還元ガスをＯＨ４リツ
チガス６２の一部６２７に切り換える。
、ＯＨ，リッチガスにより高率でＳＯ２を還元するため
の反応温度は７５０℃以上であった。したがって高還元
率の達成には焙焼排ガスを加熱昇温する必要がある。こ
れに対し本発明方法は、還元ガスとして最初に水素ガス
６１のみを還元塔４に供給してＳＯ，の還元反応を行な
わしめる。前述のように水素によるＳｏｗの還元反応は
Ｑｌ（、ｌＪラッチスに比べて低温で生じ易く、より高
い還元率を得ることができる。さらにＯＨリッチガスに
比べ発熱量が高く、その発熱量によって触媒層は昇温さ
れ、触媒層温度はついにＯＨ４リツチガスによる高率還
元に必要な、７５０℃以上に達する。これ以上水素ガス
によって還元反応を継続することは付加価値の高い水素
ガスを消費することであり経済上好ましくない。したが
って７５０℃以上に達した時点で還元ガスをＯＨ４リツ
チガス６２の一部６２７に切り換える。
すでに触媒層温度は７５０℃以上であり、さらにＯＨ，
リッチガスによる発熱量が加わり、ＯＨ，リッチガスに
よるＳＯ，の還元反応は高率で継続して行うことができ
る。焙焼再生塔３の条件変動、たとえば焙焼温度あるい
はＳＯ□発生量の低下により触媒層温度が低下して高率
の還元反応が継続できなくなった場合には触媒層の温度
に見合って水素ガス６１′がＯＨリッチガスに添加され
る。
リッチガスによる発熱量が加わり、ＯＨ，リッチガスに
よるＳＯ，の還元反応は高率で継続して行うことができ
る。焙焼再生塔３の条件変動、たとえば焙焼温度あるい
はＳＯ□発生量の低下により触媒層温度が低下して高率
の還元反応が継続できなくなった場合には触媒層の温度
に見合って水素ガス６１′がＯＨリッチガスに添加され
る。
以上のようにしてＳＯ，は高率でＨ，Ｓ 、単体硫黄及
び微量のＣＯ８，Ｃｓｌに還元される。それらを含むガ
ス４１は、後続において冷却されて単体硫黄が回収され
、さらにクラウス反応によりＨａｓを単体硫黄に変換し
て回収する。
び微量のＣＯ８，Ｃｓｌに還元される。それらを含むガ
ス４１は、後続において冷却されて単体硫黄が回収され
、さらにクラウス反応によりＨａｓを単体硫黄に変換し
て回収する。
実施例１
第１図に示した工程により、ｗｔ％でそれぞれＦｅ ５
５．１． Ｎｉ １．２６． ＭｇＯ２，６，５ｉＯ１
４，７゜ＡｌｔＯｓ ２．８１を含むラテライト鉱石を
０．２ｍｍの粒径に造粒、焼成して触媒に用い、クウエ
ーート減圧残油（比重１．０２．硫黄含有量５．４ｗｔ
％）を分解塔１に供給して軽質化及び水素の製造を行っ
た。その結果、深冷分離法を用いた水素製造装置６より
軽質炭化水素ガス６２として重質油１トン（ｔｏｎ）あ
たり７５Ｎ ｍ’、水素ガス１５ＯＮｍ’を得た。該軽
質炭化水素ガスの組成を第１表に示す。
５．１． Ｎｉ １．２６． ＭｇＯ２，６，５ｉＯ１
４，７゜ＡｌｔＯｓ ２．８１を含むラテライト鉱石を
０．２ｍｍの粒径に造粒、焼成して触媒に用い、クウエ
ーート減圧残油（比重１．０２．硫黄含有量５．４ｗｔ
％）を分解塔１に供給して軽質化及び水素の製造を行っ
た。その結果、深冷分離法を用いた水素製造装置６より
軽質炭化水素ガス６２として重質油１トン（ｔｏｎ）あ
たり７５Ｎ ｍ’、水素ガス１５ＯＮｍ’を得た。該軽
質炭化水素ガスの組成を第１表に示す。
一方、ＦｅＳを含み、その表面にコークを析出した触媒
を焙焼再生塔３において７５０℃で焼成した。その結果
、第２表に示す組成の焙焼排ガス３３を重質油１を当り
約２ＯＮｍ”発生した。
を焙焼再生塔３において７５０℃で焼成した。その結果
、第２表に示す組成の焙焼排ガス３３を重質油１を当り
約２ＯＮｍ”発生した。
第２表
該焙焼排ガス３３を、市販の活性アルミナ触媒を充填し
たＳＯ還元塔４に通して触媒層を加熱したあと、該排ガ
ス３３に水素ガス６１′を該排ガス中のＳＯ量に対して
２．４倍量混合し、ＳＶ（ガス空間速度）：５００ｈ
で該ＳＯ２の還元反応を行なわせた。その結果水素供給
開始後約１５分で触媒層出口温度は当初の７００℃から
７５０℃まで上昇した。この段階で水素ガス６１の供給
を停止し、軽質炭化水素ガス６２によるＳＯ２の還元反
応で反応を継続させた。
たＳＯ還元塔４に通して触媒層を加熱したあと、該排ガ
ス３３に水素ガス６１′を該排ガス中のＳＯ量に対して
２．４倍量混合し、ＳＶ（ガス空間速度）：５００ｈ
で該ＳＯ２の還元反応を行なわせた。その結果水素供給
開始後約１５分で触媒層出口温度は当初の７００℃から
７５０℃まで上昇した。この段階で水素ガス６１の供給
を停止し、軽質炭化水素ガス６２によるＳＯ２の還元反
応で反応を継続させた。
その結果、触媒層出口温度は７５０℃以上に保持され、
ＳＯ，の還元率１００％、軽質炭化水素ガス中のＯＷＬ
の転化率９９％、排ガス中のＳＯ２に対するＨ２Ｓの生
成率７５ ｗ ｔ％およびＳ２の生成率１８ｗｔ％を得
た。
ＳＯ，の還元率１００％、軽質炭化水素ガス中のＯＷＬ
の転化率９９％、排ガス中のＳＯ２に対するＨ２Ｓの生
成率７５ ｗ ｔ％およびＳ２の生成率１８ｗｔ％を得
た。
比較例
実施例と同様にして重質油を分解および硫化触媒を焙焼
し、焙焼排ガスによってＳＯＷ還元塔４内の触媒層を加
熱したあと、該排ガス３３に軽質炭化水素ガス６２をＳ
Ｃｈ量に対して等量混合し−で５Ｖ＝５００ｈで還元反
応を行なわせた。その罐、触媒層出口温度は７５０℃を
越えることがなく、ＳＯ，の還元率６３％、ＯＨ４の転
化率３７％、Ｈ２Ｓの生成率９．９ｗｔ％、Ｓ２の生成
率５２ ｗｔ％であった。実施例１と比較例との対比か
ら明らかであるように本発明方法により高いＳＯ，の還
元率を得ることができる。
し、焙焼排ガスによってＳＯＷ還元塔４内の触媒層を加
熱したあと、該排ガス３３に軽質炭化水素ガス６２をＳ
Ｃｈ量に対して等量混合し−で５Ｖ＝５００ｈで還元反
応を行なわせた。その罐、触媒層出口温度は７５０℃を
越えることがなく、ＳＯ，の還元率６３％、ＯＨ４の転
化率３７％、Ｈ２Ｓの生成率９．９ｗｔ％、Ｓ２の生成
率５２ ｗｔ％であった。実施例１と比較例との対比か
ら明らかであるように本発明方法により高いＳＯ，の還
元率を得ることができる。
実施例２
上記比較例の条件において、さらに水素ガス６１を軽質
炭化水素ガス６２′に混合してＳＯ２還元塔４に供給し
、その供給量を還元塔内触媒層出口温度を監視しながら
該炭化水素ガス６２メ供給量に対して等爪具下の範囲で
調節した。
炭化水素ガス６２′に混合してＳＯ２還元塔４に供給し
、その供給量を還元塔内触媒層出口温度を監視しながら
該炭化水素ガス６２メ供給量に対して等爪具下の範囲で
調節した。
その結果、触媒層出口温度を７５０ないし７７０℃の範
囲に保持することができ、かつＳＯ２の還元率を１００
％に保持することができた。
囲に保持することができ、かつＳＯ２の還元率を１００
％に保持することができた。
本発明によれば、ＳＯ２を含む排ガスを昇温するだめの
熱交換器等の手段を用いることなく、付加価値の低い軽
質炭化水素ガスによるＳＯ２の還元を最適温度で行うこ
とができ、ＳＯｘを高率でかつ経済的に還元する効果を
奏する。
熱交換器等の手段を用いることなく、付加価値の低い軽
質炭化水素ガスによるＳＯ２の還元を最適温度で行うこ
とができ、ＳＯｘを高率でかつ経済的に還元する効果を
奏する。
第１図は本発明の一実施例を示す流れ図である０
１・・−・・分解塔
２・・・・・・再生塔
３・・・・・・焙焼再生塔
４・・・・・・ＳＯ□還元塔
３３・・・・・・焙゛焼排ガス
６１・・・・・・水素ガス
６２・・・・・・軽質炭化水素ガス
第１図
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、 重質油接触分解プロセスの触媒再生工程から排出
される排ガス中の硫黄酸化物を、重質油の分解工程で副
生じたＯＨ４リッチガスによって触媒存在下で硫化水素
あるい（シ及び単体硫黄に還元する方法において、還元
反応が高率で進行するに必要な温度まで触媒層をＨ２゜
またはＨ２を添加したＯＨ４リツチガスにより昇温する
ことを特徴とする硫黄酸化物の還元方法。 ２・ 触媒層温度の調節をＯＨ，ＩＪラッチスに対する
Ｈ２添加量の調節によって行うことを特徴とする特許請
求の範囲第１項記載の硫黄酸化物の還元方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58192344A JPS6086009A (ja) | 1983-10-17 | 1983-10-17 | 硫黄酸化物の還元方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58192344A JPS6086009A (ja) | 1983-10-17 | 1983-10-17 | 硫黄酸化物の還元方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6086009A true JPS6086009A (ja) | 1985-05-15 |
Family
ID=16289709
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP58192344A Pending JPS6086009A (ja) | 1983-10-17 | 1983-10-17 | 硫黄酸化物の還元方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6086009A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6151030A (ja) * | 1985-04-22 | 1986-03-13 | Nippon Synthetic Chem Ind Co Ltd:The | エポキシ樹脂変性不飽和ポリエステルの製法 |
| JP2008079385A (ja) * | 2006-09-20 | 2008-04-03 | Meidensha Corp | 配電盤用の器具取付部材 |
| JP2010052955A (ja) * | 2008-08-26 | 2010-03-11 | Nippon Oil Corp | 硫黄回収装置の運転方法 |
-
1983
- 1983-10-17 JP JP58192344A patent/JPS6086009A/ja active Pending
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