JPS6082617A - 深絞り用高張力冷延鋼板の製造方法 - Google Patents
深絞り用高張力冷延鋼板の製造方法Info
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- JPS6082617A JPS6082617A JP19154683A JP19154683A JPS6082617A JP S6082617 A JPS6082617 A JP S6082617A JP 19154683 A JP19154683 A JP 19154683A JP 19154683 A JP19154683 A JP 19154683A JP S6082617 A JPS6082617 A JP S6082617A
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
- C21D9/46—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for sheet metals
- C21D9/48—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for sheet metals deep-drawing sheets
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は深絞り用高張力冷延鋼板の製造方法に係り、特
に耐２次加工脆性がすぐれ、かつ亜鉛含有塗料等の焼付
処理後もストレッチャーストレインの発生しない深絞り
用鋼板のＨｍ方法に関する。
に耐２次加工脆性がすぐれ、かつ亜鉛含有塗料等の焼付
処理後もストレッチャーストレインの発生しない深絞り
用鋼板のＨｍ方法に関する。
最近自動車の燃比、安全性、耐久性を改善するため高張
力鋼板が必要とされている。従来自動車用鋼板は主とし
て低炭素鋼を素材として箱焼鈍法により製造されていた
が、近年連続焼鈍技術の発達にともないＴｉ、Ｎｂ等の
炭窒化物形成元素を含んだ極低炭素鋼を素材とした深絞
り用銅板が連続焼鈍法によって装造されるよ５になって
さた。
力鋼板が必要とされている。従来自動車用鋼板は主とし
て低炭素鋼を素材として箱焼鈍法により製造されていた
が、近年連続焼鈍技術の発達にともないＴｉ、Ｎｂ等の
炭窒化物形成元素を含んだ極低炭素鋼を素材とした深絞
り用銅板が連続焼鈍法によって装造されるよ５になって
さた。
そのほか更にこのような鋼に強化元素であるＰを０、０
２０％以上添加した深絞り用向張力ｍ板も開発されてさ
た。
２０％以上添加した深絞り用向張力ｍ板も開発されてさ
た。
しかし、Ｐを添加し、かつ敗り性を向上させ。
ことを目的として炭窒化物形成元素を添加した鋼は、し
ばしば２次加工脆性と１子はれる深絞り加工後の著しい
脆化現象が観察される。このような２次力Ｈ工脆化を防
止するためには、時効指数が２〜３ ｋｇｆ／−程度に
なるよう固溶Ｃを鋼板中に残留させればよいことが知ら
れている。
ばしば２次加工脆性と１子はれる深絞り加工後の著しい
脆化現象が観察される。このような２次力Ｈ工脆化を防
止するためには、時効指数が２〜３ ｋｇｆ／−程度に
なるよう固溶Ｃを鋼板中に残留させればよいことが知ら
れている。
一方、目動車用鋼板に対する耐食性向上の要求はますま
す強（なる傾向にあり、その解決法の一つとして亜鉛含
有塗料等を塗装焼付処理し、その後プレス加工する方法
が実ｊＭされている。その際、鋼板は２７０℃以上に約
１分間加熱処理される。
す強（なる傾向にあり、その解決法の一つとして亜鉛含
有塗料等を塗装焼付処理し、その後プレス加工する方法
が実ｊＭされている。その際、鋼板は２７０℃以上に約
１分間加熱処理される。
しかし、上記の如く２次加工脆性を防止するため時効指
数を２喀ｆ／−以上にした鋼板を焼付塗装処理後のプレ
ス加工に供するとストレッチャーストレインが発生する
。
数を２喀ｆ／−以上にした鋼板を焼付塗装処理後のプレ
ス加工に供するとストレッチャーストレインが発生する
。
そのため、２次加工詭性乞起こさず、かつ上記の如き焼
付塗装処理等を行っても全（ストレッチャーストレイン
が発生しない完全非時効の深絞り用高張力冷延鋼板の開
発が強（要望されていた。
付塗装処理等を行っても全（ストレッチャーストレイン
が発生しない完全非時効の深絞り用高張力冷延鋼板の開
発が強（要望されていた。
本発明の目的は、上記従来技術に対する要（にこたえ、
劇２次加工脆性、耐時効性が共にすぐれた深絞り用高張
力冷延鋼板の製造方法を提供するにある。
劇２次加工脆性、耐時効性が共にすぐれた深絞り用高張
力冷延鋼板の製造方法を提供するにある。
Ｓｉ：１．０％以下
Ｍｎ：ｘ、ｏ％以下
Ｐ：０．０２０〜Ｏ，１２０％
Ａ１：Ｏ，Ｏｌ 〜０．１ ％
を含み、更にＶ、Ｔｉ、Ｎｂの中から選ばれた１種また
は２種以上を合計で０．１％以下を含有し、残部がＦ’
ｅおよび、不司赴的不純物より成る鋼を連続焼鈍する深
絞り月間張力冷延鋼板の製造方法において、熱延時の巻
取温ｙ Ｃ１’ （Ｃ）と焼鈍後の鋼板に残留する固溶
元来ＣおよびＮの鉄に河する原子比の総量ＸＣｐμｎ）
との関係が下記（１）式を滴定することを特徴とする深
絞９．＃Ｉ高張力冷延鋼板の製造方法である。
は２種以上を合計で０．１％以下を含有し、残部がＦ’
ｅおよび、不司赴的不純物より成る鋼を連続焼鈍する深
絞り月間張力冷延鋼板の製造方法において、熱延時の巻
取温ｙ Ｃ１’ （Ｃ）と焼鈍後の鋼板に残留する固溶
元来ＣおよびＮの鉄に河する原子比の総量ＸＣｐμｎ）
との関係が下記（１）式を滴定することを特徴とする深
絞９．＃Ｉ高張力冷延鋼板の製造方法である。
ＣＴ／１５０−３．６７≦ｊ！ｏｇＸ４１ ・＝（１）
本発明はＰおよび炭屋化物形成元素を含有する極低炭素
鋼に３いて、２次加工脆化を防止し、かつ完全非時効化
するために、巷取渥度と侵入型固溶元素の量を付定範囲
に限定し、たのである。
本発明はＰおよび炭屋化物形成元素を含有する極低炭素
鋼に３いて、２次加工脆化を防止し、かつ完全非時効化
するために、巷取渥度と侵入型固溶元素の量を付定範囲
に限定し、たのである。
本発明の深絞り用高張力乍延飾１板の化学成分の限定理
由について説明する。
由について説明する。
Ｃ：
ＣはＯ，Ｃ）１％を越えて含有すると、深絞り性を劣化
させるので上限を０．０１％とした。
させるので上限を０．０１％とした。
Ｓｌ：
Ｓｉは強度を増加させる成分として有効であるが、１．
０％を越すと表面処理皮膜特にＺｎ、Ａｎその他会金溶
融めっき金属の密層性が劣化するので上限を１．０％に
限定した。
０％を越すと表面処理皮膜特にＺｎ、Ａｎその他会金溶
融めっき金属の密層性が劣化するので上限を１．０％に
限定した。
Ｍｎ：
Ｍｎは不純物のＳによる熱同割れを防止すると共に強度
を増加させる成分として有効であるが、１、０％を越す
と脱ガス作業が困難になり、かつ合金コストが旨くなる
ので１，０％以下に限定した。
を増加させる成分として有効であるが、１、０％を越す
と脱ガス作業が困難になり、かつ合金コストが旨くなる
ので１，０％以下に限定した。
Ｐ：
Ｐは主要な強化成分であるが、０．０２０％未満ではそ
の効果が不十分であり、０．１２０％を越すと鋼板が硬
質とな９′ｆぎるので、０．０２０−０．１２０％の範
囲に限定した。
の効果が不十分であり、０．１２０％を越すと鋼板が硬
質とな９′ｆぎるので、０．０２０−０．１２０％の範
囲に限定した。
八Ｌ：
Ａ℃は脱酸元素として添加されるが、０．０１％未満で
は脱酸が不安定となるので下限を０．０１％とし、０．
１０％を越して添加することは脱酸上必要がないので上
限を０．１０％とした。
は脱酸が不安定となるので下限を０．０１％とし、０．
１０％を越して添加することは脱酸上必要がないので上
限を０．１０％とした。
Ｖ、Ｔｉ、Ｎｂ：
■、Ｔｉ、Ｎｂはいずれも炭屋化物形成元索であり、Ｃ
，Ｎを固定し時効性を改善し、材質を向上させる作用を
有するか、単独もしくは合百１で０．１％を越すとその
効果か飽和し、また鋼板の表面性状を劣化させるので単
独もしくは台６−１の上限なｏ、 ｉ％に限定した。
，Ｎを固定し時効性を改善し、材質を向上させる作用を
有するか、単独もしくは合百１で０．１％を越すとその
効果か飽和し、また鋼板の表面性状を劣化させるので単
独もしくは台６−１の上限なｏ、 ｉ％に限定した。
仄に上記の駆足成分を有する玲延鉋板に１６げろ、本発
明で最もＭ要な２仄加工脆性およびストレッチャースト
レインの発生におよはｆを取温度と同浴Ｃ，Ｎ霊との関
係について説明する。
明で最もＭ要な２仄加工脆性およびストレッチャースト
レインの発生におよはｆを取温度と同浴Ｃ，Ｎ霊との関
係について説明する。
本発明者らは多くの実験を行った結果、調質圧延後、亜
鉛含有塗料寺の鋼板焼付塗装処理時に鋼板が２７０℃程
度に短時間ｘＪ熱されてもストレッチャーストレインが
実用上問題がない程度に軽減されるためには、鋼板に固
溶しているＣ、Ｎ等の元素の総量Ｘが鉄に対する原子比
でｉ ｏ ｐｐｍ以下にする必要のあることを見いだし
た。すなわち、ｆｌａｇ Ｘ≦１（ここでＸは原子比で
単位ｐｐｍ ）と限定する必要かある。特に全くストレ
ッチャーストレインを発生させないようにするためには
固溶元素の迭に対する原子比の４相を５ ｐｐｍ以下に
するのか屋ましい。
鉛含有塗料寺の鋼板焼付塗装処理時に鋼板が２７０℃程
度に短時間ｘＪ熱されてもストレッチャーストレインが
実用上問題がない程度に軽減されるためには、鋼板に固
溶しているＣ、Ｎ等の元素の総量Ｘが鉄に対する原子比
でｉ ｏ ｐｐｍ以下にする必要のあることを見いだし
た。すなわち、ｆｌａｇ Ｘ≦１（ここでＸは原子比で
単位ｐｐｍ ）と限定する必要かある。特に全くストレ
ッチャーストレインを発生させないようにするためには
固溶元素の迭に対する原子比の４相を５ ｐｐｍ以下に
するのか屋ましい。
一方、ＮｂやＴｉを添加した極低戻素鏑を連続焼鈍する
ことによって製造された深絞り用鋼板の２仄加工脆性に
ついては、従来ＰとＣの含有址のみが検討されてい０゜
１タリえばイｙ公昭５５−５８３３３にて開示されてい
る技術のように連続焼鈍した極低炭素鋼においては、２
次加工脆性を完全に防止するためには固溶Ｃがｌ Ｏｐ
ｐｍ以上必要であることが知られている。更にＰが１シ
コい旨籏力鋼板の場合の２次加工脆性を防止するために
は、より多くの１ＪａＩ醒Ｃか必要であるとされている
。しかし、当然のことながら脆化防止のために固溶Ｃを
ＩＯｐｐｍ以上にすると時効劣化を庄じ、到底焼付塗装
処坤後のプレス加工には耐えられない。
ことによって製造された深絞り用鋼板の２仄加工脆性に
ついては、従来ＰとＣの含有址のみが検討されてい０゜
１タリえばイｙ公昭５５−５８３３３にて開示されてい
る技術のように連続焼鈍した極低炭素鋼においては、２
次加工脆性を完全に防止するためには固溶Ｃがｌ Ｏｐ
ｐｍ以上必要であることが知られている。更にＰが１シ
コい旨籏力鋼板の場合の２次加工脆性を防止するために
は、より多くの１ＪａＩ醒Ｃか必要であるとされている
。しかし、当然のことながら脆化防止のために固溶Ｃを
ＩＯｐｐｍ以上にすると時効劣化を庄じ、到底焼付塗装
処坤後のプレス加工には耐えられない。
本発明者らは、２次加工脆化の原因および発生頷向につ
いて多（の実験を重ね検討した結果、巻取温度を低（す
れは非常に微量の固溶元素の存在によって、２次加工脆
化が完全に防止できるとの知見を得た。すなわち、Ｃ，
Ｎ等の固溶元素の固溶量が異なる種々の極低炭素鋼を巻
取温度を変えて巻取り、その熱延鋼帯に冷延、連続焼鈍
を施し、製造した冷延鋼板の２次加工脆化およびストレ
ッチャーストレインの発生を調食した。結果を巻取温ｉ
ＣＴ （’Ｃ）と鋼板に残留する固溶元素Ｕ 十Ｎの
鉄に対する原子比との関係で添付図面に示した。
いて多（の実験を重ね検討した結果、巻取温度を低（す
れは非常に微量の固溶元素の存在によって、２次加工脆
化が完全に防止できるとの知見を得た。すなわち、Ｃ，
Ｎ等の固溶元素の固溶量が異なる種々の極低炭素鋼を巻
取温度を変えて巻取り、その熱延鋼帯に冷延、連続焼鈍
を施し、製造した冷延鋼板の２次加工脆化およびストレ
ッチャーストレインの発生を調食した。結果を巻取温ｉ
ＣＴ （’Ｃ）と鋼板に残留する固溶元素Ｕ 十Ｎの
鉄に対する原子比との関係で添付図面に示した。
なお図中の記号は第１表のとおりである。
第 １ 表
添付図面において、ｆ＋線部の範囲は２次加工脆化およ
びストレッチャーストレインが発生していない。
びストレッチャーストレインが発生していない。
この理由については必ずしも明確ではないが、−Ｐの偏
析は高温巻取後に鋼板が高温に保持されることにより助
長され、その影響が冷間圧延、再結晶焼鈍の過程を経て
も強く残存することに起因すると考えられる。
析は高温巻取後に鋼板が高温に保持されることにより助
長され、その影響が冷間圧延、再結晶焼鈍の過程を経て
も強く残存することに起因すると考えられる。
添付図面の結果から、本発明においては熱延時の巻取温
度Ｃ’ｒ （℃）と焼鈍後の鋼板に残留する固溶元素Ｃ
およびＮの鉄に対する原子比の総量Ｘ（ｐｐｍ ）との
関係が下記（１）式を満足するｐ口く限定した。
度Ｃ’ｒ （℃）と焼鈍後の鋼板に残留する固溶元素Ｃ
およびＮの鉄に対する原子比の総量Ｘ（ｐｐｍ ）との
関係が下記（１）式を満足するｐ口く限定した。
ＣＴ／ｌ ５０ − ３．６７ ≦ 、Ｑイ）ｇ １
≦ １ ・・・（１ン実施例 第２表に示す化学成分を有する供試材を底吹転炉で溶製
し、真空脱ガス処理を施して連続鋳造した鋼片を温度１
１００℃に加熱し、同じく第２表に示す熱延条件で熱間
圧延し、続いて酸洗した後、圧下率７５％の冷延な施し
て板厚０．７ｍｍとし、次に均熱温度８００℃にて連続
焼鈍を行い、平均冷却速度１５℃／ｓｅｃで冷却した。
≦ １ ・・・（１ン実施例 第２表に示す化学成分を有する供試材を底吹転炉で溶製
し、真空脱ガス処理を施して連続鋳造した鋼片を温度１
１００℃に加熱し、同じく第２表に示す熱延条件で熱間
圧延し、続いて酸洗した後、圧下率７５％の冷延な施し
て板厚０．７ｍｍとし、次に均熱温度８００℃にて連続
焼鈍を行い、平均冷却速度１５℃／ｓｅｃで冷却した。
この焼鈍冷延板な圧下率０．８％で調質圧延し、その後
、亜鉛含有塗装を施し、２７０℃で１分間の熱処理を行
った。
、亜鉛含有塗装を施し、２７０℃で１分間の熱処理を行
った。
これらの製品板の機械試験値、固溶元素量および深絞り
加工性を調査し、その結果を第３表に示した。なお、供
試材ｌｂ１．４．５は熱延の巻取温度が高（、また供試
＠’ Ａｔ； ｌ ｌは炭窒化物形成元素をよ有せず、
いずれも本発明の限定条件を満足しない比較例である。
加工性を調査し、その結果を第３表に示した。なお、供
試材ｌｂ１．４．５は熱延の巻取温度が高（、また供試
＠’ Ａｔ； ｌ ｌは炭窒化物形成元素をよ有せず、
いずれも本発明の限定条件を満足しない比較例である。
第３衣から、本兄鴫例は比較例と異なり、いずれも亜鉛
含有塗装処理後もストレッチャーストレインが全（発生
せず２次加工割れを生じないことがわかる。
含有塗装処理後もストレッチャーストレインが全（発生
せず２次加工割れを生じないことがわかる。
本発明は上記実施例からも明らかな如（、連続焼鈍する
深絞り用高張力冷延銅板の成分を限屋し、熱延時の巻取
温度と焼鈍後の鋼板に残留する固溶元系ＣおよびＮの鉄
に対する原子比の総量Ｘとの関係を限定することにより
、耐２次加工脆性にすぐれ、かつ亜鉛含有塗料等の焼付
処理後もストレッチャーストレインを発生しない深絞り
用高張力冷延鋼板を製造することができた。
深絞り用高張力冷延銅板の成分を限屋し、熱延時の巻取
温度と焼鈍後の鋼板に残留する固溶元系ＣおよびＮの鉄
に対する原子比の総量Ｘとの関係を限定することにより
、耐２次加工脆性にすぐれ、かつ亜鉛含有塗料等の焼付
処理後もストレッチャーストレインを発生しない深絞り
用高張力冷延鋼板を製造することができた。
添付図面は巻取温度と固溶元素ＣおよびＮの鉄に対する
原子比の総量が冷延鋼板の２次加工脆化およびストレッ
チャーストレイン発生におよぼす影響を示した関係図で
ある。 代理人 弁理士 中 路 武 雄 堪取藻産Ｃ丁（０Ｃ）
原子比の総量が冷延鋼板の２次加工脆化およびストレッ
チャーストレイン発生におよぼす影響を示した関係図で
ある。 代理人 弁理士 中 路 武 雄 堪取藻産Ｃ丁（０Ｃ）
Claims (1)
- （１）重量比にて、ｃ：ｏ、ｏｉ％以下Ｓｉ：１．０％
以下 Ｍｎ：１．０％以下 Ｐ：０．０２０〜０．１２０％ Ａλ： ０．０１〜０．１％ を宮み、更にＶ、Ｔｉ、Ｎｂの中から選ばれた１慣また
は２棟以上を合計で０．１％以下を含有し、残部がＦｅ
および 不可避的不純物より成る鋼を連続焼鈍する深絞
り用高張力冷延鋼板の製造方法において、熱延時の巻取
温度ＣＴ （℃）と焼鈍後の鋼板に残留する固層元素Ｃ
およびＮの鉄に対する原子比の総量Ｘ （ｐｐｍ ）と
の関係が下記（１）式を満足することを特徴とする深絞
り用向張力冷延鋼板の製造方法。 ＣＴ／１５０−３．６７≦Ｒ，ｏｇ Ｘ≦１ ・・・（
ＩＪ
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19154683A JPS6082617A (ja) | 1983-10-13 | 1983-10-13 | 深絞り用高張力冷延鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19154683A JPS6082617A (ja) | 1983-10-13 | 1983-10-13 | 深絞り用高張力冷延鋼板の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6082617A true JPS6082617A (ja) | 1985-05-10 |
| JPS6352087B2 JPS6352087B2 (ja) | 1988-10-18 |
Family
ID=16276470
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP19154683A Granted JPS6082617A (ja) | 1983-10-13 | 1983-10-13 | 深絞り用高張力冷延鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6082617A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6462440A (en) * | 1987-08-31 | 1989-03-08 | Sumitomo Metal Ind | Cold rolled high-tensile steel sheet having superior workability and its production |
| JP2009191348A (ja) * | 2008-02-18 | 2009-08-27 | Nisshin Steel Co Ltd | プレコート鋼板の製造方法 |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS57192225A (en) * | 1981-05-20 | 1982-11-26 | Kawasaki Steel Corp | Production of drawable cold-rolled steel sheet having baking-hardenability |
| JPS5884928A (ja) * | 1981-11-16 | 1983-05-21 | Nippon Steel Corp | 非時効性で２次加工性と塗装焼付硬化性の優れた深絞り用高強度冷延鋼板の製造法 |
-
1983
- 1983-10-13 JP JP19154683A patent/JPS6082617A/ja active Granted
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS57192225A (en) * | 1981-05-20 | 1982-11-26 | Kawasaki Steel Corp | Production of drawable cold-rolled steel sheet having baking-hardenability |
| JPS5884928A (ja) * | 1981-11-16 | 1983-05-21 | Nippon Steel Corp | 非時効性で２次加工性と塗装焼付硬化性の優れた深絞り用高強度冷延鋼板の製造法 |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6462440A (en) * | 1987-08-31 | 1989-03-08 | Sumitomo Metal Ind | Cold rolled high-tensile steel sheet having superior workability and its production |
| JP2009191348A (ja) * | 2008-02-18 | 2009-08-27 | Nisshin Steel Co Ltd | プレコート鋼板の製造方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6352087B2 (ja) | 1988-10-18 |
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