JPS6082203A - 強圧下圧延機 - Google Patents
強圧下圧延機Info
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- JPS6082203A JPS6082203A JP18617683A JP18617683A JPS6082203A JP S6082203 A JPS6082203 A JP S6082203A JP 18617683 A JP18617683 A JP 18617683A JP 18617683 A JP18617683 A JP 18617683A JP S6082203 A JPS6082203 A JP S6082203A
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- Japan
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- rolling
- roll
- roll pair
- pair
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-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B13/00—Metal-rolling stands, i.e. an assembly composed of a stand frame, rolls, and accessories
- B21B13/22—Metal-rolling stands, i.e. an assembly composed of a stand frame, rolls, and accessories for rolling metal immediately subsequent to continuous casting, i.e. in-line rolling of steel
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B13/00—Metal-rolling stands, i.e. an assembly composed of a stand frame, rolls, and accessories
- B21B13/02—Metal-rolling stands, i.e. an assembly composed of a stand frame, rolls, and accessories with axes of rolls arranged horizontally
- B21B2013/021—Twin mills
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metal Rolling (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、主として連続鋳造法で製造された２０〜５０
ｍｍ厚のＮ鋳片に強圧下圧延を施す圧延機に関する。
ｍｍ厚のＮ鋳片に強圧下圧延を施す圧延機に関する。
第１図に示す従来の熱間圧延用４重式圧延機で、圧下率
７０〜９０％の強圧下圧延を行う場合、圧延荷重、圧延
トルクが非常に大きくなり強度不足が生じる。ワーク・
ロール１ａ、ｌｂを小径にすれば圧延荷重、圧延トルク
が軽減されるが、被圧延材２の先端のかみ込み角αが増
し、実際上かみ込みが不可能となる。
７０〜９０％の強圧下圧延を行う場合、圧延荷重、圧延
トルクが非常に大きくなり強度不足が生じる。ワーク・
ロール１ａ、ｌｂを小径にすれば圧延荷重、圧延トルク
が軽減されるが、被圧延材２の先端のかみ込み角αが増
し、実際上かみ込みが不可能となる。
かかる対策として、例えば、第２図（Ａ）に示すように
、圧延機の入側に被圧延材押込み用の圧延機４を設置し
た場合、押込みにより被圧延材２の先端はかみ込み易く
なるが、圧延機３のワーク・ロール３α、３６と押込み
用圧延機４のワーク・ロール４α、４ｂとの間の距離が
長（なる。その結果、第２図ＣＢ）に示すように押込み
による圧縮力のために被圧延材２がバックリングを起し
、十分な圧縮力を与えることが困難である。
、圧延機の入側に被圧延材押込み用の圧延機４を設置し
た場合、押込みにより被圧延材２の先端はかみ込み易く
なるが、圧延機３のワーク・ロール３α、３６と押込み
用圧延機４のワーク・ロール４α、４ｂとの間の距離が
長（なる。その結果、第２図ＣＢ）に示すように押込み
による圧縮力のために被圧延材２がバックリングを起し
、十分な圧縮力を与えることが困難である。
また、押込み力により圧延機３のワーク・ロール３α、
３ｂが水平方向にたわみを生じ、圧延が不可能になる場
合もありうる。さらに、ワーク・ロールのロール・チョ
ックに過度の負荷がかかり、チョックまたはベアリング
を損傷するおそれがある。
３ｂが水平方向にたわみを生じ、圧延が不可能になる場
合もありうる。さらに、ワーク・ロールのロール・チョ
ックに過度の負荷がかかり、チョックまたはベアリング
を損傷するおそれがある。
このような事情から、従来の熱間連続圧延機では、８〜
１５スタンドの圧延機によって構成されている。したが
って、ライン全長も３００〜５００ｍに及ぶ超大型設備
となり、広大なスペースと膨大な設備費を要している。
１５スタンドの圧延機によって構成されている。したが
って、ライン全長も３００〜５００ｍに及ぶ超大型設備
となり、広大なスペースと膨大な設備費を要している。
一方、近年連続ｖｊ造における技術向上により、従来よ
り数分の１の厚み（２０〜５０ｍＩｎ）の薄鋳片が製造
されるようになった。この薄鋳片を安価な設備費でホッ
ト・ストリップに圧延するためのコンパクトな圧延機の
開発が望まれている。
り数分の１の厚み（２０〜５０ｍＩｎ）の薄鋳片が製造
されるようになった。この薄鋳片を安価な設備費でホッ
ト・ストリップに圧延するためのコンパクトな圧延機の
開発が望まれている。
なお、通常の熱間連続圧延機に代るものとして、プラネ
タリ・ミル、プラニツシング・ミルからなる圧延機があ
る。しかし、この圧延機は、熱間連続圧延機に比べ安価
で小規模生産に適している反面、プラネタリ・ミルは機
構的にロールによる鍛造に近いため、発生騒音が非常に
太い。さらに、圧延材のエツジがＶ形になるので、後で
精整なせざるを得す、歩留低下をきたす欠点がある。ま
た、プラネタリ・ミルの特性として、薄物、広幅材（例
えば、厚み４０ｍｍ×幅ｔ２ｓｏｍｍ）の圧延は、その
機構上ワーク・ａ−ルを非常に細径にせざるを得す、強
度的にもたないので、不可能である。
タリ・ミル、プラニツシング・ミルからなる圧延機があ
る。しかし、この圧延機は、熱間連続圧延機に比べ安価
で小規模生産に適している反面、プラネタリ・ミルは機
構的にロールによる鍛造に近いため、発生騒音が非常に
太い。さらに、圧延材のエツジがＶ形になるので、後で
精整なせざるを得す、歩留低下をきたす欠点がある。ま
た、プラネタリ・ミルの特性として、薄物、広幅材（例
えば、厚み４０ｍｍ×幅ｔ２ｓｏｍｍ）の圧延は、その
機構上ワーク・ａ−ルを非常に細径にせざるを得す、強
度的にもたないので、不可能である。
したがって、本発明の目的は、連続鋳造法で製造された
２０〜５０ｍｍ厚の薄鋳片を安価な設備費でホット・ス
トリップに仕上げろことかできる強圧下圧延機を提供す
ることにある。
２０〜５０ｍｍ厚の薄鋳片を安価な設備費でホット・ス
トリップに仕上げろことかできる強圧下圧延機を提供す
ることにある。
本発明の圧延機は、１対の圧延押込みロールと他の１対
の小径ワーク・ロールをもつ多重式圧延ロールとを同一
ハウジング内に設置しこれらの２組のロールの間にさら
に１対の押えロールを設置したことを特徴とするもので
ある。
の小径ワーク・ロールをもつ多重式圧延ロールとを同一
ハウジング内に設置しこれらの２組のロールの間にさら
に１対の押えロールを設置したことを特徴とするもので
ある。
すなわち、本発明は１つのハウジング内に強圧下用圧延
ロールを設け、さらにその入側に圧延押込みロールを設
置することにより強圧下ロールでの被圧延４４先端のか
み込みを可能にし、かつ、強圧下ロールの圧延トルクの
大幅な軽減を図るとともに、前記２組のロール間に１対
の押えロールを設置することにより、被圧延材のバック
リング発生を防止した圧延機である。
ロールを設け、さらにその入側に圧延押込みロールを設
置することにより強圧下ロールでの被圧延４４先端のか
み込みを可能にし、かつ、強圧下ロールの圧延トルクの
大幅な軽減を図るとともに、前記２組のロール間に１対
の押えロールを設置することにより、被圧延材のバック
リング発生を防止した圧延機である。
次に、本発明の圧延機構造を第３図および第４図を参照
して説明する。第３図において、１１ａ。
して説明する。第３図において、１１ａ。
１１ｂはワーク１１０−ルを、１２ｃ、１２ｂはバック
アップ・ロールを、１３＋ｚ、１３６は圧延押込み用ロ
ールを、１０は被圧延材を、また、２３α、２３ｂは被
圧延材ｌＯのバックリングを防止するだめの押えロール
をそれぞれ示す。
アップ・ロールを、１３＋ｚ、１３６は圧延押込み用ロ
ールを、１０は被圧延材を、また、２３α、２３ｂは被
圧延材ｌＯのバックリングを防止するだめの押えロール
をそれぞれ示す。
第４図は１０００℃、３０龍厚の熱間鋼片の両端をそれ
ぞれロールで挾んで圧縮したときの座屈応力σＥ（Ｋｙ
／ｍＡ ）と両端ロールの軸心間距離（ｍｍ ）との関
係を実験的にめたグラフの一例である。例えば、第３図
で２組のロール軸心間距離１＝ １０００ｍｍとすると
、第４図より座屈発生限界の応力σＢ ＝ ６ Ｋｙ／
ｍＡとなる。すなわち、この場合、押込み応力としては
６ Ｋｙ／ｍａ以上かげると被圧延材ｌＯはバックリン
グを生じ圧延不能となる。
ぞれロールで挾んで圧縮したときの座屈応力σＥ（Ｋｙ
／ｍＡ ）と両端ロールの軸心間距離（ｍｍ ）との関
係を実験的にめたグラフの一例である。例えば、第３図
で２組のロール軸心間距離１＝ １０００ｍｍとすると
、第４図より座屈発生限界の応力σＢ ＝ ６ Ｋｙ／
ｍＡとなる。すなわち、この場合、押込み応力としては
６ Ｋｙ／ｍａ以上かげると被圧延材ｌＯはバックリン
グを生じ圧延不能となる。
一方、本発明のように、バックリング防止用押えロール
２３ａ、２３ｂを圧延押込み用ロール１３α、１３ｂと
ワーク・ロール１１ａ、、１１ｂのほぼ中間位置に設置
すると、最大ロール軸心間距離が約５００＋＋ｏｎとな
り、第４図より座屈発生限界の応力σＥ ＝ Ｉ ４
Ｋｙ／ｍａまで上がる。すなわち、この場合は押込み応
力として８に２／−程度まで安定してかけることが可能
となる。
２３ａ、２３ｂを圧延押込み用ロール１３α、１３ｂと
ワーク・ロール１１ａ、、１１ｂのほぼ中間位置に設置
すると、最大ロール軸心間距離が約５００＋＋ｏｎとな
り、第４図より座屈発生限界の応力σＥ ＝ Ｉ ４
Ｋｙ／ｍａまで上がる。すなわち、この場合は押込み応
力として８に２／−程度まで安定してかけることが可能
となる。
また、第３図で強圧下ロールにおいて、上下ワーク・ロ
ール１ｌｃＬ、１１ｂはよ下ノ（ツクアップ・ロール１
２ａ、１２ｂの軸心を結ぶ線１１よりＳ＝３〜２０ｍｔ
π程度入側へオフセットさせておくことが望ましい。な
ぜならば、上下ワーク・ロールｌｌａ、、１１ｂを上下
バックアンプ・ロール１２ｃＬ、１２ｂに対し圧延押込
み用ロール１３ａ。
ール１ｌｃＬ、１１ｂはよ下ノ（ツクアップ・ロール１
２ａ、１２ｂの軸心を結ぶ線１１よりＳ＝３〜２０ｍｔ
π程度入側へオフセットさせておくことが望ましい。な
ぜならば、上下ワーク・ロールｌｌａ、、１１ｂを上下
バックアンプ・ロール１２ｃＬ、１２ｂに対し圧延押込
み用ロール１３ａ。
１３ｂ側にオフセットすることにより、押込み用ロール
１３α、１３ｂとワーク・ロールＩＩＣＬ１１１’６と
の軸心間距離ｌが短かくなるので、被圧延材１０に大き
な圧縮力を付加しても、押込み用ロール１３α、１３ｂ
とワーク・ロール１１α。
１３α、１３ｂとワーク・ロールＩＩＣＬ１１１’６と
の軸心間距離ｌが短かくなるので、被圧延材１０に大き
な圧縮力を付加しても、押込み用ロール１３α、１３ｂ
とワーク・ロール１１α。
１１ｂとの間での被圧延材ＩＯの）（ツクリングの発生
を防止すると共に、垂直方向の圧延荷重と水平方向の圧
縮力による荷重の合力の方向をワーク・ロールＩＩｃＬ
、１１ｂの軸心とバックアップ・ロール１２ｃＬ、１２
ｂの軸心とを結ぶ線Ｌ２１Ｌ２′の方向に向けることが
でき、ワーク・ロール１１α、１１ｂの水平面内でのた
わみが大幅に軽減されるからである。さらに、押込み圧
延により圧延トルクが軽減されるので、ワニク・ロール
１１ａ、１１／＋の小径化が可能となり、バック・アン
プ・ロール駆動でもスリップなしに安定した圧延が可能
となる。
を防止すると共に、垂直方向の圧延荷重と水平方向の圧
縮力による荷重の合力の方向をワーク・ロールＩＩｃＬ
、１１ｂの軸心とバックアップ・ロール１２ｃＬ、１２
ｂの軸心とを結ぶ線Ｌ２１Ｌ２′の方向に向けることが
でき、ワーク・ロール１１α、１１ｂの水平面内でのた
わみが大幅に軽減されるからである。さらに、押込み圧
延により圧延トルクが軽減されるので、ワニク・ロール
１１ａ、１１／＋の小径化が可能となり、バック・アン
プ・ロール駆動でもスリップなしに安定した圧延が可能
となる。
ワーク・ロール１１α、１】ｂを小径化するのは、これ
により圧延荷重の大幅な低減が可能となり、圧延トルク
も若干低減でき、通常のワーク・ロール直径（例えば、
６００〜１０００ｍｍ）では圧延不可能な７０〜８０％
の圧下率での圧延が可能となるためである。
により圧延荷重の大幅な低減が可能となり、圧延トルク
も若干低減でき、通常のワーク・ロール直径（例えば、
６００〜１０００ｍｍ）では圧延不可能な７０〜８０％
の圧下率での圧延が可能となるためである。
第５図は、本発明に係る圧延機の具体的構造例を示す。
この構造では、ハウジング２０の中に強圧下用４重式ロ
ール２１と、ロール２１０入側に被圧延材１０を圧延し
かつ押し込むための圧延押込み用２重式ロール２２を組
込んだ圧延機を例示している。強圧下用４重式ロール２
１は、チョック１５ａ、１５／＋にて支持している上下
ワーク・ロールＩｌａ、１１ｂと、チョック１６α、１
６ｂによって支持されている上下バックアンプ・ロール
１２ａ 、 ｌ ２．’ｂとにより構成される。圧延押
込ミ用２ Ｍ式ロール２２は、ロール・チョック１７α
１７ｂｌｌＣよって支持されている上下押込み用ロール
１３α、１３ｂにより構成される。４重式ロール２１お
よび２重式ロール２２はそれぞれ圧下スクリュー１．８
、１９により単独にロール開度を設定できるように組
み込まれている。
ール２１と、ロール２１０入側に被圧延材１０を圧延し
かつ押し込むための圧延押込み用２重式ロール２２を組
込んだ圧延機を例示している。強圧下用４重式ロール２
１は、チョック１５ａ、１５／＋にて支持している上下
ワーク・ロールＩｌａ、１１ｂと、チョック１６α、１
６ｂによって支持されている上下バックアンプ・ロール
１２ａ 、 ｌ ２．’ｂとにより構成される。圧延押
込ミ用２ Ｍ式ロール２２は、ロール・チョック１７α
１７ｂｌｌＣよって支持されている上下押込み用ロール
１３α、１３ｂにより構成される。４重式ロール２１お
よび２重式ロール２２はそれぞれ圧下スクリュー１．８
、１９により単独にロール開度を設定できるように組
み込まれている。
バックリング防止用弁えロール２３ａ、２３ｂは、ロー
ル・チョック１７α、１７ｂにそれぞれ設置されている
。このロールの設置方法としては、第６図に示すように
、ロール・チョック１７αの出側に設置されたストリッ
パ・ガイド２４に非駆動ロール２３ａ、を設置する方法
が望ましい（特開昭５１−１４９１５２号公報参照）。
ル・チョック１７α、１７ｂにそれぞれ設置されている
。このロールの設置方法としては、第６図に示すように
、ロール・チョック１７αの出側に設置されたストリッ
パ・ガイド２４に非駆動ロール２３ａ、を設置する方法
が望ましい（特開昭５１−１４９１５２号公報参照）。
上記構造の圧延機において、薄鋳片の圧延材１０は、圧
延押込み用２重式ロール２２により圧延されながら後方
圧縮力が加えられて４重式ロール２１に押し込まれ、４
重式ロールのワーク・ロールｌｌｃ、１１ｂ間でさらに
減厚される。このとき、圧延押込み用ロール１３ａ、１
３ｂと強圧下用ワーク・ロール１１＋ｚ、１１ｂとの間
で太きな圧縮力が圧延材１０に作用するが、バックリン
グ防止用弁えロール２３α、２３ｂによってバックリン
グの発生が防止される。さらに、ワーク・ロール１ｌＣ
Ｌ、１１ｂが押込み用ロール１３α。
延押込み用２重式ロール２２により圧延されながら後方
圧縮力が加えられて４重式ロール２１に押し込まれ、４
重式ロールのワーク・ロールｌｌｃ、１１ｂ間でさらに
減厚される。このとき、圧延押込み用ロール１３ａ、１
３ｂと強圧下用ワーク・ロール１１＋ｚ、１１ｂとの間
で太きな圧縮力が圧延材１０に作用するが、バックリン
グ防止用弁えロール２３α、２３ｂによってバックリン
グの発生が防止される。さらに、ワーク・ロール１ｌＣ
Ｌ、１１ｂが押込み用ロール１３α。
１３ｂ側に寄っているため、バックリングを起こすこと
なく圧延される。
なく圧延される。
第７図は本発明の他の実施例を示す。本実施例では、強
圧下用ロールを６Ｍ式ロールにしている。
圧下用ロールを６Ｍ式ロールにしている。
この場合、中間ロール１４α、１４ｂを第８図に示すよ
うに、ロールの片側端部の径を小さくした１対のロール
に形成し、被圧延材１０の板幅に応じてロール軸方向に
シフトさせることにより、圧延荷重と圧縮力とによるワ
ーク・ロール１１ａ。
うに、ロールの片側端部の径を小さくした１対のロール
に形成し、被圧延材１０の板幅に応じてロール軸方向に
シフトさせることにより、圧延荷重と圧縮力とによるワ
ーク・ロール１１ａ。
１１ｂのたわみを軽減できる。また、押込み用ロール１
３ａ、１３ｂと６重式ロールのワーク・ロール１１α、
１１ｂの軸心間距離を、第５図に示す４重式ロールの場
合に比べ短かくすることが可能であり、被圧砥料１０の
厚みが薄いものでもバンクリングを起させずに十分な圧
縮力を与えることができろ利点がある。
３ａ、１３ｂと６重式ロールのワーク・ロール１１α、
１１ｂの軸心間距離を、第５図に示す４重式ロールの場
合に比べ短かくすることが可能であり、被圧砥料１０の
厚みが薄いものでもバンクリングを起させずに十分な圧
縮力を与えることができろ利点がある。
なお、第８図に示す形状のロールを第５図に示す４重式
ロールのワーク・ロール１ｌｃＬ、１１６に用い、ロー
ル軸方向にシフトさせるようにすれば、圧延後の幅方向
不拘−厚み分布を表わす板クラウン量およびエツジ・ド
ロップ世を軽減できる効果がある。
ロールのワーク・ロール１ｌｃＬ、１１６に用い、ロー
ル軸方向にシフトさせるようにすれば、圧延後の幅方向
不拘−厚み分布を表わす板クラウン量およびエツジ・ド
ロップ世を軽減できる効果がある。
さらに、第９図は押込み用ロールを比較的ワーク・ロー
ル径の大きい４重式ロールとして、ワーク・ロール２５
α、２５ｂを出側の方向にオフセットし、圧延荷重と圧
縮力との合力の方向を、バックアップ・ロール１３ｃＬ
、１３ｂの軸心とワーク・ロール２５ａ、２５ｂの軸心
とを結ぶ線の方向に向けろことにより、効果的な押込み
圧延を実現することができ、また、押込み用ロールおよ
び強圧下用ロールのワーク・ロール１ｌｃｚ、１１ｂお
よび２５α、２５ｂの軸心間距離をさらに短かくするこ
とができる。
ル径の大きい４重式ロールとして、ワーク・ロール２５
α、２５ｂを出側の方向にオフセットし、圧延荷重と圧
縮力との合力の方向を、バックアップ・ロール１３ｃＬ
、１３ｂの軸心とワーク・ロール２５ａ、２５ｂの軸心
とを結ぶ線の方向に向けろことにより、効果的な押込み
圧延を実現することができ、また、押込み用ロールおよ
び強圧下用ロールのワーク・ロール１ｌｃｚ、１１ｂお
よび２５α、２５ｂの軸心間距離をさらに短かくするこ
とができる。
〈実施例〉
第５図に示す圧延機と同じ槻、溝である。ロール直径３
００ ｍｍｓ ロール胴長１７００ｍｍのワーク・０−
／Ｌ／１１ ａ 、 １ ｌ ｂ、 Ｏ−／Ｌ／直径１
２００＋ａ！、ロール胴長１７００朋のバックアップ・
ロール１２ａ、１２ｂとから構成された４重式ロール２
Ｉと、ロール直径１０００ｍｍ、Ｃ’−ル胴長１７００
＋πｍの圧延押込み用ロール１３α、１３ｂで構成され
た圧延押込み用２重式ロール２２を設ける。ワーク・ロ
ール１ｌｃＬ、１１ｂと押込み用ロール１３ｃＬ、１３
ｂとの軸心間距離の大略中心に直径３００ｍｍのバック
リング防止弁えロール（非騒動）２３ａ、２３ｂを設け
た圧延機により、厚み４０ｙｎｒｒｔ、１陥１２５０ｍ
ｍ０薄鋳片を熱間圧延した。バックリングを生じること
な（最大８０％の圧下率が得られ、厚み８７＋ｌＩ＋Ｌ
まで圧延することができた。そのときの押込み用ロール
１３ｃｚ、１３ｂとワーク・ロール１１α、１１ｂとの
周速はそれぞれ７．５ ｎＬ／ｍ、２５ ｚ ７ｍ、ま
た、押込み応力は０−＝ ８ ’Ｋｇ／ｍＶであった。
００ ｍｍｓ ロール胴長１７００ｍｍのワーク・０−
／Ｌ／１１ ａ 、 １ ｌ ｂ、 Ｏ−／Ｌ／直径１
２００＋ａ！、ロール胴長１７００朋のバックアップ・
ロール１２ａ、１２ｂとから構成された４重式ロール２
Ｉと、ロール直径１０００ｍｍ、Ｃ’−ル胴長１７００
＋πｍの圧延押込み用ロール１３α、１３ｂで構成され
た圧延押込み用２重式ロール２２を設ける。ワーク・ロ
ール１ｌｃＬ、１１ｂと押込み用ロール１３ｃＬ、１３
ｂとの軸心間距離の大略中心に直径３００ｍｍのバック
リング防止弁えロール（非騒動）２３ａ、２３ｂを設け
た圧延機により、厚み４０ｙｎｒｒｔ、１陥１２５０ｍ
ｍ０薄鋳片を熱間圧延した。バックリングを生じること
な（最大８０％の圧下率が得られ、厚み８７＋ｌＩ＋Ｌ
まで圧延することができた。そのときの押込み用ロール
１３ｃｚ、１３ｂとワーク・ロール１１α、１１ｂとの
周速はそれぞれ７．５ ｎＬ／ｍ、２５ ｚ ７ｍ、ま
た、押込み応力は０−＝ ８ ’Ｋｇ／ｍＶであった。
上記の実施例からも明らかなように、本発明に係る圧延
機は１スタンドで強圧下圧延が可能であるため、圧延ラ
インの簡素化が図られ、連続鋳造法で製造される２０〜
５０順厚の薄鋳片を安価な投資でホット・ストリップに
圧延することができる。また、構造的にもプラネタリ・
ミルのような騒音や歩留り低下等の問題もない。さらに
、被圧延材の温度低下を極力小さくでき、加熱エネルギ
の大幅な低減が達成できる。
機は１スタンドで強圧下圧延が可能であるため、圧延ラ
インの簡素化が図られ、連続鋳造法で製造される２０〜
５０順厚の薄鋳片を安価な投資でホット・ストリップに
圧延することができる。また、構造的にもプラネタリ・
ミルのような騒音や歩留り低下等の問題もない。さらに
、被圧延材の温度低下を極力小さくでき、加熱エネルギ
の大幅な低減が達成できる。
第１図は従来の４重式圧延機を示す説明図。第２図は同
じ〈従来の圧延機で押込み圧延を行った場合の説明図Ｕ
第３図は本発明に係る圧延機のロール配置を示す説明図
。第４図は被圧延材のバックリング発生応力を説明する
グラフ。第５図は本発明の具体的構造例を示す概略図。 第６図はバックリング防止用押えロールの設置例を示す
部分拡大図。第７図は本発明の他の実施例を示す説明図
。 第８図は第７図に示す６重式ロールの中間ロール形状を
示す概略図。第９図は本発明の他の実施例を示す説明図
。 １０・・・被圧延材、１１α、１１ｂ・・・ワークｅロ
ール、１２α、１２ｂ・・・バックアップ・ロール、１
３ｃ、１３ｂ・・・押込み用ロール、１４α、１４ｂ・
・・中間ロール、 １５α、１５ｂ、１６ｃＬ、１６ｂ、 Ｌ７ａ、 １７
ｂ −ａ−ル・チョック、 １８．１９・・・圧下スク
リュー、２０・・・ハウシング、 ２１・・・４ 重代
’ ／Ｌ／、２２・・・２重式ロール、 ２３ａ、２３ｂ・・・バックリング防止用押えロール、
２４・・・ストリッパー・ガイド、 ２５α、２５ｂ・・・圧延押込み用ワーク・ロール。 特許出願人 住友金属工業株式会社 （外４名） ロール釉Ｉと／’ｅ５１ Ｔ−巨夷屹（ｍ初ン／４ｂ ２み
じ〈従来の圧延機で押込み圧延を行った場合の説明図Ｕ
第３図は本発明に係る圧延機のロール配置を示す説明図
。第４図は被圧延材のバックリング発生応力を説明する
グラフ。第５図は本発明の具体的構造例を示す概略図。 第６図はバックリング防止用押えロールの設置例を示す
部分拡大図。第７図は本発明の他の実施例を示す説明図
。 第８図は第７図に示す６重式ロールの中間ロール形状を
示す概略図。第９図は本発明の他の実施例を示す説明図
。 １０・・・被圧延材、１１α、１１ｂ・・・ワークｅロ
ール、１２α、１２ｂ・・・バックアップ・ロール、１
３ｃ、１３ｂ・・・押込み用ロール、１４α、１４ｂ・
・・中間ロール、 １５α、１５ｂ、１６ｃＬ、１６ｂ、 Ｌ７ａ、 １７
ｂ −ａ−ル・チョック、 １８．１９・・・圧下スク
リュー、２０・・・ハウシング、 ２１・・・４ 重代
’ ／Ｌ／、２２・・・２重式ロール、 ２３ａ、２３ｂ・・・バックリング防止用押えロール、
２４・・・ストリッパー・ガイド、 ２５α、２５ｂ・・・圧延押込み用ワーク・ロール。 特許出願人 住友金属工業株式会社 （外４名） ロール釉Ｉと／’ｅ５１ Ｔ−巨夷屹（ｍ初ン／４ｂ ２み
Claims (1)
- 入側に設置された１対の圧延押込みロールと、その出側
に設置された小径ワーク・ロールをもつ１組の多重式ロ
ールとを１つのハウジング内に組み込み、前記押込みロ
ールと多重式ロールとの間に被圧延材座屈防止用の１対
の押えロールを設置したことを特徴とした熱間薄鋳片の
強圧下圧延機。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18617683A JPS6082203A (ja) | 1983-10-05 | 1983-10-05 | 強圧下圧延機 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18617683A JPS6082203A (ja) | 1983-10-05 | 1983-10-05 | 強圧下圧延機 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6082203A true JPS6082203A (ja) | 1985-05-10 |
Family
ID=16183716
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP18617683A Pending JPS6082203A (ja) | 1983-10-05 | 1983-10-05 | 強圧下圧延機 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6082203A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS60154809A (ja) * | 1984-01-24 | 1985-08-14 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 薄鋳片用強圧下圧延機 |
| JPH0488213U (ja) * | 1990-12-18 | 1992-07-31 |
-
1983
- 1983-10-05 JP JP18617683A patent/JPS6082203A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS60154809A (ja) * | 1984-01-24 | 1985-08-14 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 薄鋳片用強圧下圧延機 |
| JPH0534083B2 (ja) * | 1984-01-24 | 1993-05-21 | Sumitomo Metal Ind | |
| JPH0488213U (ja) * | 1990-12-18 | 1992-07-31 |
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