JPS59150605A - 圧延機 - Google Patents
圧延機Info
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- JPS59150605A JPS59150605A JP2542183A JP2542183A JPS59150605A JP S59150605 A JPS59150605 A JP S59150605A JP 2542183 A JP2542183 A JP 2542183A JP 2542183 A JP2542183 A JP 2542183A JP S59150605 A JPS59150605 A JP S59150605A
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- rolling
- roll
- rolls
- crown
- rolling mill
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- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B13/00—Metal-rolling stands, i.e. an assembly composed of a stand frame, rolls, and accessories
- B21B13/14—Metal-rolling stands, i.e. an assembly composed of a stand frame, rolls, and accessories having counter-pressure devices acting on rolls to inhibit deflection of same under load; Back-up rolls
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B13/00—Metal-rolling stands, i.e. an assembly composed of a stand frame, rolls, and accessories
- B21B13/02—Metal-rolling stands, i.e. an assembly composed of a stand frame, rolls, and accessories with axes of rolls arranged horizontally
- B21B2013/025—Quarto, four-high stands
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B13/00—Metal-rolling stands, i.e. an assembly composed of a stand frame, rolls, and accessories
- B21B13/02—Metal-rolling stands, i.e. an assembly composed of a stand frame, rolls, and accessories with axes of rolls arranged horizontally
- B21B2013/026—Quinto, five high-stands
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B2267/00—Roll parameters
- B21B2267/02—Roll dimensions
- B21B2267/06—Roll diameter
- B21B2267/065—Top and bottom roll have different diameters; Asymmetrical rolling
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B27/00—Rolls, roll alloys or roll fabrication; Lubricating, cooling or heating rolls while in use
- B21B27/02—Shape or construction of rolls
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metal Rolling (AREA)
- Control Of Metal Rolling (AREA)
- Reduction Rolling/Reduction Stand/Operation Of Reduction Machine (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、金属材料の′圧延機に関するもので、その目
的は、圧延負荷を大巾に低減し、製品の板クラウン制御
能力を拡大すること、さらに圧延負荷の低減と板クラウ
ン制御能力の拡大によって口より薄くて幅広の圧延を可
能とする圧延機を提供するものである。
的は、圧延負荷を大巾に低減し、製品の板クラウン制御
能力を拡大すること、さらに圧延負荷の低減と板クラウ
ン制御能力の拡大によって口より薄くて幅広の圧延を可
能とする圧延機を提供するものである。
最近の薄板圧延の動向として、熱延におけるメタラジ−
制御圧延（低温・高圧下圧延）、冷延代替としての極薄
化があげられる。ところがこのいずれもが高負荷圧延と
なり、且つクラウン変動によりスタンド間通板形状が悪
化することから、その拡大には限界があった。そこで該
低温高圧下圧延、極薄広巾化を進めるためには、何らか
の手段で板クラウンを十分に制御し、スタンド間通板形
状の良好化を図り、且つ圧延負荷を低減させなければな
らない。
制御圧延（低温・高圧下圧延）、冷延代替としての極薄
化があげられる。ところがこのいずれもが高負荷圧延と
なり、且つクラウン変動によりスタンド間通板形状が悪
化することから、その拡大には限界があった。そこで該
低温高圧下圧延、極薄広巾化を進めるためには、何らか
の手段で板クラウンを十分に制御し、スタンド間通板形
状の良好化を図り、且つ圧延負荷を低減させなければな
らない。
従来、板圧延において板クラウンを減少あるいは制御す
る方法として、■油圧シリンダーによって上下作業ロー
ルに二次曲線或いは放物線状のたわみを与える、いわゆ
るロールベンディング作用による方法■支持ロールに直
径で１〜２ｍｍ程度の凸クラウンを付刃し、各板巾に対
し効果的な板クラウン減少効果を得ることができる圧延
方法（以下ＮＢＣＭ圧延という）■前記■■を組合せた
もの等が実用化されている。
る方法として、■油圧シリンダーによって上下作業ロー
ルに二次曲線或いは放物線状のたわみを与える、いわゆ
るロールベンディング作用による方法■支持ロールに直
径で１〜２ｍｍ程度の凸クラウンを付刃し、各板巾に対
し効果的な板クラウン減少効果を得ることができる圧延
方法（以下ＮＢＣＭ圧延という）■前記■■を組合せた
もの等が実用化されている。
しかしながら、これら従来の方法には夫々次のような問
題点がある。即ちロールベンディング方法の場合、ロー
ルネック部の強度、ベアリングの寿命等の点から、現状
の圧延機ではあまり強力な曲げ力を適用することが出来
ない。さらに、支持ロールにより板巾より外側部分で余
分なモーメントを受け、ベンディングの効果が殺され、
第１図に示す曲線■の如く、特に幅狭材で必要な制御量
が得られない。
題点がある。即ちロールベンディング方法の場合、ロー
ルネック部の強度、ベアリングの寿命等の点から、現状
の圧延機ではあまり強力な曲げ力を適用することが出来
ない。さらに、支持ロールにより板巾より外側部分で余
分なモーメントを受け、ベンディングの効果が殺され、
第１図に示す曲線■の如く、特に幅狭材で必要な制御量
が得られない。
又ＮＢＣＭ圧延の場合、第１図に示す曲線■の如く、ク
ラウン制御量が極小で且つクラウン制御手段を持ってい
ないため圧延単位の初期には、各板巾で適当なりラウン
が得られても、圧延が進行するにつれて、サーマルクラ
ウン、摩耗等の外乱によるクラウンの変動は避けようが
なく、所要のクラウンを得ることが出来なくなる。
ラウン制御量が極小で且つクラウン制御手段を持ってい
ないため圧延単位の初期には、各板巾で適当なりラウン
が得られても、圧延が進行するにつれて、サーマルクラ
ウン、摩耗等の外乱によるクラウンの変動は避けようが
なく、所要のクラウンを得ることが出来なくなる。
更に前記■■を組合せ、支持ロールの凸クラウンにより
支持ロールと作業ロールの有効接触胴長を短くせしめ、
ベンディングの効果を増大させることを図っても、通常
の圧延荷重の場合ロールのたわみにより、結局支持ロー
ルと作業ロールは全胴長にわたって接触してしまい、ロ
ールベンディング効果は第１図に示す曲線［相］の如く
、■の方法とほぼ同様になり、必要な制御量は得られな
い。ＥＥ圧延荷重従来レベルより大巾に低減された場合
には、■の方法は能力を拡大できる可能性があるが、通
常圧延機、通常操業条件ではそれは望めない。
支持ロールと作業ロールの有効接触胴長を短くせしめ、
ベンディングの効果を増大させることを図っても、通常
の圧延荷重の場合ロールのたわみにより、結局支持ロー
ルと作業ロールは全胴長にわたって接触してしまい、ロ
ールベンディング効果は第１図に示す曲線［相］の如く
、■の方法とほぼ同様になり、必要な制御量は得られな
い。ＥＥ圧延荷重従来レベルより大巾に低減された場合
には、■の方法は能力を拡大できる可能性があるが、通
常圧延機、通常操業条件ではそれは望めない。
一方、圧延負荷の低減手段として、異径ロール・片側駆
動圧延機圧延方法が存在する。これは、圧延機の上下い
ずれか一方の作業ロール径を、相対する他方の作業ロー
ル径より小さくし、大径側の作業ロールのみを駆動する
もので、上下作業ロール径の等価ロール径が小径になる
こと、さらに片側駆動により、ロールバイト内の圧延荷
重分布が平滑化されることにより、圧延荷重が、例えば
圧下率との関係で第２図に示す曲線■の様に、従来の圧
延方法（曲線■）に比べて、６０％まで低減できる実績
をあげている。
動圧延機圧延方法が存在する。これは、圧延機の上下い
ずれか一方の作業ロール径を、相対する他方の作業ロー
ル径より小さくし、大径側の作業ロールのみを駆動する
もので、上下作業ロール径の等価ロール径が小径になる
こと、さらに片側駆動により、ロールバイト内の圧延荷
重分布が平滑化されることにより、圧延荷重が、例えば
圧下率との関係で第２図に示す曲線■の様に、従来の圧
延方法（曲線■）に比べて、６０％まで低減できる実績
をあげている。
第２図は鋼種５ＳＣ４１の仕上サイズ（２，２５ｍｍ厚
Ｘ １１２１ ｒａｍ巾）の圧延荷重と圧下率との図表
である。
Ｘ １１２１ ｒａｍ巾）の圧延荷重と圧下率との図表
である。
そこで本発明者らが種々実験検討を重ねた結果、前記■
の支持ロールのクラウン制御手段と異径ロール・片側駆
動圧延機と組み合せることにより、そのクラウン制御範
囲が飛躍的に拡大し、同時に大幅な低負荷化が可能とな
り、低温・高圧下圧延、極薄・幅広圧延の範囲を大幅に
拡大させるという新しい知見を得た。
の支持ロールのクラウン制御手段と異径ロール・片側駆
動圧延機と組み合せることにより、そのクラウン制御範
囲が飛躍的に拡大し、同時に大幅な低負荷化が可能とな
り、低温・高圧下圧延、極薄・幅広圧延の範囲を大幅に
拡大させるという新しい知見を得た。
即ち、上記組合せの実験によると、第３図に圧延荷重と
クラウン制御量増加式との関係で示すように、例えば１
２００＋ｍ巾の板を圧延する場合、曲線α１に示す如く
圧延荷重が１５００ｔがら９００ｔへ０．６倍に低減さ
れると、クラウン付支持ロールと異径作業ロールとのベ
ンディング効果によるクラウン制御量の増加式は、２３
μから４５μへ約２倍増大した。又９００ 龍巾の板の
場合も、曲線α２に示す如く同様の効果を示す。
クラウン制御量増加式との関係で示すように、例えば１
２００＋ｍ巾の板を圧延する場合、曲線α１に示す如く
圧延荷重が１５００ｔがら９００ｔへ０．６倍に低減さ
れると、クラウン付支持ロールと異径作業ロールとのベ
ンディング効果によるクラウン制御量の増加式は、２３
μから４５μへ約２倍増大した。又９００ 龍巾の板の
場合も、曲線α２に示す如く同様の効果を示す。
これは第４図（イ）〜（ハ）に示す様に異径ロール・片
側駆動の圧延荷重低減効果により、異径の作業ｏ −ル
（Ｗａ ＋ Ｗｂ ）と支持ロール（Ｂ’ａ、 Ｂｂ
）の接触中、すなわち接触バレル長さく（−）図のＳ／
）が短かくなり、該作業ロール（Ｂａ、Ｂｂ）のペン
６− ディングアーム化（（ハ）図１３］）が長くなることで
、該作業ロール（Ｂｉｔ Ｂｂ ）によるクラウン制御
量が大幅に拡大されたためである。第４図（イ）は低荷
重、（ロ）は高荷重の模式図を示す。
側駆動の圧延荷重低減効果により、異径の作業ｏ −ル
（Ｗａ ＋ Ｗｂ ）と支持ロール（Ｂ’ａ、 Ｂｂ
）の接触中、すなわち接触バレル長さく（−）図のＳ／
）が短かくなり、該作業ロール（Ｂａ、Ｂｂ）のペン
６− ディングアーム化（（ハ）図１３］）が長くなることで
、該作業ロール（Ｂｉｔ Ｂｂ ）によるクラウン制御
量が大幅に拡大されたためである。第４図（イ）は低荷
重、（ロ）は高荷重の模式図を示す。
本発明は以上の如き知見に基づいてなされたものであり
、その特徴とするところは、圧延機の上下作業ロールに
接する各支持ロールの少なくともいずれか一方の胴部に
クラウンを付与し、該上下作業ロールのいずれか一方の
ロール径を他方のロール径より小さくし、大径側の作業
ロールのみを駆動可能に設けるとともに、該上下作業ロ
ールのベンディング装置を設けたことにある。
、その特徴とするところは、圧延機の上下作業ロールに
接する各支持ロールの少なくともいずれか一方の胴部に
クラウンを付与し、該上下作業ロールのいずれか一方の
ロール径を他方のロール径より小さくし、大径側の作業
ロールのみを駆動可能に設けるとともに、該上下作業ロ
ールのベンディング装置を設けたことにある。
次に本発明の実施例を、第５図〜第９図に基いて第１表
に詳記する。これらの図において２重円はクラウンつき
のロールを示すものでアル。
に詳記する。これらの図において２重円はクラウンつき
のロールを示すものでアル。
（第１１図、第１２図同じ）
上記各側の大径作業ロールＷＬ−１〜ＷＬ−５は、第１
０図に示す如く、駆動モーター１、減速機２、回転伝達
シャフト３とからなる回転駆動装置により回転駆動せし
める。５−１は上支持ロール及び中間支持ロール、５−
２は下支持ロールを示す。父上下の大径・小径作業ロー
ル対６−１．６−２ （ＷＵ−１，ＷＬ−１）、 （Ｗ
Ｕ−２，ｗｒ、−２）・・・・・・（ＷＵ−５，ＷＬ−
５）の夫々は、第１０図に示すベンディング装置４によ
り、ロール両端部のロール間隔を拡縮変更可能にしであ
る。
０図に示す如く、駆動モーター１、減速機２、回転伝達
シャフト３とからなる回転駆動装置により回転駆動せし
める。５−１は上支持ロール及び中間支持ロール、５−
２は下支持ロールを示す。父上下の大径・小径作業ロー
ル対６−１．６−２ （ＷＵ−１，ＷＬ−１）、 （Ｗ
Ｕ−２，ｗｒ、−２）・・・・・・（ＷＵ−５，ＷＬ−
５）の夫々は、第１０図に示すベンディング装置４によ
り、ロール両端部のロール間隔を拡縮変更可能にしであ
る。
本例のベンディング装置４は、該ロール両端部夫々での
ロール間隔を拡張させるインクリーズ・ベンディング用
油圧シリンダー４−１、ロール間隔を縮小させるディフ
リーズ・ベンディング用油圧シリンダー４−２とからな
り、該当ロール対のチョック間に或いは、ハウジング等
に設置すだものであるが、これに限ることなく、ロール
胴長全域に亘たるロール径分布を可変にしたロールベン
ダー等、その他公知のベンディング装置を圧延操業条件
に応じて、適宜に選定して設置すればよい。
ロール間隔を拡張させるインクリーズ・ベンディング用
油圧シリンダー４−１、ロール間隔を縮小させるディフ
リーズ・ベンディング用油圧シリンダー４−２とからな
り、該当ロール対のチョック間に或いは、ハウジング等
に設置すだものであるが、これに限ることなく、ロール
胴長全域に亘たるロール径分布を可変にしたロールベン
ダー等、その他公知のベンディング装置を圧延操業条件
に応じて、適宜に選定して設置すればよい。
次に上記実施例４）の圧延機を、第１１図に示す如く連
続熱間仕上圧延装置に組み込んで、鋼材を圧延した操業
例について述べると共に、その効果を、第１２図に示す
連続熱間仕上圧延装置（比較例）による効果と比較して
、第１３図〜第１５図と共に説明する。
続熱間仕上圧延装置に組み込んで、鋼材を圧延した操業
例について述べると共に、その効果を、第１２図に示す
連続熱間仕上圧延装置（比較例）による効果と比較して
、第１３図〜第１５図と共に説明する。
第１１図の連続熱間仕上圧延装置は、７台の圧延機Ｆ１
〜Ｆ７を直列に配置してなり、圧延機Ｆ１〜Ｆ３の夫々
は、直径１６３０闘、胴長２２５０朋、クラウン無しの
上下支持ロールＢＵ、ＢＬと、直径７８５１ＩＩｌｌ！
、胴長２２５０關で駆動可能にした上下作業ロールＷＵ
、ＷＬとにより構成し、圧延機Ｆ４〜Ｆ７の夫々は、前
記実施例４）の圧延機を設置したものである。
〜Ｆ７を直列に配置してなり、圧延機Ｆ１〜Ｆ３の夫々
は、直径１６３０闘、胴長２２５０朋、クラウン無しの
上下支持ロールＢＵ、ＢＬと、直径７８５１ＩＩｌｌ！
、胴長２２５０關で駆動可能にした上下作業ロールＷＵ
、ＷＬとにより構成し、圧延機Ｆ４〜Ｆ７の夫々は、前
記実施例４）の圧延機を設置したものである。
今、巾９５０龍、１２７０朋、 １５８０＋ｕｔ、１
９００ｎの４サイズの普通鋼スラブＥ Ｃ： ０．１％
、１１５０℃、厚み２５０朋、単重１５ｔ〕を粗圧延装
置で９３０℃、４ＯＮ１１ｔ厚に粗仕上げした後、第１
１図の連続熱間仕上圧延装置に供給し、各圧延機Ｆ、〜
Ｆ７により仕上圧延した。尚この際の圧延機Ｆ４〜Ｆ７
におけるベンディング装置４（第１０図）による大径作
業ロールＷＬ−４チョックへのインクリーズ・ペンディ
ング力（ロール間拡張力）を１５０ｔ、ディフリーズ・
ペンディング力（ロール間縮小力）を−１５０ｔとし、
又小径作業ロールＷＵ−４チョックへのインクリーズ・
ペンディング力を１１０ｔ、ディフリーズ・ペンディン
グ力を一１１０ｔとした。
９００ｎの４サイズの普通鋼スラブＥ Ｃ： ０．１％
、１１５０℃、厚み２５０朋、単重１５ｔ〕を粗圧延装
置で９３０℃、４ＯＮ１１ｔ厚に粗仕上げした後、第１
１図の連続熱間仕上圧延装置に供給し、各圧延機Ｆ、〜
Ｆ７により仕上圧延した。尚この際の圧延機Ｆ４〜Ｆ７
におけるベンディング装置４（第１０図）による大径作
業ロールＷＬ−４チョックへのインクリーズ・ペンディ
ング力（ロール間拡張力）を１５０ｔ、ディフリーズ・
ペンディング力（ロール間縮小力）を−１５０ｔとし、
又小径作業ロールＷＵ−４チョックへのインクリーズ・
ペンディング力を１１０ｔ、ディフリーズ・ペンディン
グ力を一１１０ｔとした。
この圧延結果、圧延機Ｆ４〜Ｆ、における各板巾サイズ
毎のクラウン制御量を、第１３図の曲線Ｐ１に示し、圧
延負荷を第１４図の曲線Ｐ２に示し、仕上板巾と仕上板
厚との関係で、その組合せ圧延許容範囲を第１５図の曲
線Ｐ、に示す。
毎のクラウン制御量を、第１３図の曲線Ｐ１に示し、圧
延負荷を第１４図の曲線Ｐ２に示し、仕上板巾と仕上板
厚との関係で、その組合せ圧延許容範囲を第１５図の曲
線Ｐ、に示す。
第１３図〜第１５図には、第１２図に示す比較例の連続
熱間仕上圧延装置により、前記各巾サイズ鋼材と、同じ
鋼材を仕上圧延した結果のクラウン制御量曲線（第１３
図曲線Ｕ１）、圧延負荷曲線（第１４図曲線Ｕ２ ）、
仕上板巾、仕上板厚の組合せ許容範囲曲線（第１５図曲
線Ｕ３ ）を各々１１− 併記しである。
熱間仕上圧延装置により、前記各巾サイズ鋼材と、同じ
鋼材を仕上圧延した結果のクラウン制御量曲線（第１３
図曲線Ｕ１）、圧延負荷曲線（第１４図曲線Ｕ２ ）、
仕上板巾、仕上板厚の組合せ許容範囲曲線（第１５図曲
線Ｕ３ ）を各々１１− 併記しである。
第１２図に示す連続熱間仕上圧延装置は、圧延機Ｆ、
＃ Ｆ、の上下作業ロールＷＵＩ、ＷＬＩを第１１図の
圧延機Ｆ、〜Ｆ、の上下作業ロールＷＵ、 ＷＬと同一
にし、圧延機Ｆ、〜Ｆ、の上下支持ロールＢＵ１．ＢＬ
Ｉを、第１１図の上下支持ロールＢＵ。
＃ Ｆ、の上下作業ロールＷＵＩ、ＷＬＩを第１１図の
圧延機Ｆ、〜Ｆ、の上下作業ロールＷＵ、 ＷＬと同一
にし、圧延機Ｆ、〜Ｆ、の上下支持ロールＢＵ１．ＢＬ
Ｉを、第１１図の上下支持ロールＢＵ。
ＢＬと同一に、圧延機Ｆ４〜Ｆ７の上下支持ロールＢＵ
２．ＢＬ２を胴長２２５０朋、中央部直径１６３１ 闘
、両端直径１６３０ ｔａｘにしてクラウン量を１００
０μにしたクラウン付き支持ロールにしたものである。
２．ＢＬ２を胴長２２５０朋、中央部直径１６３１ 闘
、両端直径１６３０ ｔａｘにしてクラウン量を１００
０μにしたクラウン付き支持ロールにしたものである。
而して第１３図〜第１５図から明らかなように、本発明
の実施例４）を用いた第１１図の連続熱間仕上圧延装置
の操業結果は、第１２図に示す比較例の連続熱間仕上圧
延装置の操業結果に対し、クラウン制御量を１．５〜１
．８倍拡大し、圧延負荷を０．３〜０．４に低減するこ
とができ、更に薄手、広巾圧延範囲を大幅に拡大するこ
とができた。
の実施例４）を用いた第１１図の連続熱間仕上圧延装置
の操業結果は、第１２図に示す比較例の連続熱間仕上圧
延装置の操業結果に対し、クラウン制御量を１．５〜１
．８倍拡大し、圧延負荷を０．３〜０．４に低減するこ
とができ、更に薄手、広巾圧延範囲を大幅に拡大するこ
とができた。
以上の説明で明らかなように本発明の圧延機１２−
は、圧延機の上下作業ロールに接する支持ロールの少な
くとも、いずれか一方の胴部にクラウンを付与し、該上
下作業ロールのいずれか一方のロール径を他方のロール
径より小さくし、大径側の作業ロールのみを駆動可能に
設けるとともに、該上下作業ロールのベンディング装置
を設けたことによって、クラウン制御範囲を大幅に拡大
し、同時に圧延荷重の大幅な低減を可能とし、低温・高
圧下圧延を有利に可能ならしめて、鋼材の極薄、広幅圧
延の範囲を大幅に拡張せしめたものである。
くとも、いずれか一方の胴部にクラウンを付与し、該上
下作業ロールのいずれか一方のロール径を他方のロール
径より小さくし、大径側の作業ロールのみを駆動可能に
設けるとともに、該上下作業ロールのベンディング装置
を設けたことによって、クラウン制御範囲を大幅に拡大
し、同時に圧延荷重の大幅な低減を可能とし、低温・高
圧下圧延を有利に可能ならしめて、鋼材の極薄、広幅圧
延の範囲を大幅に拡張せしめたものである。
第１図は従来の各圧延機によるクラウン制御量と板巾と
の関係を示すグラフ、第２図は同径ロール、両部動圧延
機と異径ロール片側駆動圧延機による圧延荷重を圧下率
との関係を示すグラフ、第３図は支持ロールのクラウン
制御手段と異径ロール・片側駆動を組合せた圧延機のク
ラウン付支持ロールとの接触バレル長さを圧延荷重との
関係で示す模式図、第５図〜第１０図は本発明の各実施
例を示す説明図、第１１図は本発明の実施例４）の圧延
機を連続熱間仕上圧延装置に組込んだ操業例の説明図、
第１２図はその比較例の説明図、第１３図〜第１５図は
該操業例と比較例による効果を夫々示すグラフで、第１
３図はクラウン制御量を各板巾との関係で示し、第１４
図は各圧延機の圧延荷重を示し、第１５図は板厚と板巾
との関係で圧延許容範囲を示したものである。 ＢＵ−４：上支持ロール（クラウンなし）ＭＵ−４：中
間支持ロール（クラウン付き）ＷＵ−４：小径作業ロー
ル（非駆動） ＷＬ−４：大径作業ロール（駆動） ＢＬ−４：下支持ロール（クラウン付き）１：［動モー
ター ４：ベンディング装置ｃｂ 欧
Ｑ （ 貯 − （ｄ）番鋤１市に４ＧＥ （ｗｗ０θθｌ／Ｎ０Ｉ） 暴５＊ｕ（ｄ）１川φ蘂
壬ω沓ｄ彩１１東く４４ｂ−２６− ￥淑鴇−ミ
の関係を示すグラフ、第２図は同径ロール、両部動圧延
機と異径ロール片側駆動圧延機による圧延荷重を圧下率
との関係を示すグラフ、第３図は支持ロールのクラウン
制御手段と異径ロール・片側駆動を組合せた圧延機のク
ラウン付支持ロールとの接触バレル長さを圧延荷重との
関係で示す模式図、第５図〜第１０図は本発明の各実施
例を示す説明図、第１１図は本発明の実施例４）の圧延
機を連続熱間仕上圧延装置に組込んだ操業例の説明図、
第１２図はその比較例の説明図、第１３図〜第１５図は
該操業例と比較例による効果を夫々示すグラフで、第１
３図はクラウン制御量を各板巾との関係で示し、第１４
図は各圧延機の圧延荷重を示し、第１５図は板厚と板巾
との関係で圧延許容範囲を示したものである。 ＢＵ−４：上支持ロール（クラウンなし）ＭＵ−４：中
間支持ロール（クラウン付き）ＷＵ−４：小径作業ロー
ル（非駆動） ＷＬ−４：大径作業ロール（駆動） ＢＬ−４：下支持ロール（クラウン付き）１：［動モー
ター ４：ベンディング装置ｃｂ 欧
Ｑ （ 貯 − （ｄ）番鋤１市に４ＧＥ （ｗｗ０θθｌ／Ｎ０Ｉ） 暴５＊ｕ（ｄ）１川φ蘂
壬ω沓ｄ彩１１東く４４ｂ−２６− ￥淑鴇−ミ
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、 圧延機の上下作業ロールに接する各支持ロールの
少なくともいずれか一方の胴部にクラウンを付与し、該
上下作業ロールのいずれか一方のロール径を他方のロー
ル径より小さくし、大径側の作業ロールのみを駆動可能
に設けるとともに、該上下作業ロールのベンディング装
置を設けたことを特徴とする圧延機。 ２、小径側作業ロールの支持ロールにクラウンを付与し
たことを特徴とする特許請求の範囲第１項記載の圧延機
。 ３、 大径側作業ロールの支持ロールにクラウンを付与
したことを特徴とする特許請求の範囲第１項記載の圧延
機。 ４、 大小両作業ロールの各支持ロールにクラウンを付
与したことを特徴とする特許請求の範囲第１項記載の圧
延機。 ５、上下作業ロールに接する各支持ロールの少なくとも
いずれか一方に、１個以上の支持ロールを設けたことを
特徴とする特許請求の範囲第１項乃至第４項記載の圧延
機。 ６、ベンディング装置が上下作業ロールのロール端間を
広げる方向に移動させるインクリーズ・ベンディング用
油圧シリンダと、上下作業ロール端間を狭くする方向へ
移動させるディフリーズ・ベンディング用油圧シリンダ
とによって構成されていることを特徴とする特許請求の
範囲第１項乃至第５項記載の圧延機。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2542183A JPH0688046B2 (ja) | 1983-02-17 | 1983-02-17 | 圧延機 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2542183A JPH0688046B2 (ja) | 1983-02-17 | 1983-02-17 | 圧延機 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59150605A true JPS59150605A (ja) | 1984-08-28 |
| JPH0688046B2 JPH0688046B2 (ja) | 1994-11-09 |
Family
ID=12165484
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2542183A Expired - Lifetime JPH0688046B2 (ja) | 1983-02-17 | 1983-02-17 | 圧延機 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0688046B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2023517223A (ja) * | 2020-03-11 | 2023-04-24 | エス・エム・エス・グループ・ゲゼルシャフト・ミト・ベシュレンクテル・ハフツング | 金属ストリップの圧延のための圧延スタンド |
-
1983
- 1983-02-17 JP JP2542183A patent/JPH0688046B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2023517223A (ja) * | 2020-03-11 | 2023-04-24 | エス・エム・エス・グループ・ゲゼルシャフト・ミト・ベシュレンクテル・ハフツング | 金属ストリップの圧延のための圧延スタンド |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0688046B2 (ja) | 1994-11-09 |
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