JPS6077922A - スケ−ル密着性の優れた熱延鋼板の製造方法 - Google Patents
スケ−ル密着性の優れた熱延鋼板の製造方法Info
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- JPS6077922A JPS6077922A JP18519083A JP18519083A JPS6077922A JP S6077922 A JPS6077922 A JP S6077922A JP 18519083 A JP18519083 A JP 18519083A JP 18519083 A JP18519083 A JP 18519083A JP S6077922 A JPS6077922 A JP S6077922A
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
- C21D9/52—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for wires; for strips ; for rods of unlimited length
- C21D9/54—Furnaces for treating strips or wire
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明はパイプ、ドラム、成製形鋼その他−膜加工用の
熱延鋼板の製造方法に関する。
熱延鋼板の製造方法に関する。
（従来技術）
連続鋳造鋳片を熱間圧延して製造した鋼板は、二次スケ
ールの密着性が悪いため、酸洗後ｒンデ処理等の表面処
理を実施したのち成形加工を行ないドラム、パイプ等の
製品としその後表面被覆する方法が採用されていた。
ールの密着性が悪いため、酸洗後ｒンデ処理等の表面処
理を実施したのち成形加工を行ないドラム、パイプ等の
製品としその後表面被覆する方法が採用されていた。
（発明の目的）
本発明は酸洗やボンデ処理の会費かなく、加工メーカー
で直ちに成形加工し表面被覆を行うことが可能なスケー
ル密着性の優れた熱延鋼板の製造法を提供することにあ
る。
で直ちに成形加工し表面被覆を行うことが可能なスケー
ル密着性の優れた熱延鋼板の製造法を提供することにあ
る。
（発明の構成・作用）
前述の如く、連続＠造鋳片を累材として製造した熱延銅
板はスケール密着性が悪いため、種々の表面処理加工を
必要としていたが、経済性に不利であるため、従来のよ
うな複雑な表面処理工程を必要としないスケール密着性
の優れた熱延鋼板の開発研究を行った結果本発明者等は
よシ簡易な手段によシ目的を達成できる方法の開発に成
功した。
板はスケール密着性が悪いため、種々の表面処理加工を
必要としていたが、経済性に不利であるため、従来のよ
うな複雑な表面処理工程を必要としないスケール密着性
の優れた熱延鋼板の開発研究を行った結果本発明者等は
よシ簡易な手段によシ目的を達成できる方法の開発に成
功した。
本発明ノ要旨は、ＣＯ，０３〜０．２５ ％ 、 ８１
０．０３％以下、 Ｍｎ ０．２０〜１．００％、Ｐｏ
、０２０％以下。
０．０３％以下、 Ｍｎ ０．２０〜１．００％、Ｐｏ
、０２０％以下。
８０．０２Ｑ％以下、 ＡｔＯ，０５％以下、Ｃｕ０．
０３ｆｙ以下、ＣｒＯ，０３％以下〒あって、さらに、
残シがＦｅおよび不可避不純物からなる低炭素鋼を溶製
後、連続＠遺した鋳片を直接熱間圧婢するか、もしくは
軽加熱後熱間圧延し、５５０〜７００℃で捲取ったコイ
ルをＮ２ガスあるいはアルコ９ンガスもしくはそれらの
混合ガス雰囲気中で３５０℃に達するまで冷却すること
を％黴とするスケール密着性の優れた熱延鋼板の製造方
法、であって、以下さらに詳細に説明する。
０３ｆｙ以下、ＣｒＯ，０３％以下〒あって、さらに、
残シがＦｅおよび不可避不純物からなる低炭素鋼を溶製
後、連続＠遺した鋳片を直接熱間圧婢するか、もしくは
軽加熱後熱間圧延し、５５０〜７００℃で捲取ったコイ
ルをＮ２ガスあるいはアルコ９ンガスもしくはそれらの
混合ガス雰囲気中で３５０℃に達するまで冷却すること
を％黴とするスケール密着性の優れた熱延鋼板の製造方
法、であって、以下さらに詳細に説明する。
本発明における成分の限定理由は、本発明の目的とする
加工用途に適応した鋼板を提供するためであり、Ｃ０，
０３〜０２５％とする理由は、本発明にがかる熱延鋼板
の用途、即ちｉ４イグ、ドラム、成型型鋼、自動車フレ
ーム、ｌ＃＋理用鍋などに適した特性を与えるためで、
これらには主に低炭素〜中炭素鋼が適している。Ｃは成
品では大部分Ｆｅ５Ｃ（セメンタイト）となシ、スケー
ル密着性を悪化させるので、出来るだけ低目が望ましい
が、自動車のフレーム、建杓、パイプ等では強度が必要
で、両者を満足させるには０．２５チが上限となり、ま
たドラム材等に適当なＣ成分は０．０３％が限度となシ
、これが本発明におけるＣ成分の下限を０．０３チとす
る理由である。
加工用途に適応した鋼板を提供するためであり、Ｃ０，
０３〜０２５％とする理由は、本発明にがかる熱延鋼板
の用途、即ちｉ４イグ、ドラム、成型型鋼、自動車フレ
ーム、ｌ＃＋理用鍋などに適した特性を与えるためで、
これらには主に低炭素〜中炭素鋼が適している。Ｃは成
品では大部分Ｆｅ５Ｃ（セメンタイト）となシ、スケー
ル密着性を悪化させるので、出来るだけ低目が望ましい
が、自動車のフレーム、建杓、パイプ等では強度が必要
で、両者を満足させるには０．２５チが上限となり、ま
たドラム材等に適当なＣ成分は０．０３％が限度となシ
、これが本発明におけるＣ成分の下限を０．０３チとす
る理由である。
次にＳｌを０．０３％以下とする理由は、これ以上では
本発明の目的とする鋼板の特性を損ねるためである。Ｓ
Ｉは加熱中または熱延中および捲取後地鉄表面に濃化し
、地鉄とスケールの密着性を悪くする。特に通常加熱す
ると悪くなるので、本発明では連鋳鋳片を直接圧延し、
がっＳｉ旧ｉ’ｍ：は少ないほうが良＜、０．０３％以
下がよい。
本発明の目的とする鋼板の特性を損ねるためである。Ｓ
Ｉは加熱中または熱延中および捲取後地鉄表面に濃化し
、地鉄とスケールの密着性を悪くする。特に通常加熱す
ると悪くなるので、本発明では連鋳鋳片を直接圧延し、
がっＳｉ旧ｉ’ｍ：は少ないほうが良＜、０．０３％以
下がよい。
またＭｎを０．２０〜１．００％とする理由は、Ｍｎは
二次スケールの密着性に望ましい元素ごあるが、０．２
０％未満では本発明の目的とする鋼板の強閃上問題があ
シ、また１゜００％超ではれ所性を失なうためである。
二次スケールの密着性に望ましい元素ごあるが、０．２
０％未満では本発明の目的とする鋼板の強閃上問題があ
シ、また１゜００％超ではれ所性を失なうためである。
次にＰ、Ｓ’ｔ０．０２０％以下とする理由は ｐ。
Ｓともに二次スケールと地鉄界面に濃化し、スケール密
着性を悪くするためで、０．０２０チが限界である。目
的のためにはＰ、Ｓともに含有量がたとえ＃−１’０．
０１０％以下が望ましいが、脱Ｐ、脱Ｓともに処理コス
トが嵩むので経済−、ヒの許容範囲を考慮して、含有量
け００３０％以下で適宜決定すべきである。
着性を悪くするためで、０．０２０チが限界である。目
的のためにはＰ、Ｓともに含有量がたとえ＃−１’０．
０１０％以下が望ましいが、脱Ｐ、脱Ｓともに処理コス
トが嵩むので経済−、ヒの許容範囲を考慮して、含有量
け００３０％以下で適宜決定すべきである。
また、Ａｔを０．０５％以下とする理由は、目的とする
鋼板製造のためＡｔ脱酸した場合、Ａｔの含有は不５Ｊ
避的であシ、目的に対し影響の限界を調査した結果０．
０５％まで好結果が認められたためである。而して００
５チ超では経済的に問題が生ずる。そこで本発明ではＡ
ｔの含有針を０．０５−以下とした。
鋼板製造のためＡｔ脱酸した場合、Ａｔの含有は不５Ｊ
避的であシ、目的に対し影響の限界を調査した結果０．
０５％まで好結果が認められたためである。而して００
５チ超では経済的に問題が生ずる。そこで本発明ではＡ
ｔの含有針を０．０５−以下とした。
同様１ＣＣｕを００３％以下、Ｃｒを０．０３％以下と
する理由はＣｕ 、 Ｃｒともに加熱および熱延中にス
ケールと地鉄界面に濃化し二次スケール密着性を恕くす
るためでＣｕ 、 Ｃｙともに本発明では０．０３チが
限界であシ、Ｃｕの下限は０．００３％、 Ｃｒは０．
００５％である。
する理由はＣｕ 、 Ｃｒともに加熱および熱延中にス
ケールと地鉄界面に濃化し二次スケール密着性を恕くす
るためでＣｕ 、 Ｃｙともに本発明では０．０３チが
限界であシ、Ｃｕの下限は０．００３％、 Ｃｒは０．
００５％である。
本発明は再加熱の代シに直接圧延法を採用しているため
再加熱時の高温度、長時間の加熱がなく、そのため地鉄
表面への不純物元素の濃化が少なくなシ、鋼成分中のＳ
Ｉ ＋ Ｐ Ｔ Ｓ ＋ Ｃｕ ＋ Ｃｒなどを再加熱
材よシやや高目にとっても熱延鋼板のスケール密着性が
良好になる利点がある。
再加熱時の高温度、長時間の加熱がなく、そのため地鉄
表面への不純物元素の濃化が少なくなシ、鋼成分中のＳ
Ｉ ＋ Ｐ Ｔ Ｓ ＋ Ｃｕ ＋ Ｃｒなどを再加熱
材よシやや高目にとっても熱延鋼板のスケール密着性が
良好になる利点がある。
本発明におけるＡｔＪ述の成分の鋼は、周知の溶銑の脱
Ｐ、脱Ｓや脱８１などの予備処理を必要に応じて適宜実
施したのち、上あるいは底吹きもしくは上底吹きの転炉
によって浴製し、次にＲＨ処理等の事前処理をするか、
もしくはしないで連続鋳造装置によって鋳片、たとえば
スラブあるいはプルームに鋳造する。
Ｐ、脱Ｓや脱８１などの予備処理を必要に応じて適宜実
施したのち、上あるいは底吹きもしくは上底吹きの転炉
によって浴製し、次にＲＨ処理等の事前処理をするか、
もしくはしないで連続鋳造装置によって鋳片、たとえば
スラブあるいはプルームに鋳造する。
ついで該連続鋳造装置によって得られた高温鋳片をその
まま直接熱間圧嫉するかあるいは軽加熱、即ち誘導加熱
装置、ガス加熱装置などによって端部等の温度低下しや
すい部分を加熱しさらに、粗および仕上圧延装置によシ
熱間圧延して所望の板厚とし、ついで５５０〜７００℃
の高温巻取シを行う。本発明では直接圧延するため、ス
ケールと地鉄界面に濃縮する元素例えばＳｌ ＩＰ ＋
ｂ＋Ｃｕ＋Ｃｒなどが低くなシ、二次スケール密着性を
向上する。
まま直接熱間圧嫉するかあるいは軽加熱、即ち誘導加熱
装置、ガス加熱装置などによって端部等の温度低下しや
すい部分を加熱しさらに、粗および仕上圧延装置によシ
熱間圧延して所望の板厚とし、ついで５５０〜７００℃
の高温巻取シを行う。本発明では直接圧延するため、ス
ケールと地鉄界面に濃縮する元素例えばＳｌ ＩＰ ＋
ｂ＋Ｃｕ＋Ｃｒなどが低くなシ、二次スケール密着性を
向上する。
この高温巻取を５５０〜７００℃に限定する理由は次の
通シである。
通シである。
一般に酸化鉄は５７０℃以上で、主にＦｓＯ相であるが
、５７０℃以下で変態し、Ｆｅ３Ｏ４相とαＦｅに変態
する。しかし急冷すると変態が完全に進行せず密着性の
やや悪いＦｅＯ相を含む酸化鉄になる。
、５７０℃以下で変態し、Ｆｅ３Ｏ４相とαＦｅに変態
する。しかし急冷すると変態が完全に進行せず密着性の
やや悪いＦｅＯ相を含む酸化鉄になる。
徐冷すると密着性のよいＦｅ３Ｏ４相（αＦｅを含む）
に完全変態するので、変態温度直下の５５０℃以上で熱
延鋼板を捲取るとコイルの保有熱によシ徐冷されＦｅ３
Ｏ４に変態し好ましい結果が得られる。
に完全変態するので、変態温度直下の５５０℃以上で熱
延鋼板を捲取るとコイルの保有熱によシ徐冷されＦｅ３
Ｏ４に変態し好ましい結果が得られる。
これが１限渦層を５５０℃とする理由である。即ち５５
０℃以下では酸化鉄中にＦｅＯ相が増加し好ましくない
。次に７００℃超で捲取るとスケール厚さが厚くなり、
スケール密着性が悪くなるため、捲取温間は７００℃が
上限となる。
０℃以下では酸化鉄中にＦｅＯ相が増加し好ましくない
。次に７００℃超で捲取るとスケール厚さが厚くなり、
スケール密着性が悪くなるため、捲取温間は７００℃が
上限となる。
次に該高温巻取コイルを第１図に示すような実施Ｖ／ｌ
Ｊ装置に装入しコイル平均温度が３５０℃に達するまで
冷却する。第１図において、コイル１は水シール装置３
を有する作業床２に設けられた支承台４に載置され、つ
いで密閉カバー８によって気密状態に置かれる。而して
水シールの代シにサンドシールや両者を組合せたもので
もよい。
Ｊ装置に装入しコイル平均温度が３５０℃に達するまで
冷却する。第１図において、コイル１は水シール装置３
を有する作業床２に設けられた支承台４に載置され、つ
いで密閉カバー８によって気密状態に置かれる。而して
水シールの代シにサンドシールや両者を組合せたもので
もよい。
密閉カバー８には側壁にＮ２ガス＋ Ａｒガス等の気体
送給管５ａ〜５ｆに接続された吹込ノズル６ａ〜６！が
固着されている。７ＪＬ〜７ｆは開閉パルプで、９ａは
Ｎ２用、９ｂはＡｒ用の排気管である。
送給管５ａ〜５ｆに接続された吹込ノズル６ａ〜６！が
固着されている。７ＪＬ〜７ｆは開閉パルプで、９ａは
Ｎ２用、９ｂはＡｒ用の排気管である。
さて、熱間圧延され５５０〜７ｏｏ℃で巻取られたコイ
ルはテーブルロール、クレーン等の適宜な搬送手段で前
記支承台４上に載置され密閉カバー８がかぶせられる。
ルはテーブルロール、クレーン等の適宜な搬送手段で前
記支承台４上に載置され密閉カバー８がかぶせられる。
密閉カバーの端縁８ａは水中に浸漬し、気密性を保持す
る。
る。
ライで図示していない供給源から吹込ノズル６ａ〜６Ｉ
を介してたとえばＮ２ガスを吹込むと排気管９ａがら空
気が排出され、密閉カバー８内がＮ２ガスで充満された
後、パルプ１０ｍを閉じる。
を介してたとえばＮ２ガスを吹込むと排気管９ａがら空
気が排出され、密閉カバー８内がＮ２ガスで充満された
後、パルプ１０ｍを閉じる。
冷却の必要によってはバルブ１０ａを常開とし排気管９
ｍから常に排気させるようにしておいても差しつかえな
い。
ｍから常に排気させるようにしておいても差しつかえな
い。
なお１１ ｍ ＝ １１ ｅは気体送給管の１部をなす
伸縮自在管であって、密閉カバー８を図示していないク
レーンによって吊上、吊下げする場合に伸縮して移動を
容易ならしめ作業性を筒める目的に用いる。この伸縮自
在管１１ｇ−１１ｅにかえて、作業性のよいガス管用の
着脱自在な弁継手を用いても良い。
伸縮自在管であって、密閉カバー８を図示していないク
レーンによって吊上、吊下げする場合に伸縮して移動を
容易ならしめ作業性を筒める目的に用いる。この伸縮自
在管１１ｇ−１１ｅにかえて、作業性のよいガス管用の
着脱自在な弁継手を用いても良い。
さてこのように不活性雰囲気においてコイル冷却を行う
と、通常の空冷ではコイル表面特にトップ、コトムおよ
び両縁部など酸化してＦｅ２Ｏ３の含有分が多い二次ス
ケールの生成しやすい部位がＦｅ、０４の含有分の多い
二次スケールを有するものとなり、二次スケール密層性
の優れた熱延鋼板となる。本発明におけるスケール密着
性は、曲げ試験片の中央部外面にセロテープを貼は後試
験片厚みと同じ曲率半径で９０°曲げた後セロテープを
はがし判定した。スケール密着性が良好なものをＯ印、
一部剥離し、やや不良のものをΔ印、大部分剥離し、不
良のものをＸ印とした。
と、通常の空冷ではコイル表面特にトップ、コトムおよ
び両縁部など酸化してＦｅ２Ｏ３の含有分が多い二次ス
ケールの生成しやすい部位がＦｅ、０４の含有分の多い
二次スケールを有するものとなり、二次スケール密層性
の優れた熱延鋼板となる。本発明におけるスケール密着
性は、曲げ試験片の中央部外面にセロテープを貼は後試
験片厚みと同じ曲率半径で９０°曲げた後セロテープを
はがし判定した。スケール密着性が良好なものをＯ印、
一部剥離し、やや不良のものをΔ印、大部分剥離し、不
良のものをＸ印とした。
このような測定結果力・ら本発明において６５０℃の場
合、両端部はもとよシ全長、全幅にわたシスケール密着
性は極めて良いことが判る。
合、両端部はもとよシ全長、全幅にわたシスケール密着
性は極めて良いことが判る。
第２図は本発明の方法を実ｂ＆するための異なった装置
の概略説明図であって、作業床２に穿設されたピット１
７を囲繞して設けられた支持台１２の上面に、フレキシ
ブルシール台１３を介して密閉カバー８０が着脱自在に
配置されておシ、コイル１は図示していないクレーン等
の運搬装置によシ支持台１２に架設された有孔支持板１
８上に載置されるが、当然のことながらその前に図示し
ていない吊上クレーンによって密閉カバー８０を吊上げ
ておきコイル１の載置か済んだのち吊下げる。
の概略説明図であって、作業床２に穿設されたピット１
７を囲繞して設けられた支持台１２の上面に、フレキシ
ブルシール台１３を介して密閉カバー８０が着脱自在に
配置されておシ、コイル１は図示していないクレーン等
の運搬装置によシ支持台１２に架設された有孔支持板１
８上に載置されるが、当然のことながらその前に図示し
ていない吊上クレーンによって密閉カバー８０を吊上げ
ておきコイル１の載置か済んだのち吊下げる。
６ｇ 、６ｈは密閉カバー８０と前記作業床２のピッ）
１７に設けられた吹込ノズルで多孔の吹込口１４ｍ、１
４ｂ、マ＝ホールド１４ｃ、１４ｄを備え不活性ガス供
給管１６ａ、１６ｂに接続されている。１５は開閉パル
プを示す。
１７に設けられた吹込ノズルで多孔の吹込口１４ｍ、１
４ｂ、マ＝ホールド１４ｃ、１４ｄを備え不活性ガス供
給管１６ａ、１６ｂに接続されている。１５は開閉パル
プを示す。
９９ ａ、 、 ９０ ｂは排気管であり、上下の方向
から吹込ノズル６ｇ、６ｈを介し図示していないＮ２゜
Ａｒ等の不活性ガス供給装置から所定批のガスを供給す
るとコイルの下側では有孔支持板１８に設けは直接にコ
イル１の端部にガスが吹きつけられる。
から吹込ノズル６ｇ、６ｈを介し図示していないＮ２゜
Ａｒ等の不活性ガス供給装置から所定批のガスを供給す
るとコイルの下側では有孔支持板１８に設けは直接にコ
イル１の端部にガスが吹きつけられる。
ついで密閉カバー８０の内側は速やかに不活性ガスで充
満されコイル１０両端面および縁部を含めその全表面に
密層性の優ｔしたスケールが生成される。
満されコイル１０両端面および縁部を含めその全表面に
密層性の優ｔしたスケールが生成される。
前記装置！ｔ ｌ＋Ｕの有孔支持板１８によるコイル１
の支持にかえて支持台１２に横梁を適宜数配設し、コイ
ル１を支持するとガスが横梁…］の空間を通シコイル１
の下端面に遅するので、同様に端縁の酸化防止を効果的
に達成できる。
の支持にかえて支持台１２に横梁を適宜数配設し、コイ
ル１を支持するとガスが横梁…］の空間を通シコイル１
の下端面に遅するので、同様に端縁の酸化防止を効果的
に達成できる。
このように目的の範囲を逸脱しない範囲において、装置
の設計を変えても差しつがえない。
の設計を変えても差しつがえない。
実に１ａＩ＋す１
第１表に示す成分組成の低炭素鋼を溶製後、連続鋳造し
直接圧延によシ熱延仕上温度８４０１：。
直接圧延によシ熱延仕上温度８４０１：。
巻取温度５５０℃、６５０℃で巻取後、第１図の装置に
装入し、Ｎ２ｆスを８００１／分の流量で３分間吹込み
その後、流量を１００１７ｅとしコイル表面温間が３５
００に達するまで吹込んだ。
装入し、Ｎ２ｆスを８００１／分の流量で３分間吹込み
その後、流量を１００１７ｅとしコイル表面温間が３５
００に達するまで吹込んだ。
比較材として同一成分の鋼を５７５℃、６５０℃で巻取
後空冷（プロワ−による強制冷却）した。
後空冷（プロワ−による強制冷却）した。
その結果空冷倒の幅方向端部のスケール密着性はテーピ
ング曲げ試験で悪く、それに対し本発明の方法によるコ
イルについては全長、全幅において良好であった。その
比較を第３図例示す。
ング曲げ試験で悪く、それに対し本発明の方法によるコ
イルについては全長、全幅において良好であった。その
比較を第３図例示す。
第３図は、横軸にコイル中央部巾方向寸法をとシ、縦軸
にスケール密着性をとって、巻取温度６５０℃、５５０
℃におけるＮ２シールした本発明の場合と通常の空冷の
コイルについて比較したもので、本発明でＶｉ特に端部
のスケール密層性は飛躍的に向上していることが判る。
にスケール密着性をとって、巻取温度６５０℃、５５０
℃におけるＮ２シールした本発明の場合と通常の空冷の
コイルについて比較したもので、本発明でＶｉ特に端部
のスケール密層性は飛躍的に向上していることが判る。
６５０℃捲取後空冷したコイルの巾方向端部はＦ ｅ
２０ ｓの多いスケールで密着性がとくに悪い。
２０ ｓの多いスケールで密着性がとくに悪い。
第１表
実施汐り２
第２表に示す組成の鋼を溶製後、連続鋳造し直接圧延に
より熱延仕上温度８２０℃、巻取温度６００℃で巻取り
後、第１図に示す装置に装入し左右の供給ｆばからＮ２
ガスを１ｍ３／分の流量で２分間吹込み、その後０．１
Ｉｌｌ ７９の流星でコイル中方向端部の表面温度が
３５０℃に達するまで吹込んだ。
より熱延仕上温度８２０℃、巻取温度６００℃で巻取り
後、第１図に示す装置に装入し左右の供給ｆばからＮ２
ガスを１ｍ３／分の流量で２分間吹込み、その後０．１
Ｉｌｌ ７９の流星でコイル中方向端部の表面温度が
３５０℃に達するまで吹込んだ。
Ｎ２ガスの吹込量は総計約３５ｍ３であった。
比較杓としては連続Ｍ造して得たＰＡ鋼片を１２７０℃
で加熱して得られたコイルをＮ２ガス中で冷却し、３５
０℃以下としたものを製造し、そのスケール密着性を比
較した。
で加熱して得られたコイルをＮ２ガス中で冷却し、３５
０℃以下としたものを製造し、そのスケール密着性を比
較した。
本発明の方法によって製造したコイルはすべてスケール
密着性か良く、比較杓は劣っている。その比較を第４１
；！、Ｉに示す。
密着性か良く、比較杓は劣っている。その比較を第４１
；！、Ｉに示す。
第２表
第４図は、同様にコイル中央部巾方向寸法をとシ、縦軸
にスケール密層性をとって、巻取温度６００℃における
Ｎ２シールした本発明の場合と通常の再加熱したコイル
について比較したもので、本発明では平均してスケール
密着性は向上する。
にスケール密層性をとって、巻取温度６００℃における
Ｎ２シールした本発明の場合と通常の再加熱したコイル
について比較したもので、本発明では平均してスケール
密着性は向上する。
これに対し再加熱のコイルは特に端部のスケール密着性
がやや劣っており地鉄とスケール界面でのＣ、８１の濃
化が直接圧延材に比べ高い。
がやや劣っており地鉄とスケール界面でのＣ、８１の濃
化が直接圧延材に比べ高い。
実施Ｎ３
第３表に示す組成の銅を溶製後、連続鋳造し直接圧延に
よシ熱延仕土温匿８４０℃２巻取昌凹６５０℃で巻取シ
後、第１図に示す装置に装入し左右の供給管からＮ２ガ
スを０．８ｍ’／分の流せて２分間吹込み、その後０．
１ ｔｎ３／分の流量でコイル巾方向端部の表面温間が
３５０℃に達するまで吹込んだ。Ｎ２ガスの吹込量は総
計で約３３ｍ５であった。
よシ熱延仕土温匿８４０℃２巻取昌凹６５０℃で巻取シ
後、第１図に示す装置に装入し左右の供給管からＮ２ガ
スを０．８ｍ’／分の流せて２分間吹込み、その後０．
１ ｔｎ３／分の流量でコイル巾方向端部の表面温間が
３５０℃に達するまで吹込んだ。Ｎ２ガスの吹込量は総
計で約３３ｍ５であった。
本発明の成分で製造したコイルは第５図に示す様にスケ
ール密層性が良く、成分の高目の比較材は本発明材に比
べＳｉ 、Ｐ、 Ｓ 、Ｃｒ 、Ｃｕなどが地鉄／スケ
ール界面で高く、スケール密着性が劣っている。
ール密層性が良く、成分の高目の比較材は本発明材に比
べＳｉ 、Ｐ、 Ｓ 、Ｃｒ 、Ｃｕなどが地鉄／スケ
ール界面で高く、スケール密着性が劣っている。
第３表
（発明の効果）
ＡｉＪ述の通り、本発明の方法によシ製造したスケール
密着性の優れた熱延鋼板は、酸洗やゾンデ処理する必要
がなくパイプ、ドラム等の製造に用いたシ、さらにフォ
ーミング加工による溝型鋼や山形鋼などの製造を行った
後、必要に応じて塗装することが可能であシ、極めて経
済性に富む。本発明は、かかる熱延−板を経済的に製造
する手段を提供するもので、実用効果の高い方法である
。
密着性の優れた熱延鋼板は、酸洗やゾンデ処理する必要
がなくパイプ、ドラム等の製造に用いたシ、さらにフォ
ーミング加工による溝型鋼や山形鋼などの製造を行った
後、必要に応じて塗装することが可能であシ、極めて経
済性に富む。本発明は、かかる熱延−板を経済的に製造
する手段を提供するもので、実用効果の高い方法である
。
第１図は本発明の方法を実施するための実施例装置の概
略説明図、第２図は本発明の方法を実施するための異な
った装置の概略説明図、第３図。 第４図、第５図は本発明に係るコイルと比較材コイルと
のスケール密着性を比較したグラフである。 １・・・コイル、２・・・作業床、３・・・水シール装
置、４・・・支承台、５ａ〜５ｆ・・・気体送給管、６
１Ｌ〜６ｆ・・・吹込ノズル、７ａ〜７ｆ・・・開閉パ
ルプ、８・・・密閉カバー、９・・・排気管、１ｏ川パ
ル７”、１１ ａ ％ １１ ｅ・・・伸縮自在管、１
２・・・支持台、１３川フレキシブルシ一ル台、１４
ａ ＋ １４ ｂ・・・吹込口、１４ｃ、１４ｄ・・・
マニホールド、１５・・・開閉パルプ、１６ａ、１６ｂ
・・・不活性ガス供給管、１７・・・ビット、１８・・
・有孔支持板、９０ａ、９０ｂ・・・排気管。 第 ３ 図 第４ 図 コイル中央４ｐ巾方匈 第５ 回 コイルｔｐ央御巾方向
略説明図、第２図は本発明の方法を実施するための異な
った装置の概略説明図、第３図。 第４図、第５図は本発明に係るコイルと比較材コイルと
のスケール密着性を比較したグラフである。 １・・・コイル、２・・・作業床、３・・・水シール装
置、４・・・支承台、５ａ〜５ｆ・・・気体送給管、６
１Ｌ〜６ｆ・・・吹込ノズル、７ａ〜７ｆ・・・開閉パ
ルプ、８・・・密閉カバー、９・・・排気管、１ｏ川パ
ル７”、１１ ａ ％ １１ ｅ・・・伸縮自在管、１
２・・・支持台、１３川フレキシブルシ一ル台、１４
ａ ＋ １４ ｂ・・・吹込口、１４ｃ、１４ｄ・・・
マニホールド、１５・・・開閉パルプ、１６ａ、１６ｂ
・・・不活性ガス供給管、１７・・・ビット、１８・・
・有孔支持板、９０ａ、９０ｂ・・・排気管。 第 ３ 図 第４ 図 コイル中央４ｐ巾方匈 第５ 回 コイルｔｐ央御巾方向
Claims (1)
- Ｃ０，０３〜０．２５％、Ｓ１０．０３％以下、 Ｍｎ
０．２０〜１．００％、Ｐｏ、０２０％以下、５Ｏ１０
２０チ以下、ＡｔＯ，０５％以下、Ｃｕ０．０３％以下
、Ｃｒ０００３％以下であって、残υがＦｅおよび不可
避不純物からなる低炭素鋼を溶製後、連続鋳造した鋳片
を直接熱間圧延するか、もしくは軽加熱後熱間圧延し、
５５０〜７００℃で捲取りたコイルをＮ２ガスあるいは
アルゴンガスもしくはそれらの混合ガスからなる非酸化
性雰囲気中で３５０℃に達するまで冷却することを％徴
とするスケール密着性の優れた熱延鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18519083A JPS6077922A (ja) | 1983-10-05 | 1983-10-05 | スケ−ル密着性の優れた熱延鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18519083A JPS6077922A (ja) | 1983-10-05 | 1983-10-05 | スケ−ル密着性の優れた熱延鋼板の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6077922A true JPS6077922A (ja) | 1985-05-02 |
| JPS625214B2 JPS625214B2 (ja) | 1987-02-03 |
Family
ID=16166426
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP18519083A Granted JPS6077922A (ja) | 1983-10-05 | 1983-10-05 | スケ−ル密着性の優れた熱延鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6077922A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH01159348A (ja) * | 1987-12-16 | 1989-06-22 | Kawasaki Steel Corp | タイトなスケールを有するｈ形鋼及びその製造方法 |
| JP2011231391A (ja) * | 2010-04-30 | 2011-11-17 | Kobe Steel Ltd | 表面性状に優れた高Ｓｉ含有鋼板およびその製造方法 |
| JP2013248629A (ja) * | 2012-05-31 | 2013-12-12 | Jfe Steel Corp | レーザー切断性に優れた鋼板の製造方法およびレーザー切断性に優れた鋼板 |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS54109022A (en) * | 1978-02-14 | 1979-08-27 | Sumitomo Metal Ind Ltd | Manufacture of low strength hot rolled mild steel sheet |
| JPS5681632A (en) * | 1979-12-07 | 1981-07-03 | Sumitomo Metal Ind Ltd | Manufacture of hot rolled steel hoop having excellent scale adhesion |
| JPS6024320A (ja) * | 1983-07-19 | 1985-02-07 | Nippon Steel Corp | スケ−ル密着性の優れた熱延鋼板の製造方法 |
-
1983
- 1983-10-05 JP JP18519083A patent/JPS6077922A/ja active Granted
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS54109022A (en) * | 1978-02-14 | 1979-08-27 | Sumitomo Metal Ind Ltd | Manufacture of low strength hot rolled mild steel sheet |
| JPS5681632A (en) * | 1979-12-07 | 1981-07-03 | Sumitomo Metal Ind Ltd | Manufacture of hot rolled steel hoop having excellent scale adhesion |
| JPS6024320A (ja) * | 1983-07-19 | 1985-02-07 | Nippon Steel Corp | スケ−ル密着性の優れた熱延鋼板の製造方法 |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH01159348A (ja) * | 1987-12-16 | 1989-06-22 | Kawasaki Steel Corp | タイトなスケールを有するｈ形鋼及びその製造方法 |
| JP2011231391A (ja) * | 2010-04-30 | 2011-11-17 | Kobe Steel Ltd | 表面性状に優れた高Ｓｉ含有鋼板およびその製造方法 |
| JP2013248629A (ja) * | 2012-05-31 | 2013-12-12 | Jfe Steel Corp | レーザー切断性に優れた鋼板の製造方法およびレーザー切断性に優れた鋼板 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS625214B2 (ja) | 1987-02-03 |
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