JPS6075543A - 高照射領域内機器用合金 - Google Patents
高照射領域内機器用合金Info
- Publication number
- JPS6075543A JPS6075543A JP58183068A JP18306883A JPS6075543A JP S6075543 A JPS6075543 A JP S6075543A JP 58183068 A JP58183068 A JP 58183068A JP 18306883 A JP18306883 A JP 18306883A JP S6075543 A JPS6075543 A JP S6075543A
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- JP
- Japan
- Prior art keywords
- alloy
- less
- high irradiation
- grain size
- equipment
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
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-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E30/00—Energy generation of nuclear origin
- Y02E30/30—Nuclear fission reactors
Landscapes
- Heat Treatment Of Nonferrous Metals Or Alloys (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔発明の技術分野〕
本発明は、例えば制御棒、炉内計装管等の炉内機器、核
燃料再処理設備の機器などのよう4;高照射領域で用い
られる部材(二適した、耐粒界応力腐食割れ性の優れた
合金(=関する。
燃料再処理設備の機器などのよう4;高照射領域で用い
られる部材(二適した、耐粒界応力腐食割れ性の優れた
合金(=関する。
制御棒、炉内計装管等の炉内機器の構成材料(二はオー
ステナイト系ステンレス鋼が用いられているが、これら
の機器は高温純水という環境におかれるうえ、他の原子
炉内機器(=比べて比較的高い中性子照射を受けている
。
ステナイト系ステンレス鋼が用いられているが、これら
の機器は高温純水という環境におかれるうえ、他の原子
炉内機器(=比べて比較的高い中性子照射を受けている
。
例えば制御棒のアブソーバ−チューブ(二は従来オース
テナイト304系ステンレス鋼が用いられてきた。第1
図および第2図(二制御棒の断面図およびその拡大図を
示す。アブソーバ−チューブ2内4;は炭化ホウ素(B
4C)3が封入されておシ、このB4Cが原子炉燃料よ
り発生する中性子を吸収する働きをする。このアブソー
バチューブ2を十字減(二装置した制御棒を燃料領域に
挿入することによシ原子炉の出力を制御する。
テナイト304系ステンレス鋼が用いられてきた。第1
図および第2図(二制御棒の断面図およびその拡大図を
示す。アブソーバ−チューブ2内4;は炭化ホウ素(B
4C)3が封入されておシ、このB4Cが原子炉燃料よ
り発生する中性子を吸収する働きをする。このアブソー
バチューブ2を十字減(二装置した制御棒を燃料領域に
挿入することによシ原子炉の出力を制御する。
このB4Cは一般(:粉末で7ブソーバーチューブ2C
二充填されるが、中性子照射を受けるとスウェリングと
呼ばれる体積増加と核変換によるヘリウムガスの生成が
sb、アブソーバ−チューブ2は変形および内圧を受け
る。一方、アブソーバ−チューブ2の外面は原子炉水に
接してお9、しかも3 XIO” nβ程度の高速中性
子線量を受ける。これらのことから、チューブは腐食割
れの起シやすい条件(=さらされることζ二なる。
二充填されるが、中性子照射を受けるとスウェリングと
呼ばれる体積増加と核変換によるヘリウムガスの生成が
sb、アブソーバ−チューブ2は変形および内圧を受け
る。一方、アブソーバ−チューブ2の外面は原子炉水に
接してお9、しかも3 XIO” nβ程度の高速中性
子線量を受ける。これらのことから、チューブは腐食割
れの起シやすい条件(=さらされることζ二なる。
一般(二高温純水中でオーステナイト系ステンレス鋼は
粒界応力腐食割れ(IGSCC)を起こすことがあり、
IGSCCの王たる材料側の因子は、溶接などの熱サイ
クルを受けたことC:よる粒界炭化物のなから、鋭敏化
が全く起っていない溶体化オース射材料(ニルべて高い
粒界腐食感受性および粒界応力腐食割れ感受性を有する
という報告がある。
粒界応力腐食割れ(IGSCC)を起こすことがあり、
IGSCCの王たる材料側の因子は、溶接などの熱サイ
クルを受けたことC:よる粒界炭化物のなから、鋭敏化
が全く起っていない溶体化オース射材料(ニルべて高い
粒界腐食感受性および粒界応力腐食割れ感受性を有する
という報告がある。
照射(−よる材料への影響としては、
■ 照射(二よって引起される照射誘起偏析(=よシ、
不純物元素であるSlおよびPが粒界へ偏析し、粒界の
耐食性が劣化する。
不純物元素であるSlおよびPが粒界へ偏析し、粒界の
耐食性が劣化する。
■ 照射口よって、不純物元素であるBの核変換C二よ
るヘリウム(He)の生成またはHeの粒界集合による
粒界強度の低下が生ずる。
るヘリウム(He)の生成またはHeの粒界集合による
粒界強度の低下が生ずる。
■ 照射(二よる合金元素の拡散促進の結果、相変態の
促進、具体的(二は鋭敏化が促進する。
促進、具体的(二は鋭敏化が促進する。
等が考えられる。このうち■は特(二高速炉のような高
照射の場合(二問題が大きい。
照射の場合(二問題が大きい。
本発明の目的は、高照射領域で使用しうる耐粒界応力腐
食割れ性のすぐれた材料としてのニッケル基合金を提供
すること偏ある。
食割れ性のすぐれた材料としてのニッケル基合金を提供
すること偏ある。
本発明は、上記高照射:;よる材料側の因子が特(=不
純物元素の影響を受けること(二着目してなされたもの
であって、インコネル600系のニッケル基合金4:お
いて、Slを0.1チ以下、Pをo、oos チ以下お
よびBをo、ooi%以下とし、かつ結晶粒を粒度番号
9以上(二線粒化すること(二よって、上記高照射領域
(二おける問題点を解決したものである。
純物元素の影響を受けること(二着目してなされたもの
であって、インコネル600系のニッケル基合金4:お
いて、Slを0.1チ以下、Pをo、oos チ以下お
よびBをo、ooi%以下とし、かつ結晶粒を粒度番号
9以上(二線粒化すること(二よって、上記高照射領域
(二おける問題点を解決したものである。
すなわち本発明は、重量比で炭素(C) 0.15%以
下、鉄(Fe) 6.00〜10.00 %、クロA
(Cr) 14.00〜17.00優、−r7ガ7 (
Mn) 1.00 %以下、イオウ(S) 0.015
−以下、銅(Cu) 0.50 %以下、ケイ素(St
) 0.1%以下、すy (P) 0.008%以下、
ホウ素(B) 0.001 ’16以下および残部ニッ
ケル(Ni )よりなシ、かつ結晶粒が粒度番号9以上
に細粒化されていることを特徴とする高照射領域内機器
用合金(二係わるものである。
下、鉄(Fe) 6.00〜10.00 %、クロA
(Cr) 14.00〜17.00優、−r7ガ7 (
Mn) 1.00 %以下、イオウ(S) 0.015
−以下、銅(Cu) 0.50 %以下、ケイ素(St
) 0.1%以下、すy (P) 0.008%以下、
ホウ素(B) 0.001 ’16以下および残部ニッ
ケル(Ni )よりなシ、かつ結晶粒が粒度番号9以上
に細粒化されていることを特徴とする高照射領域内機器
用合金(二係わるものである。
本発明C二おいては、Slを0.1%以下、Pを0.0
08チ以下およびBをo、o o i%以下C二するこ
とによって、st、pおよびBの絶対量を減少させ、そ
れC:よって万−偏析しても粒界でのこれらの濃度はわ
ずかとなるので、前述の照射(;よる粒界割れ促進機構
の一つを抑制することができる。
08チ以下およびBをo、o o i%以下C二するこ
とによって、st、pおよびBの絶対量を減少させ、そ
れC:よって万−偏析しても粒界でのこれらの濃度はわ
ずかとなるので、前述の照射(;よる粒界割れ促進機構
の一つを抑制することができる。
st、pおよびBの含有率の限定は、6価クロムを含む
5規定の沸騰硝酸溶液中でニッケル基合金の粒界腐食試
験を行ない1合金中のsi、pおよびBの成分量と粒界
割れ感受性との関係をプロットしく第3〜5図参照)、
それぞれ上記成分比範囲内で該感受性が極めて低くなる
ことを確認して行なった。図から明らかなように、Sl
を0.1 %以下、P f:0.008 Z JM下、
B ヲ0.001 % 以下(二:r y ) ct
−ルすることによp、耐粒界割れ性が著しく向上してい
る(第3〜5図においてそれぞれ破線よシ左が本発明の
範囲である。)。
5規定の沸騰硝酸溶液中でニッケル基合金の粒界腐食試
験を行ない1合金中のsi、pおよびBの成分量と粒界
割れ感受性との関係をプロットしく第3〜5図参照)、
それぞれ上記成分比範囲内で該感受性が極めて低くなる
ことを確認して行なった。図から明らかなように、Sl
を0.1 %以下、P f:0.008 Z JM下、
B ヲ0.001 % 以下(二:r y ) ct
−ルすることによp、耐粒界割れ性が著しく向上してい
る(第3〜5図においてそれぞれ破線よシ左が本発明の
範囲である。)。
次(2以上の化学成分比で製造された合金は、結晶粒度
番号が9以上の数値をとるよう(二線粒化することによ
ル、粒界割れ感受性を著しく低下しうる。すなわち、細
粒化すること(;よル粒界面積は増大し、粒界不純物濃
度は減少する。例えば粒界面積が2倍(=なれば、粒界
不純物濃度は%となる。
番号が9以上の数値をとるよう(二線粒化することによ
ル、粒界割れ感受性を著しく低下しうる。すなわち、細
粒化すること(;よル粒界面積は増大し、粒界不純物濃
度は減少する。例えば粒界面積が2倍(=なれば、粒界
不純物濃度は%となる。
この結晶粒度C;関する試験も、前述の試験と同様、6
価クロムを含む5規定の硝酸溶液中で行なった。試験の
結果、粒度番号と粒界割れ感受性との関係をプロットし
て第6図を作成し、粒度番号の範囲を決定した。第6図
(二示すよう(二、粒度番号9以上1:おいて該感受性
が著しく低下している(図中破線より左が本発明の範囲
でちる。)。
価クロムを含む5規定の硝酸溶液中で行なった。試験の
結果、粒度番号と粒界割れ感受性との関係をプロットし
て第6図を作成し、粒度番号の範囲を決定した。第6図
(二示すよう(二、粒度番号9以上1:おいて該感受性
が著しく低下している(図中破線より左が本発明の範囲
でちる。)。
本発明の一実施例を説明する。
重量比でCO,0025%、Fe 6.97 %、Cr
16.85 ’16、Mn 0.15 %、S O,
001’%、Cu O,01’16、SL 0.015
%、P 0.002俤、B O,0001%およびN
i 75.40チなる化学組成を有し、結晶粒度番号9
の合金をAODプロセス(Argon Oxygen
Daaarburization ) l二よって製造
した。この合金を用いて制御棒のアブソーバ−チューブ
を継目なしで製造した。該チューブは980℃以上の固
溶化熱処理を行ない、酸洗またはこれに準する処理を実
施して製する。
16.85 ’16、Mn 0.15 %、S O,
001’%、Cu O,01’16、SL 0.015
%、P 0.002俤、B O,0001%およびN
i 75.40チなる化学組成を有し、結晶粒度番号9
の合金をAODプロセス(Argon Oxygen
Daaarburization ) l二よって製造
した。この合金を用いて制御棒のアブソーバ−チューブ
を継目なしで製造した。該チューブは980℃以上の固
溶化熱処理を行ない、酸洗またはこれに準する処理を実
施して製する。
本発明はインコネル系ダニッケル合金(;おいて、st
、pおよびBの含有量を上記した一定値以下(二抑え、
さら(=結晶粒を粒度番号9以上の数値のもの(二細粒
化することによって、中性子の高照射領域内(−おいて
応力腐食割れの生じ難いものとしたものである。したが
って本発明の合金は、制御棒。
、pおよびBの含有量を上記した一定値以下(二抑え、
さら(=結晶粒を粒度番号9以上の数値のもの(二細粒
化することによって、中性子の高照射領域内(−おいて
応力腐食割れの生じ難いものとしたものである。したが
って本発明の合金は、制御棒。
炉内計装管のよう(=中性子の高照射を受けかつ高温純
水という厳しい環境下も;使用される炉内機器や、ある
いは高濃度硝酸環境下ζ二使用される核燃料再処理設備
機器等の構成材料として特(=適してお9、これらの機
器の信頼性を飛躍的(二向上させ、機器の長寿命化に大
幅に寄与することができる。
水という厳しい環境下も;使用される炉内機器や、ある
いは高濃度硝酸環境下ζ二使用される核燃料再処理設備
機器等の構成材料として特(=適してお9、これらの機
器の信頼性を飛躍的(二向上させ、機器の長寿命化に大
幅に寄与することができる。
第1図は制御棒の機断面図、第2図は第1図の拡大図、
第3〜5図はインコネル600系ニッケル合金中のSi
、PおよびBの各含有量と粒界割れ感受性との関係を示
すグラフ、第6図は結晶粒の粒度番号と粒界割れ感受性
との関係を示すグラフである。
第3〜5図はインコネル600系ニッケル合金中のSi
、PおよびBの各含有量と粒界割れ感受性との関係を示
すグラフ、第6図は結晶粒の粒度番号と粒界割れ感受性
との関係を示すグラフである。
Claims (3)
- (1)重量比でCO,15%以下、Fe 6.00〜1
7.00%、Or 14.00〜17.00 %、Mn
1.00 %以下、S O,015%15%以下u
O,50’16以下、St O,1%以下、p o、o
os*以下、B O,001%以下、および残部Nlよ
フなシ、かつ結晶粒の粒度番号が9以上でおることを特
徴とする高照射領域内機器用合金。 - (2)重量比でCO,0025%、Fe 6.97 %
、Or ]、6.85チ、Mn 0.15%、S O,
001%、Cu O,01%、StO,015%、P
0.002 S 、B O,0001% オヨびNi7
5.40俤よりなシ、結晶粒の粒度番号が9である特許
請求の範囲第1項記載の高照射領域内機器用合金。 - (3)高照射領域内機器が制御棒のアブソーバチューブ
である特許請求の範囲第1項記載の高照射領域内機器用
合金。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP58183068A JPS6075543A (ja) | 1983-10-03 | 1983-10-03 | 高照射領域内機器用合金 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP58183068A JPS6075543A (ja) | 1983-10-03 | 1983-10-03 | 高照射領域内機器用合金 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS6075543A true JPS6075543A (ja) | 1985-04-27 |
Family
ID=16129181
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP58183068A Pending JPS6075543A (ja) | 1983-10-03 | 1983-10-03 | 高照射領域内機器用合金 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS6075543A (ja) |
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US4877465A (en) * | 1986-03-18 | 1989-10-31 | Electicite De France (Service National) | Structural parts of austenitic nickel-chromium-iron alloy |
JPH03115904U (ja) * | 1990-02-28 | 1991-12-02 | ||
JP4683712B2 (ja) * | 2000-12-06 | 2011-05-18 | 日本冶金工業株式会社 | 熱間加工性に優れたNi基合金 |
-
1983
- 1983-10-03 JP JP58183068A patent/JPS6075543A/ja active Pending
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US4877465A (en) * | 1986-03-18 | 1989-10-31 | Electicite De France (Service National) | Structural parts of austenitic nickel-chromium-iron alloy |
JPH03115904U (ja) * | 1990-02-28 | 1991-12-02 | ||
JP4683712B2 (ja) * | 2000-12-06 | 2011-05-18 | 日本冶金工業株式会社 | 熱間加工性に優れたNi基合金 |
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