JPS6067546A - 押出コ−ティング用ポリエチレン組成物 - Google Patents
押出コ−ティング用ポリエチレン組成物Info
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- JPS6067546A JPS6067546A JP17640883A JP17640883A JPS6067546A JP S6067546 A JPS6067546 A JP S6067546A JP 17640883 A JP17640883 A JP 17640883A JP 17640883 A JP17640883 A JP 17640883A JP S6067546 A JPS6067546 A JP S6067546A
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- Japan
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- ethylene
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- pressure polyethylene
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
成物にかかわるものである。
ラジカル重合による密度ＣＬ９１０〜α９３０’／ ｃ
ｃｓメルト・インデックス２．０〜１５ｆ！／１０分の
高圧法ポリエチレンは、紙，プラステックフィルム，不
織布，金属箔等に押出コーティング加工されることは一
般によく知られている。
ｃｓメルト・インデックス２．０〜１５ｆ！／１０分の
高圧法ポリエチレンは、紙，プラステックフィルム，不
織布，金属箔等に押出コーティング加工されることは一
般によく知られている。
高圧法ポリエチレンが押出コーティングに使用される理
由は、通常の押出機で容易に押出されＴ−ダイにより非
常に安定した溶融膜を得ることができ（これらの性質を
以下、成膜安定性と称する）その溶融膜が適当なドロー
・ダウン性を有し、さらに基材との接着性がよいからで
ある。
由は、通常の押出機で容易に押出されＴ−ダイにより非
常に安定した溶融膜を得ることができ（これらの性質を
以下、成膜安定性と称する）その溶融膜が適当なドロー
・ダウン性を有し、さらに基材との接着性がよいからで
ある。
しかしながら、高圧法ポリエチレンで押出コーティング
した製品は、通常１５〜４０μのコーティング厚さでは
、ポリエチレン層のヒーＦ・シール強さが、水物包装の
ような包装容積に対し、比較的内容物重量の大きな用途
には充分とは云えない。
した製品は、通常１５〜４０μのコーティング厚さでは
、ポリエチレン層のヒーＦ・シール強さが、水物包装の
ような包装容積に対し、比較的内容物重量の大きな用途
には充分とは云えない。
高圧法ポリエチレンのヒート・シール強さ及び破袋強さ
を改良するために、エチレンー酢酸ビニル共重合体が広
く押出コーティングに使用されている。
を改良するために、エチレンー酢酸ビニル共重合体が広
く押出コーティングに使用されている。
しかし、エチレンー酢酸ビニル共重合体は、高温下にお
ける熱安定性に欠け、押出温度が２５０℃を越えると熱
分解を起こすため、高温下で押出コーティング加工がで
きない。このため、通常使用されるアンカー・コーティ
ング剤、例えば、ポリエチレンイミン、有機チタネート
、ウレタン等を使用しても基材との接着性は高圧法ポリ
エチレンよりも悪い。
ける熱安定性に欠け、押出温度が２５０℃を越えると熱
分解を起こすため、高温下で押出コーティング加工がで
きない。このため、通常使用されるアンカー・コーティ
ング剤、例えば、ポリエチレンイミン、有機チタネート
、ウレタン等を使用しても基材との接着性は高圧法ポリ
エチレンよりも悪い。
すなわち、エチレン−酢酸ビニル共重合体の押出加工温
度は、２５０℃以下にする必要があり、従りて押出コー
ティング時のドロー〇ダウン性が悪く、コーティング厚
みを薄くすることは困難である。
度は、２５０℃以下にする必要があり、従りて押出コー
ティング時のドロー〇ダウン性が悪く、コーティング厚
みを薄くすることは困難である。
一方、ヒート・シール強さが大きく、衝撃強さもエテＶ
ンー酢酸ビニル共重合体より勝れている樹脂としてイオ
ン重合によるエチレン−αオンフィン共重合体が知られ
ている。しかしながら、このエチレン−αオレフィン共
重合体は、同じメルト・インデックスの高圧法ポリエチ
レンに比べ、押出加工性が極めて悪い。
ンー酢酸ビニル共重合体より勝れている樹脂としてイオ
ン重合によるエチレン−αオンフィン共重合体が知られ
ている。しかしながら、このエチレン−αオレフィン共
重合体は、同じメルト・インデックスの高圧法ポリエチ
レンに比べ、押出加工性が極めて悪い。
すなわち、エチレン−αオレフィン共重合体の溶融張力
が小さいため、押出コーティング加工時に、Ｔ−ダイか
らでた溶融樹脂膜の幅及び厚みが変動する。すなわち、
成膜安定性が悪いという決定的な欠点を持つ上に、溶融
樹脂膜のネック・インが大きいこと、更に溶融粘度が高
いため、押出機に高い負荷がかかるなど改良すべき問題
点は多い。
が小さいため、押出コーティング加工時に、Ｔ−ダイか
らでた溶融樹脂膜の幅及び厚みが変動する。すなわち、
成膜安定性が悪いという決定的な欠点を持つ上に、溶融
樹脂膜のネック・インが大きいこと、更に溶融粘度が高
いため、押出機に高い負荷がかかるなど改良すべき問題
点は多い。
本発明者らは、ラジカル重合による高圧法ポリエチレン
でメルト・インデックス１．０ ｔ ／ １０分以下で
Ｍｗ／ＭＷ（Ｍｙ：重量平均分子量−ｈ：数平均分子量
。以下同じ）４０以上のものを２０〜５０重量％とイオ
ン重合によるエチレン−αオレフィン共重合体とからな
る押出コーティング用組成物で、密度［１９１０〜１９
４０ ｔ ／ ＯＣ、メルト・インデックス２．０〜１
０ｆ／１０分のものがエチレン−αオレフィン共重合体
の欠点である押出コーティング加工時の成膜安定性を改
良し、更にスエリング比が大きくなり、このスエリング
比を大きくすることがネック・インを小さくすることに
効果的であり、高圧法ポリエチレンの製品物性と比較し
て、基材との接着力、ヒー）−シール強さ、破袋強さに
おいて勝れていることを見い出し本発明に至った。
でメルト・インデックス１．０ ｔ ／ １０分以下で
Ｍｗ／ＭＷ（Ｍｙ：重量平均分子量−ｈ：数平均分子量
。以下同じ）４０以上のものを２０〜５０重量％とイオ
ン重合によるエチレン−αオレフィン共重合体とからな
る押出コーティング用組成物で、密度［１９１０〜１９
４０ ｔ ／ ＯＣ、メルト・インデックス２．０〜１
０ｆ／１０分のものがエチレン−αオレフィン共重合体
の欠点である押出コーティング加工時の成膜安定性を改
良し、更にスエリング比が大きくなり、このスエリング
比を大きくすることがネック・インを小さくすることに
効果的であり、高圧法ポリエチレンの製品物性と比較し
て、基材との接着力、ヒー）−シール強さ、破袋強さに
おいて勝れていることを見い出し本発明に至った。
本発明にかかわるイオン重合によるエチレン−αオレフ
ィン共重合体でαオレフィンとは具体的には、ブテン−
１，ペンテン−１，ヘキセン−１゜４−メチル・ペンテ
ン−１，オクテン−１，デセン−１あるいはこれらの混
合物を用いたものである。
ィン共重合体でαオレフィンとは具体的には、ブテン−
１，ペンテン−１，ヘキセン−１゜４−メチル・ペンテ
ン−１，オクテン−１，デセン−１あるいはこれらの混
合物を用いたものである。
このエチレン−αオレフィンと高圧法ポリエチレンを混
合し、密度［Ｌ９１ ｏ〜ｎ、９４ Ｑ ｔ／ｃｃ。
合し、密度［Ｌ９１ ｏ〜ｎ、９４ Ｑ ｔ／ｃｃ。
メルト・インデックス２．０〜１０ ｆ ／ １０分の
組成物とする。尚、組成物の密度とメルト・インデック
スは、通常はエチレン−αオレフィンと高圧法ポリエチ
レンのそれぞれの密度とメルト９インデツクスとの加成
性がある。
組成物とする。尚、組成物の密度とメルト・インデック
スは、通常はエチレン−αオレフィンと高圧法ポリエチ
レンのそれぞれの密度とメルト９インデツクスとの加成
性がある。
一方、ラジカル重合による高圧法ポリエチレンのメル）
−インデックスは１．０ ｆ ／ １０分以下のものを
用いる。
−インデックスは１．０ ｆ ／ １０分以下のものを
用いる。
組成物のメルト・インデックスは２．０〜１０ｖ／１０
分でなければならないので、組成物に用いるエチレン−
αオレフィン共重合体のメルト・インデックスは高いも
のを使用する必要があり、従ってＭｙ／Ｍ夏も大きくな
り押出コーティング時のネック争インを小さくする上で
好ましい。
分でなければならないので、組成物に用いるエチレン−
αオレフィン共重合体のメルト・インデックスは高いも
のを使用する必要があり、従ってＭｙ／Ｍ夏も大きくな
り押出コーティング時のネック争インを小さくする上で
好ましい。
高圧法ポリエチレンのｎ ｖ ／ Ｍ １１は６０以上
のものを用いる。
のものを用いる。
高圧法ポリエチレンでｕｗ／ｍ菫が大きいもの程、一般
に長鎖分岐が多く、溶融弾性を向上させる効果があり、
押出コーティングの時のネック・インを小さくする上で
好ましい。
に長鎖分岐が多く、溶融弾性を向上させる効果があり、
押出コーティングの時のネック・インを小さくする上で
好ましい。
高圧法ポリエチレンの組成比は２０〜５０重量％とする
。高圧法ポリエチレンの組成比が２０重Ｉ％未満では組
成物の加工性の改良効果は不充分となる。即ち、・〜成
・膜安定性が悪くネック・インが大きくなる。また、５
０重量％を越える場合は製品物性すなわちヒートシール
強さ及び破袋強さが弱ぐなる。
。高圧法ポリエチレンの組成比が２０重Ｉ％未満では組
成物の加工性の改良効果は不充分となる。即ち、・〜成
・膜安定性が悪くネック・インが大きくなる。また、５
０重量％を越える場合は製品物性すなわちヒートシール
強さ及び破袋強さが弱ぐなる。
押出コーティング用ポリエチレン組成物の密度はａ９１
０〜α９４０ ｆ ／ ＣＣの範囲で密度が低い場合は
ピン・ホールが生じやすく、製品の透湿度。
０〜α９４０ ｆ ／ ＣＣの範囲で密度が低い場合は
ピン・ホールが生じやすく、製品の透湿度。
耐油性、耐摩耗性は悪くなる。逆に密度が高い場合はヒ
ート−シール性が困難になりネックｅインが大きくなる
傾向がある。従って、密度はａ９１０〜α９４０の範囲
で適宜選択される。
ート−シール性が困難になりネックｅインが大きくなる
傾向がある。従って、密度はａ９１０〜α９４０の範囲
で適宜選択される。
また、メルトｅインデックスが２．０未満では溶融粘度
が高く押出コーティングの加工性を損い、１０を越える
と成膜安定性が悪くなる。
が高く押出コーティングの加工性を損い、１０を越える
と成膜安定性が悪くなる。
かく【得られた組成物のスエリング比は、以下の実施例
及び比較例で示す如（，１，９前後となりエチレン−α
オレフィンでラミ・グレードとし【上布されているもの
のスエリング比１．４前後を大巾に改良し、高圧法ポリ
エチレンのスエリング比にほぼ匹敵している。このこと
は、本発明の組成物は、エチレン−αオレフィンの押出
コーティング加工性の欠点であるネック・インが大きい
ことを大幅に改良し、高圧法ポリエチレンのネック・イ
ンに近づけていることを示している。
及び比較例で示す如（，１，９前後となりエチレン−α
オレフィンでラミ・グレードとし【上布されているもの
のスエリング比１．４前後を大巾に改良し、高圧法ポリ
エチレンのスエリング比にほぼ匹敵している。このこと
は、本発明の組成物は、エチレン−αオレフィンの押出
コーティング加工性の欠点であるネック・インが大きい
ことを大幅に改良し、高圧法ポリエチレンのネック・イ
ンに近づけていることを示している。
以下、本発明につい【実施例及び比較例をもって示す。
本発明での物性値の測定法を示す。
１） 密度 ＡＳＴＭ Ｄ １５０５に準ず。
２） メルト・インデックス
ＡＳＴＭ Ｄ １２５−８条件ＫＫ準ず。
ｓ＋ ＭＹ／Ｍｌｌ
ゲル・パーミェーシヨン・クロマトグラフィー（Ｇｐｃ
）にて測定 装置：ＨＬＯ−８１１ （東洋曹達工業■製） カラム： Ｔｓｘ−ＧｍＬ（ｅＭｓｐ＋ｅＭｉ６Ｘ ２
本）溶媒１・２・４−）！Ｊクロルベンゼン温度＝１４
５℃ 流速＝１ゴ／分 濃度＝０．５％ ４） スエリング比 ムＳＴＭ Ｄ １２３Ｂで規定するメルト・インデクサ
−により２３５℃にて押出量がｓｒ１分付近になる荷重
２点を選び押出物をイソプロピルアル・コール中に浸漬
しストランドの径を測定し、外挿法により押出量ｓｒ１
分のときのストランドの径とダイのオリフィスの径の比
をめる。
）にて測定 装置：ＨＬＯ−８１１ （東洋曹達工業■製） カラム： Ｔｓｘ−ＧｍＬ（ｅＭｓｐ＋ｅＭｉ６Ｘ ２
本）溶媒１・２・４−）！Ｊクロルベンゼン温度＝１４
５℃ 流速＝１ゴ／分 濃度＝０．５％ ４） スエリング比 ムＳＴＭ Ｄ １２３Ｂで規定するメルト・インデクサ
−により２３５℃にて押出量がｓｒ１分付近になる荷重
２点を選び押出物をイソプロピルアル・コール中に浸漬
しストランドの径を測定し、外挿法により押出量ｓｒ１
分のときのストランドの径とダイのオリフィスの径の比
をめる。
実施例１
ラジカル重合による高圧法ポリエチレンで密度（Ｌ ９
１９０ ｆ ／ ｏｃ、メルト・インブックスミ３１ｔ
フ１０分、ＩＷ／警ｗ６．４ ３０重量％とイオン重合
によるブテン−１をコモノマーとしたエチレン−αオレ
フィン共重合体で密度ａ ｑ ２１１ ｔ ／ｃｃ 。
１９０ ｆ ／ ｏｃ、メルト・インブックスミ３１ｔ
フ１０分、ＩＷ／警ｗ６．４ ３０重量％とイオン重合
によるブテン−１をコモノマーとしたエチレン−αオレ
フィン共重合体で密度ａ ｑ ２１１ ｔ ／ｃｃ 。
メルト・インデックス２１．３ ｆ７１０分 ７０重量
％からなる組成物１００ｔを４インチのミキシング・ロ
ール１４０℃にて５分間混練した。
％からなる組成物１００ｔを４インチのミキシング・ロ
ール１４０℃にて５分間混練した。
以下の実施例及び比較例での組成物の混線法は全て同様
な方法をとった。
な方法をとった。
この混線物の密度、メルト・インデックス、スエリング
比を測定した。以下の実施例及び比較例の混線物につき
同様に密度、メルト・インデックス。
比を測定した。以下の実施例及び比較例の混線物につき
同様に密度、メルト・インデックス。
スエリング比を測定し、その値を表１に示す。
実施例２
実施例１の高圧法ポリエチレン４０重量％とエチレン−
αオレフイン共重合体６０重量％とからなる組成物。
αオレフイン共重合体６０重量％とからなる組成物。
実施例３
実施例１の高圧法ポリエチレン３０重量％とイオン重合
によるブテン−１をコモノマーとしたエチレン−αオレ
フィン共重合体で密度［１９３９０ｙ／ｃｃ、メルト・
インデックス２２．７ｆ／１０分。
によるブテン−１をコモノマーとしたエチレン−αオレ
フィン共重合体で密度［１９３９０ｙ／ｃｃ、メルト・
インデックス２２．７ｆ／１０分。
７０重量％とからなる組成物。
実施例４
実施例１の高圧法ポリエチレン４０重量％と実施例３の
エチレン−αオレフイン共重合体６０重量％とからなる
組成物。
エチレン−αオレフイン共重合体６０重量％とからなる
組成物。
実施例５
ラジカル重合による高圧法ポリエチレンで密度α９１９
２ ｔ ／ ＣＣ、メルト・インデックｘ ＣＬ ６７
１７１０分、 Ｍｙ ／ Ｍｉｚ １ ａ ９ ３０
を量％ト実Ｍ例３のエチレン−αオレフイン共重合体７
０重量％とからなる組成物。
２ ｔ ／ ＣＣ、メルト・インデックｘ ＣＬ ６７
１７１０分、 Ｍｙ ／ Ｍｉｚ １ ａ ９ ３０
を量％ト実Ｍ例３のエチレン−αオレフイン共重合体７
０重量％とからなる組成物。
実施例６
実施例５の高圧法ポリエチレン４０重量％と実施例３の
エチレン−αオレフィン共重合体６０重Ｎ％とからなる
組成物。
エチレン−αオレフィン共重合体６０重Ｎ％とからなる
組成物。
比較例１
ラジカル重合による高圧法ポリエチレンで密度ａ、ｑ１
ｙｓｙ／ｃｃ、メルト・インデック、ｔ、 ７．７４ｖ
／１０分で押出コーティング・グレードとして上布され
ているもの。
ｙｓｙ／ｃｃ、メルト・インデック、ｔ、 ７．７４ｖ
／１０分で押出コーティング・グレードとして上布され
ているもの。
比較例２
ラジカル重合による高圧法ポリエチレンで密度αｑ２ａ
ａｔ／ｃｃ、メルト・インデフ２１５０６１フ１０分で
押出コーティング・グレードとして上布されているもの
。
ａｔ／ｃｃ、メルト・インデフ２１５０６１フ１０分で
押出コーティング・グレードとして上布されているもの
。
比較例３
イオン重合による４−メチル書ペンテン−１をコモノマ
ーとしたエチレン−αオレフィン共重合体で密度［１Ｌ
９１６８２１０Ｃ，メルト・インデックス６、９１ Ｗ
／ １０分で押出コーティング−グレードとして上布
されているもの。
ーとしたエチレン−αオレフィン共重合体で密度［１Ｌ
９１６８２１０Ｃ，メルト・インデックス６、９１ Ｗ
／ １０分で押出コーティング−グレードとして上布
されているもの。
比較例４
イオン重合によるブテン−１をコモノマーとしたエチレ
ン−αオレフィン共重合体で密度［Ｌ９１９６ｆ／戊、
メルト・インデックス５．７４ｆ／１０分で押出コーテ
ィング・グレードとして上布されているもの。
ン−αオレフィン共重合体で密度［Ｌ９１９６ｆ／戊、
メルト・インデックス５．７４ｆ／１０分で押出コーテ
ィング・グレードとして上布されているもの。
比較例５
比較例１の高圧法ポリエチレン５０重量％とイオン重合
による４−メチル・ペンテン−１をコモノマーとしたエ
チレン−αオレフィン共重合体で密度α９ｔａ７ｐ／ｃ
ｃ、メルト・インデックス２．１７ｒ／１０分 ７０重
量％とからなる組成物。
による４−メチル・ペンテン−１をコモノマーとしたエ
チレン−αオレフィン共重合体で密度α９ｔａ７ｐ／ｃ
ｃ、メルト・インデックス２．１７ｒ／１０分 ７０重
量％とからなる組成物。
比較例６
比較例１の高圧法ポリエチレン４０重量％と比較例５の
エチレン−αオレフイン共重合体６０重量％とからなる
組成物。
エチレン−αオレフイン共重合体６０重量％とからなる
組成物。
表 １
但し ＬＤＰＥ ： ラジカル重合による高圧法ポリエ
チレン ｂ−ＬＤｐｇ ：イオン重合によるエチレン−αオレフ
ォン共重合体 表１から明らかな如く押出コーティング・グレードとし
て上布されている高圧法ポリエチレンのスエリング比は
大きい。これに反して押出コーティング・グレードとし
て上布されているエチレン−αオレフィン共重合体のス
エリング比は小さい。
チレン ｂ−ＬＤｐｇ ：イオン重合によるエチレン−αオレフ
ォン共重合体 表１から明らかな如く押出コーティング・グレードとし
て上布されている高圧法ポリエチレンのスエリング比は
大きい。これに反して押出コーティング・グレードとし
て上布されているエチレン−αオレフィン共重合体のス
エリング比は小さい。
しかし、本発明の組成物のスエリング比は実施例１〜６
に示す如くエチレン−αオレフィン共重合体のスエリン
ク比を大巾に改良していることが判る。しかし、高圧法
ポリエチレンとエチレン−αオレフィン共重合体の組成
物でありても、その選択が本発明の組成物の条件をはず
れたものは比較例５〜６に示す如くスエリング比の改良
は不充分である。
に示す如くエチレン−αオレフィン共重合体のスエリン
ク比を大巾に改良していることが判る。しかし、高圧法
ポリエチレンとエチレン−αオレフィン共重合体の組成
物でありても、その選択が本発明の組成物の条件をはず
れたものは比較例５〜６に示す如くスエリング比の改良
は不充分である。
次に、スエリング比とネックーイ／との関係を実施例７
で示すが、スエリング比が大きいもの程ネック・インは
小さくなっている。
で示すが、スエリング比が大きいもの程ネック・インは
小さくなっている。
エチレン−αオレフィン共重合体のスエリング比は一般
に小さく、このスエリング比を大きくすることは押出コ
ーティングの加工性、特にネック・インを小さくする上
で重要である。
に小さく、このスエリング比を大きくすることは押出コ
ーティングの加工性、特にネック・インを小さくする上
で重要である。
実施例７
本発明の組成物の代表例を選び押出コーティング・グレ
ードとして上布されている高圧法ボリエテレ／及びエチ
レン−αオレフィン共重合体の代表例と共にラミネータ
ーにより実際に加工試験を行いその加工性及び製品物性
の比較を行った。
ードとして上布されている高圧法ボリエテレ／及びエチ
レン−αオレフィン共重合体の代表例と共にラミネータ
ーにより実際に加工試験を行いその加工性及び製品物性
の比較を行った。
本発明の組成物として実施例１の組成物、高圧法ポリエ
チレンとして比較例２のレジン、エチレン−αオレフィ
ン共重合体として比較例３のレジンを選んだ。
チレンとして比較例２のレジン、エチレン−αオレフィ
ン共重合体として比較例３のレジンを選んだ。
実施例１の組成物の混線物を更にペレット化した。
上記３種のレジンはうξネーター（スクリ二−径２５絽
、グイ開口長３００ｍ、リップ巾［１８ｒｍ ）にてダ
イ直下の樹脂温度２９０℃、スクリュー回転数１０ Ｏ
ｒｐｍにて延伸ナイロン１５μ上にアンカー・コーティ
ング剤を用いて高圧法ポリエチレン２０μをコーティン
グしたものに５０μの厚みで押出コーティングを行った
。
、グイ開口長３００ｍ、リップ巾［１８ｒｍ ）にてダ
イ直下の樹脂温度２９０℃、スクリュー回転数１０ Ｏ
ｒｐｍにて延伸ナイロン１５μ上にアンカー・コーティ
ング剤を用いて高圧法ポリエチレン２０μをコーティン
グしたものに５０μの厚みで押出コーティングを行った
。
上記３種レジンの加工性を表２に示す。
成膜安定性はラミネーターのライン・スピード４０ｍ／
分でのコーティング巾の最大値と最小値の差を示す。
分でのコーティング巾の最大値と最小値の差を示す。
ネック・インはライン・スピード４０ Ｖ分でコーティ
ング巾をランダムに３点測定し、その平均値をグイ開口
長から差引いた値とする。
ング巾をランダムに３点測定し、その平均値をグイ開口
長から差引いた値とする。
ドロー・ダウン性はコーテイング膜が２分間切れない最
高のライン・スピードとした。但し本試験に用いたラミ
ネーターの２イン・スピードは最高速度が９０ｍ／分で
あったので、それ以上のドロー・ダウン性の測定はでき
なかった。
高のライン・スピードとした。但し本試験に用いたラミ
ネーターの２イン・スピードは最高速度が９０ｍ／分で
あったので、それ以上のドロー・ダウン性の測定はでき
なかった。
本発明の組成物はエチレン−αオレフィン共重合体の押
出コーティング・グレードの欠点である成膜安定性を改
良し、更にネック・インも小さくする。ネック・インは
スエリング比と相関がありスエリング比が大きいもの程
ネック・インは小さくなっている。又、押出様のモータ
ー負荷も小さく、吐出量も多くなっており加工性は改良
されている。
出コーティング・グレードの欠点である成膜安定性を改
良し、更にネック・インも小さくする。ネック・インは
スエリング比と相関がありスエリング比が大きいもの程
ネック・インは小さくなっている。又、押出様のモータ
ー負荷も小さく、吐出量も多くなっており加工性は改良
されている。
次に、上記３種のレジンの製品物性の代表値を表５に示
す。
す。
表 ３
製品物性の測定条件を次に示す。
り基材との接着強さ
引張試験機ニジ冒ツバー９引張速度： ５００ 富ｍ／
９２）ヒート拳シール強さ シール圧力ニ ｔ Ｏｋｇ／Ｃｍ！ ｌ シール時ｔＷ
ｌ ： １秒引張試験機：シロツパー、引張速度：３０
０ｍｇ／分３）圧縮破袋強さ サンプル形状１４０Ｘ１４０ｍの袋を作成する。
９２）ヒート拳シール強さ シール圧力ニ ｔ Ｏｋｇ／Ｃｍ！ ｌ シール時ｔＷ
ｌ ： １秒引張試験機：シロツパー、引張速度：３０
０ｍｇ／分３）圧縮破袋強さ サンプル形状１４０Ｘ１４０ｍの袋を作成する。
シール条件は２）と同一条件で、シール温度は１１℃と
する。
する。
水１６０ωを入れ口をシールする。
オー）−グラフにて圧縮速度５０ ｖ１ｍ１分で破袋す
る時の圧縮強さを測定する。
る時の圧縮強さを測定する。
表３より本発明の組成物は基材との接着強さは押出コー
ティング・グレードとして上市されている比較例２の高
圧法ポリエチレン及び比較例３のエチレン−αオレフィ
ン共重合体より勝れている。
ティング・グレードとして上市されている比較例２の高
圧法ポリエチレン及び比較例３のエチレン−αオレフィ
ン共重合体より勝れている。
ヒート拳シール強さ及び圧縮破袋強さは比較例５のエチ
レン−αオレフィン共重合体には及ばないが、比較例２
の高圧法ポリエチレンよりは勝れている。
レン−αオレフィン共重合体には及ばないが、比較例２
の高圧法ポリエチレンよりは勝れている。
かくて本発明の組成物によりエチレン−αオレフィン共
重合体の加工性、％にネック−インを改良し、物性面に
おいても押出コーティング・グレードとして上市されて
いる高圧法ポリエチレンを凌ぐものが得られることを見
い出した。
重合体の加工性、％にネック−インを改良し、物性面に
おいても押出コーティング・グレードとして上市されて
いる高圧法ポリエチレンを凌ぐものが得られることを見
い出した。
特許出願人 東洋曹達工業株式会社
Claims (1)
- ラジカル重合による高圧法ポリエチレンであってメルト
−インデックスｔＯｆ／１０分以下重合平均分子量（Ｍ
ｗ）と数平均分子量（Ｍｌｆ）との比（Ｍｗ ／ １４
Ｍ ） ６．０以上のもの２０〜５０重量％とイオン重
合によるエチレン−αオレフイン共重合体外からなる密
度（Ｌ９１０〜α９４０ｔ ／ ｏｃ 、メルト・イン
デックスｚＯ〜１０ｔ／１０分の押出コーティング用ポ
リエチレン組成物。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17640883A JPS6067546A (ja) | 1983-09-26 | 1983-09-26 | 押出コ−ティング用ポリエチレン組成物 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17640883A JPS6067546A (ja) | 1983-09-26 | 1983-09-26 | 押出コ−ティング用ポリエチレン組成物 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6067546A true JPS6067546A (ja) | 1985-04-17 |
Family
ID=16013150
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP17640883A Pending JPS6067546A (ja) | 1983-09-26 | 1983-09-26 | 押出コ−ティング用ポリエチレン組成物 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6067546A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5376439A (en) * | 1992-09-16 | 1994-12-27 | Exxon Chemical Patents Inc. | Soft films having enhanced physical properties |
| US5530065A (en) * | 1992-01-07 | 1996-06-25 | Exxon Chemical Patents Inc. | Heat sealable films and articles made therefrom |
| KR100404544B1 (ko) * | 2000-12-23 | 2003-11-05 | 삼성종합화학주식회사 | 압출코팅/라미네이션용 수지의 제조방법 및 그 수지 |
Citations (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS53125452A (en) * | 1977-04-09 | 1978-11-01 | Mitsui Petrochem Ind Ltd | Polyolefin composition |
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| JPS57117547A (en) * | 1980-11-26 | 1982-07-22 | Union Carbide Corp | Extrusion coating composition containing linear low density ethylene hydrocarbon copolymer |
| JPS57174329A (en) * | 1981-04-21 | 1982-10-27 | Du Pont Mitsui Polychem Co Ltd | Resin composition for extrusion molding |
| JPS58109547A (ja) * | 1981-12-23 | 1983-06-29 | Toyo Soda Mfg Co Ltd | 押出コ−テイング用エチレン重合体組成物 |
| JPS58194935A (ja) * | 1982-05-07 | 1983-11-14 | Sumitomo Chem Co Ltd | 押出ラミネ−ト用組成物 |
| JPS59133238A (ja) * | 1983-01-21 | 1984-07-31 | Mitsui Petrochem Ind Ltd | エチレン・α−オレフイン共重合体組成物 |
-
1983
- 1983-09-26 JP JP17640883A patent/JPS6067546A/ja active Pending
Patent Citations (7)
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|---|---|---|---|---|
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