JPS6064755A - Ａｌ又はＡｌ合金の連続鋳造方法 - Google Patents
Ａｌ又はＡｌ合金の連続鋳造方法Info
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- JPS6064755A JPS6064755A JP17373483A JP17373483A JPS6064755A JP S6064755 A JPS6064755 A JP S6064755A JP 17373483 A JP17373483 A JP 17373483A JP 17373483 A JP17373483 A JP 17373483A JP S6064755 A JPS6064755 A JP S6064755A
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- Japan
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- belt
- mold
- casting
- continuous casting
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- Granted
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-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
- B22D11/06—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths into moulds with travelling walls, e.g. with rolls, plates, belts, caterpillars
- B22D11/0602—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths into moulds with travelling walls, e.g. with rolls, plates, belts, caterpillars formed by a casting wheel and belt, e.g. Properzi-process
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
- B22D11/06—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths into moulds with travelling walls, e.g. with rolls, plates, belts, caterpillars
- B22D11/0637—Accessories therefor
- B22D11/0648—Casting surfaces
- B22D11/0654—Casting belts
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Continuous Casting (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明はＡ（又はＡ（合金の連続鋳造方法に関するもの
で、特に周面に凹溝を設けた鋳型用回転輪の一部外周面
に金属無端ベルトを接動させ水冷鋳型を形成し、該鋳型
の一端よりＡ（又は八（合金溶湯を注入し、他端より鋳
塊を連続的に取出すベルト・ホイール型連続鋳造におい
て、鋳造した鋳塊温度のバラツキを軽減し、不良品の発
生を防止したものである。
で、特に周面に凹溝を設けた鋳型用回転輪の一部外周面
に金属無端ベルトを接動させ水冷鋳型を形成し、該鋳型
の一端よりＡ（又は八（合金溶湯を注入し、他端より鋳
塊を連続的に取出すベルト・ホイール型連続鋳造におい
て、鋳造した鋳塊温度のバラツキを軽減し、不良品の発
生を防止したものである。
一般にベルト・ホイール型連続鋳造機は第１図に示すよ
うに矢印方向に回転する鋳型用回転輪（１）の外周面に
凹溝（２）を設け、該回転輪（１）の一部外周面に金属
無端ベルト（３）をそれぞれ矢印方向に回転するプレッ
シャーホイール（４）、（５）及びアイドルホイール（
６）、（７）により接動させて水冷鋳型（８）を形成し
、該鋳型（８）のベルト（３）接動開始側にタンディツ
シュ（９）を設けてＡア又はＡぶ合金溶湯（１０）を鋳
型（８）内に注入し、細端側より凝固した鋳塊（１１）
を連続的に取出すようになっている。面図において（１
２）は冷却水１１Ｊｊ ＱＪ用パイプを示す。このよう
な連続鋳造機では通常無端（エンドレス）ベルトが用い
られており、しかも鋳型部でのベルトと鋳塊の接触状況
は時々刻々変化づるため、鋳型から離れたベルトは長手
方向に温度差を生じ、鋳型湿度を変動することになる。
うに矢印方向に回転する鋳型用回転輪（１）の外周面に
凹溝（２）を設け、該回転輪（１）の一部外周面に金属
無端ベルト（３）をそれぞれ矢印方向に回転するプレッ
シャーホイール（４）、（５）及びアイドルホイール（
６）、（７）により接動させて水冷鋳型（８）を形成し
、該鋳型（８）のベルト（３）接動開始側にタンディツ
シュ（９）を設けてＡア又はＡぶ合金溶湯（１０）を鋳
型（８）内に注入し、細端側より凝固した鋳塊（１１）
を連続的に取出すようになっている。面図において（１
２）は冷却水１１Ｊｊ ＱＪ用パイプを示す。このよう
な連続鋳造機では通常無端（エンドレス）ベルトが用い
られており、しかも鋳型部でのベルトと鋳塊の接触状況
は時々刻々変化づるため、鋳型から離れたベルトは長手
方向に温度差を生じ、鋳型湿度を変動することになる。
鋳型温度は鋳塊温度を左右する要因の一つであり、鋳型
温度の変動は鋳型温度にバラツキを生Ｕ１これが圧延湿
度を変動して荒引線の強度にバラツキを生ずることにな
る。一般に鋳型の高温部はますます高温になり、一方鋳
塊とよく接触する低温部では鋳塊収縮により鋳型と鋳塊
の接触が悪くなり、ますます低温になる。このにうな現
象からベルトの温度差は鋳造中増大することがあっても
減少することはない。
温度の変動は鋳型温度にバラツキを生Ｕ１これが圧延湿
度を変動して荒引線の強度にバラツキを生ずることにな
る。一般に鋳型の高温部はますます高温になり、一方鋳
塊とよく接触する低温部では鋳塊収縮により鋳型と鋳塊
の接触が悪くなり、ますます低温になる。このにうな現
象からベルトの温度差は鋳造中増大することがあっても
減少することはない。
従って導電用加工硬化型の八ぶ又はＡぶ合金では途中で
焼鈍等の工程が入らないため、荒引線に強度のバラツキ
が生ずると、そのまま素線強度のバラツキが生じ、規格
はずれの不良品が出ることになる。このようにベルト温
度を一定にすることは極めて重要であり、従来から種々
の対策が行なわれている。例えば離型後と溶潟注入迄の
間でベルトを選択的にハロ熱又は冷却することにより均
熱化している。しかしながらこのような方法は操作や設
備が繁雑となる欠点があり、あまり採用されることなく
、歩留り不良を起している。
焼鈍等の工程が入らないため、荒引線に強度のバラツキ
が生ずると、そのまま素線強度のバラツキが生じ、規格
はずれの不良品が出ることになる。このようにベルト温
度を一定にすることは極めて重要であり、従来から種々
の対策が行なわれている。例えば離型後と溶潟注入迄の
間でベルトを選択的にハロ熱又は冷却することにより均
熱化している。しかしながらこのような方法は操作や設
備が繁雑となる欠点があり、あまり採用されることなく
、歩留り不良を起している。
本発明はこれに鑑み種々検討の結果、ベルト湿度の変動
が小さく、鋳塊温度のバラツキを軽減し、荒引線の強度
を安定化することができるＡ（又はＡ℃金合金連続鋳造
方法を開発したもので、周面に凹溝を設けた鋳型用回転
輪の一部外周面に、金属無端ベルトを接動させて水冷鋳
型を形成し、該鋳型の一端よりＡρ又はＡｆ合金溶湯を
注入し、他端より鋳塊を連続的に取出す方法において、
ベルｉ〜の長さＪｚｍ、ベルトと鋳型の接動長さ（］ｍ
ｍびベルトの厚さｔ ｍｍが下記（１）式を満足する状
態で連続鋳造することを特徴とげるものである・ λ２
１ □ ≧ ３．５ｍｍ２ ・・・・・・・・・（１）ｆ［
・ぶ１ 即ち本発明はベルト・ホイール型連続鋳造］幾の連続鋳
造時におけるベルト温度の変動を低減させるため、鋳造
時におけるベルト温度を詳細に調査した結果、ベルト温
度の変動中はベルトと鋳塊が長時間接触しているほど顕
著にあられれ、ベルトと回転輪とで形成する鋳型の長さ
が長い程大きくなることを知見し、種々の厚さのベルト
についてベルトの温度分布が放置状態で経時的にどのよ
うに変化するかを検討し、これを定量的に把握すると共
に、ベルトの温度分布が鋳塊の温度変動に及ぼす影響を
定ｍ的に把握した。これ等の結果を総合的に検討した結
果、ベルトの厚さが厚い程、またベルトと鋳型の接動長
さが長い程、ベルトの長さを長くする必要があり、上記
（１）式を満足する条件で連続鋳造することにより、ベ
ルトの湿度変動を低減し、鋳塊温度のバラツキを減少し
て荒引線の強度を安定化したものである。
が小さく、鋳塊温度のバラツキを軽減し、荒引線の強度
を安定化することができるＡ（又はＡ℃金合金連続鋳造
方法を開発したもので、周面に凹溝を設けた鋳型用回転
輪の一部外周面に、金属無端ベルトを接動させて水冷鋳
型を形成し、該鋳型の一端よりＡρ又はＡｆ合金溶湯を
注入し、他端より鋳塊を連続的に取出す方法において、
ベルｉ〜の長さＪｚｍ、ベルトと鋳型の接動長さ（］ｍ
ｍびベルトの厚さｔ ｍｍが下記（１）式を満足する状
態で連続鋳造することを特徴とげるものである・ λ２
１ □ ≧ ３．５ｍｍ２ ・・・・・・・・・（１）ｆ［
・ぶ１ 即ち本発明はベルト・ホイール型連続鋳造］幾の連続鋳
造時におけるベルト温度の変動を低減させるため、鋳造
時におけるベルト温度を詳細に調査した結果、ベルト温
度の変動中はベルトと鋳塊が長時間接触しているほど顕
著にあられれ、ベルトと回転輪とで形成する鋳型の長さ
が長い程大きくなることを知見し、種々の厚さのベルト
についてベルトの温度分布が放置状態で経時的にどのよ
うに変化するかを検討し、これを定量的に把握すると共
に、ベルトの温度分布が鋳塊の温度変動に及ぼす影響を
定ｍ的に把握した。これ等の結果を総合的に検討した結
果、ベルトの厚さが厚い程、またベルトと鋳型の接動長
さが長い程、ベルトの長さを長くする必要があり、上記
（１）式を満足する条件で連続鋳造することにより、ベ
ルトの湿度変動を低減し、鋳塊温度のバラツキを減少し
て荒引線の強度を安定化したものである。
以下本発明を実施例について詳細に説明する。
第１図に示すベル１〜・ホイール型）■続鋳造機に第１
表に示すサイズの銅製鋳型回転輪と鋼製エンドレスベル
トを用い、導電用Ａ Ｉ−Ｍｆｌ系合金を連続鋳造し、
ベルトと鋳型の接動長さに対するベルト温度の変動ｌ］
と鋳塊温度の変動中を測定した。
表に示すサイズの銅製鋳型回転輪と鋼製エンドレスベル
トを用い、導電用Ａ Ｉ−Ｍｆｌ系合金を連続鋳造し、
ベルトと鋳型の接動長さに対するベルト温度の変動ｌ］
と鋳塊温度の変動中を測定した。
これ等の結果を第１表に併記した。
また連続鋳造した鋳塊を再加熱することなく直ちに熱間
圧延し、直径９．５ｍｍの荒引線として１０ｍ毎にサン
プルを切り出して引張強さを測定し、その変動中をめた
。更に残りの荒引線について冷間で伸線加工により直径
３．５ｍｍの素線とし、これより１０ｍ毎にサンプルを
切り出して引張強さを測定し、その変動中をめた。これ
等結果を第２表に示す。
圧延し、直径９．５ｍｍの荒引線として１０ｍ毎にサン
プルを切り出して引張強さを測定し、その変動中をめた
。更に残りの荒引線について冷間で伸線加工により直径
３．５ｍｍの素線とし、これより１０ｍ毎にサンプルを
切り出して引張強さを測定し、その変動中をめた。これ
等結果を第２表に示す。
尚ベルト湿度及び鋳塊温度は第１図に示ずＪ、うに接動
側直上のベルトく３）にベルト温度測定端子（１３）を
押当て、また鋳塊（１１）取出側直上の鋳塊に鋳塊湿度
測定端子（１４）を押当ててン晶度を測定した。
側直上のベルトく３）にベルト温度測定端子（１３）を
押当て、また鋳塊（１１）取出側直上の鋳塊に鋳塊湿度
測定端子（１４）を押当ててン晶度を測定した。
く 、
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＆＋
イ ０
ｚ ７への寸■■トの■３
刊４
孫 °艮 Ｇ
第２表
製造方法 Ｎｏ、 荒引線引張強さ 素線引張強さ変動
中＜Ｋ９／ｍｍ２） 変動Ｉｔ］ （Ｋｇ／ｍｍ２）本
発明方法 １ １．３ １．１ 〃２ ’ １．４ １．３ Ｉｒ ３ 、 １．５ １．３ ＪＪ ４ １．４ １．２ 〃５１．３ １．１ 〃６１．６ １．３ 従来方法 ７ ２．４ ２．１ 〃８２．８２．５ 〃９ ２．８ ２．４ ｎ １０ ２．７ ２．３ 導電用Ａぶ−Ｍｐ系合金の場合、直径３．５ｔｒｒｍの
素線における引張強さの規格は２４．６Ｋｇ／ ｍｔｎ
２以上である。一方引張強さの上限は靭性の点から実
用上２７．０Ｋｇ／ｍｍ２以下にする必要がある。従っ
て直径３．５ｍｍの素線における引張強さの変動１Ｊは
余裕をみて２，０Ｋｆｌ／ｍｍ２以内とする必要がある
。しかるに第１表及び第２表から明らかなように従来方
法により直径３．５ｍｍの素線の変動１］は２．１〜２
．５Ｋｇ／ｒＭｎ２であり、性能上問題がある。これに
対し前記（１）式を満足する本発明方法によれば、直径
３．５ｍｍの素線の変動中は１．１〜１．３８ｇ／ｍｍ
２と極めて小さくなっており、規格はずれの不良品を出
すことなく、歩留りを著しく向上し得るものである。
中＜Ｋ９／ｍｍ２） 変動Ｉｔ］ （Ｋｇ／ｍｍ２）本
発明方法 １ １．３ １．１ 〃２ ’ １．４ １．３ Ｉｒ ３ 、 １．５ １．３ ＪＪ ４ １．４ １．２ 〃５１．３ １．１ 〃６１．６ １．３ 従来方法 ７ ２．４ ２．１ 〃８２．８２．５ 〃９ ２．８ ２．４ ｎ １０ ２．７ ２．３ 導電用Ａぶ−Ｍｐ系合金の場合、直径３．５ｔｒｒｍの
素線における引張強さの規格は２４．６Ｋｇ／ ｍｔｎ
２以上である。一方引張強さの上限は靭性の点から実
用上２７．０Ｋｇ／ｍｍ２以下にする必要がある。従っ
て直径３．５ｍｍの素線における引張強さの変動１Ｊは
余裕をみて２，０Ｋｆｌ／ｍｍ２以内とする必要がある
。しかるに第１表及び第２表から明らかなように従来方
法により直径３．５ｍｍの素線の変動１］は２．１〜２
．５Ｋｇ／ｒＭｎ２であり、性能上問題がある。これに
対し前記（１）式を満足する本発明方法によれば、直径
３．５ｍｍの素線の変動中は１．１〜１．３８ｇ／ｍｍ
２と極めて小さくなっており、規格はずれの不良品を出
すことなく、歩留りを著しく向上し得るものである。
尚、導電用Ａ、ｅ−Ｍｇ系合金からなる直径３．５Ｍの
素線の製造について説明したが、その他の線径について
も全く同様の結果が得られるものであり、またその他の
導電用加工硬化型のＡ（合金を始め、導電用純Ａ（につ
いても引張強さ及び伸びの最小値が規定されているもの
について素線の引張強さのバラツキを低減することがで
きるものである。
素線の製造について説明したが、その他の線径について
も全く同様の結果が得られるものであり、またその他の
導電用加工硬化型のＡ（合金を始め、導電用純Ａ（につ
いても引張強さ及び伸びの最小値が規定されているもの
について素線の引張強さのバラツキを低減することがで
きるものである。
このように本発明方法によれば引張強さ及び伸びが規定
されている導電用加工硬化型のＡ（又はＡぶ合金の性能
のバラツキを署しく低減し得るもので工業上顕著な効果
を奏するものである。
されている導電用加工硬化型のＡ（又はＡぶ合金の性能
のバラツキを署しく低減し得るもので工業上顕著な効果
を奏するものである。
第１図はベルト・ホイール型連続鋳造機の一例を示す説
明図である。 １、鋳型用回転輪 ２、 凹 溝 ３、金属製無端ベルト ４．５．プレッシャーホイール ６．７．アイドルホイール ８、 鋳 型 ９、タンディツシュ １０、 溶 湯 １１、鋳塊 １２、 冷却水噴則用パイプ
明図である。 １、鋳型用回転輪 ２、 凹 溝 ３、金属製無端ベルト ４．５．プレッシャーホイール ６．７．アイドルホイール ８、 鋳 型 ９、タンディツシュ １０、 溶 湯 １１、鋳塊 １２、 冷却水噴則用パイプ
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 周面に凹溝を設けた鋳型用回転輪の一部外周面に金属無
端ベルトを接動させて水冷鋳型を形成し、該鋳型の一端
より八ぶ又はＡ（合金溶湯を注入し、他端より鋳塊を連
続的に取出す方法において、ベルトの長さ、ｅｚ Ｔｒ
Ｌ、ベルトと鋳型の接動長さ（１ｍ及びベルトの厚さｔ
ｍｍが次式を満足する状態で連続鋳造することを特徴
とするＡぶ又は八（合金の連続鋳造方法。 Ｊ２ｚ １ □ ≧ ３．５Ｍ２ ｔ−Ｊ２１
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17373483A JPH0688109B2 (ja) | 1983-09-20 | 1983-09-20 | Ａｌ又はＡｌ合金の連続鋳造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17373483A JPH0688109B2 (ja) | 1983-09-20 | 1983-09-20 | Ａｌ又はＡｌ合金の連続鋳造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6064755A true JPS6064755A (ja) | 1985-04-13 |
| JPH0688109B2 JPH0688109B2 (ja) | 1994-11-09 |
Family
ID=15966140
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP17373483A Expired - Lifetime JPH0688109B2 (ja) | 1983-09-20 | 1983-09-20 | Ａｌ又はＡｌ合金の連続鋳造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0688109B2 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2006046772A1 (en) * | 2004-10-27 | 2006-05-04 | Showa Denko K.K. | Continuous casting method, cast material, metal work piece and continuous casting apparatus |
| JP2006150450A (ja) * | 2004-10-27 | 2006-06-15 | Showa Denko Kk | 連続鋳造方法および鋳造材、金属加工材、ならびに連続鋳造装置 |
-
1983
- 1983-09-20 JP JP17373483A patent/JPH0688109B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2006046772A1 (en) * | 2004-10-27 | 2006-05-04 | Showa Denko K.K. | Continuous casting method, cast material, metal work piece and continuous casting apparatus |
| JP2006150450A (ja) * | 2004-10-27 | 2006-06-15 | Showa Denko Kk | 連続鋳造方法および鋳造材、金属加工材、ならびに連続鋳造装置 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0688109B2 (ja) | 1994-11-09 |
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