JPS6063314A - 鋼の表面硬化熱処理方法 - Google Patents
鋼の表面硬化熱処理方法Info
- Publication number
- JPS6063314A JPS6063314A JP17108083A JP17108083A JPS6063314A JP S6063314 A JPS6063314 A JP S6063314A JP 17108083 A JP17108083 A JP 17108083A JP 17108083 A JP17108083 A JP 17108083A JP S6063314 A JPS6063314 A JP S6063314A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- steel
- surface layer
- austempering
- heat treatment
- content
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
- C21D1/18—Hardening; Quenching with or without subsequent tempering
- C21D1/19—Hardening; Quenching with or without subsequent tempering by interrupted quenching
- C21D1/20—Isothermal quenching, e.g. bainitic hardening
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Solid-Phase Diffusion Into Metallic Material Surfaces (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は、耐摩耗性に優れた鋼を得るための表面硬化
熱処理方法に関する。
熱処理方法に関する。
一般に高い面圧で使用される歯車やエンジン用タペット
などは、耐摩耗性が要求されるため表面硬化処理を施し
た鋼が使用されている。
などは、耐摩耗性が要求されるため表面硬化処理を施し
た鋼が使用されている。
本発明者等は、以前鋼の表面硬化熱処理法として特願昭
５６−１５４７７２号で「鋼の表面硬化熱処理法」を提
案した。それは、浸炭浸窒とオーステンパー処理を組合
せた処理であり、また、その熱処理に適した鋼として特
願昭５６−１５４７７３号で「表面硬化熱処理用中炭素
合金鋼Ｊも提案した。
５６−１５４７７２号で「鋼の表面硬化熱処理法」を提
案した。それは、浸炭浸窒とオーステンパー処理を組合
せた処理であり、また、その熱処理に適した鋼として特
願昭５６−１５４７７３号で「表面硬化熱処理用中炭素
合金鋼Ｊも提案した。
上記特願昭５６−１５４７７３号で提案した中炭素合金
鋼ではＣｒ量が０．３５〜０．５５チであった。
鋼ではＣｒ量が０．３５〜０．５５チであった。
Ｃｒ量の上限全０．５５％とした理由は、それ以上のＣ
ｒ量では、浸炭浸窒プラスオーステンパー処理のプロセ
スにおいて、鋼中のＣｒと浸炭浸窒処理で入った窒素が
結びつきＣｒ窒化物（Ｃｒ、 Ａ’、 ＣｒＮ ）の有
害性が生じるからである。
ｒ量では、浸炭浸窒プラスオーステンパー処理のプロセ
スにおいて、鋼中のＣｒと浸炭浸窒処理で入った窒素が
結びつきＣｒ窒化物（Ｃｒ、 Ａ’、 ＣｒＮ ）の有
害性が生じるからである。
Ｃｒ窒化物の有害性とは、まず焼入時の冷却中に生ずる
Ｃｒｇ化物が上部ベイナイト変態を促進し、焼入性を著
しく低下させる効果を持つことであり、また、オーステ
ンパー過程において生じるＣｒ窒化物が、これもまた下
部ペイナイト変態全促進し、発明の狙いである表面層を
マルテンサイト組織とすることを著しく困難とするため
である。
Ｃｒｇ化物が上部ベイナイト変態を促進し、焼入性を著
しく低下させる効果を持つことであり、また、オーステ
ンパー過程において生じるＣｒ窒化物が、これもまた下
部ペイナイト変態全促進し、発明の狙いである表面層を
マルテンサイト組織とすることを著しく困難とするため
である。
この発明はかかる点に鑑みなされたもので、Ｃｒ量が０
．５５％以上の鋼ではＣｒ窒化物の有害性が生じず、ま
たＣｒ窒化物の微細な分散により耐摩耗性が向上する点
に着目して、熱処理工程の条件範囲内で、きわめて限定
された条件下で熱処理を行うことにより、耐摩耗性に優
れた鋼が得られるようにした熱処理方法全提供しようと
するものである。
．５５％以上の鋼ではＣｒ窒化物の有害性が生じず、ま
たＣｒ窒化物の微細な分散により耐摩耗性が向上する点
に着目して、熱処理工程の条件範囲内で、きわめて限定
された条件下で熱処理を行うことにより、耐摩耗性に優
れた鋼が得られるようにした熱処理方法全提供しようと
するものである。
以下この発明を図面を参照して説明する。
まず、浸炭浸窒子オーステンパー処理のプロセスの原理
を説明し、続いてこの処理に適用される鋼の組織および
浸炭浸窒 十 オーステンパー処理の条件の限定される
理由を説明する。
を説明し、続いてこの処理に適用される鋼の組織および
浸炭浸窒 十 オーステンパー処理の条件の限定される
理由を説明する。
この発明による浸炭浸窒子オーステンパー処理は、次の
ような一連のプロセスによってなされる。
ような一連のプロセスによってなされる。
まずＣｒ量０９５５〜１．３０％なる銅を８５０℃〜８
８０℃で浸炭浸窒し、表面炭素量’ｉｏ、７５〜１．０
０％、表面窒素量’ｆｒｏ、＋５〜０．４０％とする。
８０℃で浸炭浸窒し、表面炭素量’ｉｏ、７５〜１．０
０％、表面窒素量’ｆｒｏ、＋５〜０．４０％とする。
そして、２３０゜〜２６６℃の熱浴に投入してオーステ
ンパル処理を施す。オーステンパ一時間は、素地部が下
部ベイナイトに変態し、かつ表面層が、下部ベイナイト
変態全開始しないその鋼固有の適当な時間を選択する。
ンパル処理を施す。オーステンパ一時間は、素地部が下
部ベイナイトに変態し、かつ表面層が、下部ベイナイト
変態全開始しないその鋼固有の適当な時間を選択する。
次にオーステンパー処理終了後、空冷または水冷すると
、表面層がマルテンサイト変態を起し、高い底面硬さが
得られ、また素地部は、ｉｉ ｖ ６００以上の硬さの
下部ベイナイト組織が得られる。
、表面層がマルテンサイト変態を起し、高い底面硬さが
得られ、また素地部は、ｉｉ ｖ ６００以上の硬さの
下部ベイナイト組織が得られる。
次に、熱処理条件が上記値に限定される理由を述べる。
（浸炭浸窒条件）
この発明は、表面層と素地部の’１’ＴＴ図（第１図参
照）におけるベイナイト変態ラインのずれを利用したも
のである。このため、両者に十分なズレを与えるのに必
要な炭素、窒素量を底面に与える必要がある。しかしな
がら、Ｃｒ量０．５５チ以上の鋼に窒素を加えた場合、
前述のＣｒ窒化物の有害性が生じるため、窒素量は限定
されたものとなる。
照）におけるベイナイト変態ラインのずれを利用したも
のである。このため、両者に十分なズレを与えるのに必
要な炭素、窒素量を底面に与える必要がある。しかしな
がら、Ｃｒ量０．５５チ以上の鋼に窒素を加えた場合、
前述のＣｒ窒化物の有害性が生じるため、窒素量は限定
されたものとなる。
窒素量０．４０ ％以上では、焼入時の冷却過程中に生
じるＣｒｇ化物による上部ベイナイト変態の促進効果が
大きく焼入性が低下する。このため窒素量の上限は、０
．４０％となる。また、窒素ｆｆ１ｏ、＋５％以上加え
ないと、表面層と素地部とのベイナイト変態ラインのズ
レ全充分力えることができない。よって、表面窒素量は
、０．１５〜０．４０チの範囲に限定される。
じるＣｒｇ化物による上部ベイナイト変態の促進効果が
大きく焼入性が低下する。このため窒素量の上限は、０
．４０％となる。また、窒素ｆｆ１ｏ、＋５％以上加え
ないと、表面層と素地部とのベイナイト変態ラインのズ
レ全充分力えることができない。よって、表面窒素量は
、０．１５〜０．４０チの範囲に限定される。
表面炭素量もまた限定されたものとなる。炭素量０．７
５ ％以下では１表面ｊ※と素地部とのベイナイト変態
ラインのズレ全充分与えることができない。また、Ｃｒ
量０６５５％以上の鋼では、炭素Ｒ＊ ＋、ｏｏ ｑ６
以上とすると、粒界上にネット状炭化物が生じるため好
ましくない。よって、表面炭素量は０５７５〜１．ＯＱ
チに限定される。
５ ％以下では１表面ｊ※と素地部とのベイナイト変態
ラインのズレ全充分与えることができない。また、Ｃｒ
量０６５５％以上の鋼では、炭素Ｒ＊ ＋、ｏｏ ｑ６
以上とすると、粒界上にネット状炭化物が生じるため好
ましくない。よって、表面炭素量は０５７５〜１．ＯＱ
チに限定される。
上記のように窒素量に表面窒素社全コントロールしうる
浸炭浸窒温度も限られたものになる。
浸炭浸窒温度も限られたものになる。
８５０℃以下では、窒素ポテンシャルが高くなシやすく
、窒素量をｏ、１５〜０．４０％の範囲にコントロール
することは困難である。
、窒素量をｏ、１５〜０．４０％の範囲にコントロール
することは困難である。
また、８８０℃以上では、窒素ポテンシャルが低くな勺
やすく目的の窒素量にコントロールすることが難しい。
やすく目的の窒素量にコントロールすることが難しい。
よって、８５０’Ｃ〜８８０ ℃に限定される。
（オーステンパ一温度）
Ｃｒ量０．５５チ以上の鋼は、窒素量を０．４０係以下
とすることにより、焼入性の劣化は避けられる。しかし
ながら第１図に示すように、オーステンパー処理条件は
きわめて限られたものとなる。
とすることにより、焼入性の劣化は避けられる。しかし
ながら第１図に示すように、オーステンパー処理条件は
きわめて限られたものとなる。
笥１図は、０．５７ ％ Ｃ、０，２５％ Ｓ ｉ 、
１．０２ ％Ｍｎ、０．５１ ％ Ａ’ ｉ、１．０３
％ Ｃｒ、０．２０％Ｍ ｏ ｆｔ ル組成の鋼の素
地部及び浸炭浸窒により ０．９０ Ｃ、０，３０％Ｎ
とされた表面層のＴＴＴ図を示す。この図のように２６
０℃以上では素地部のベイナイト変態８０ Ｖｏ１％終
了時間が表面層の変態開始時間よシ長くなシ、本発明の
目的とする表面層マルテンサイト、素地部ベイナイトと
いう組織が得られない。
１．０２ ％Ｍｎ、０．５１ ％ Ａ’ ｉ、１．０３
％ Ｃｒ、０．２０％Ｍ ｏ ｆｔ ル組成の鋼の素
地部及び浸炭浸窒により ０．９０ Ｃ、０，３０％Ｎ
とされた表面層のＴＴＴ図を示す。この図のように２６
０℃以上では素地部のベイナイト変態８０ Ｖｏ１％終
了時間が表面層の変態開始時間よシ長くなシ、本発明の
目的とする表面層マルテンサイト、素地部ベイナイトと
いう組織が得られない。
これは、オーステンパーの間に生じるＣｒ窒化物のベイ
ナイト変態促進効果が高温はど著しくなるためと考えら
れる。よって、オーステンパ一温度は２６０℃以下とな
る。
ナイト変態促進効果が高温はど著しくなるためと考えら
れる。よって、オーステンパ一温度は２６０℃以下とな
る。
また、オーステンパ一温度の下限は２３０℃である。そ
の理由は、オーステンパー処理はＭｓ点以上の温度で行
う必要があり、オーステンパ一温度を２３０℃以下とし
た場合、鋼のＭｓ点全それより低くする必要がある。Ｍ
３点をそのように下げるためには、合金元素量を上げる
必要が生じる。かかる低温で合金元素量の高い銅分オー
ステンパーによりベイナイト変態を終了させるには長時
間の等温保持が必要となり、生産性が落ちる。
の理由は、オーステンパー処理はＭｓ点以上の温度で行
う必要があり、オーステンパ一温度を２３０℃以下とし
た場合、鋼のＭｓ点全それより低くする必要がある。Ｍ
３点をそのように下げるためには、合金元素量を上げる
必要が生じる。かかる低温で合金元素量の高い銅分オー
ステンパーによりベイナイト変態を終了させるには長時
間の等温保持が必要となり、生産性が落ちる。
よって、２３０℃〜２６０°Ｃの間である必要がある。
（オーステンパ一時間）
オーステンパ一時間は、素地部が８０ Ｖｏ１％以上下
部ベイナイトに変態する時間以上である必要がある。そ
れは、ベイナイトと多量のマルテンサイトまたは、残留
オーステナイトとの混合組織となると靭性が低下するか
らである。また、オーステンパ一時間は、表面（浸炭浸
窒層）がベイナイト変態全開始する時間より短かい必要
がある。よって、オーステンパ一時間は、それぞれの温
度における素地部がベイナイト変態全８０％以上終了す
る時間以上であシ、かつ表面層がベイナイト変態を開始
する時間以下である必要がある。
部ベイナイトに変態する時間以上である必要がある。そ
れは、ベイナイトと多量のマルテンサイトまたは、残留
オーステナイトとの混合組織となると靭性が低下するか
らである。また、オーステンパ一時間は、表面（浸炭浸
窒層）がベイナイト変態全開始する時間より短かい必要
がある。よって、オーステンパ一時間は、それぞれの温
度における素地部がベイナイト変態全８０％以上終了す
る時間以上であシ、かつ表面層がベイナイト変態を開始
する時間以下である必要がある。
そのような適当なオーステンパ一時間は、鋼の組成とオ
ーステンパ一温度によって異なる。
ーステンパ一温度によって異なる。
以下に３種め鋼における例全示す。
例
Ｃ，Ｄ、Ｅ鋼の化学組成は、表１に示す。
以上熱処理条件について述べた。
次に、鋼の組成の限定される理由について詳述する。
Ｃについて
ＣはＵＳ点を下げる効果の最も大きな元素である。この
発明の処理では、オーステンパ一温度は、２３０°〜２
６０℃であシ、従って鋼のＭ 、ｑ点は、少なくもも２
６０℃以下である必要がある。
発明の処理では、オーステンパ一温度は、２３０°〜２
６０℃であシ、従って鋼のＭ 、ｑ点は、少なくもも２
６０℃以下である必要がある。
そのためには、炭素量は０，５５％以上とする必要があ
る。また炭素量が０．６５以上では、素地部と表面層と
のベイナイト変態ラインのズレが少なくなり、本発明の
ねらいとする組織が得られない。
る。また炭素量が０．６５以上では、素地部と表面層と
のベイナイト変態ラインのズレが少なくなり、本発明の
ねらいとする組織が得られない。
よって、０．５５〜０．６５％に限定される。
５ｉについて
Ｓｉは多量に含まれると、浸炭浸窒層（表面層）の窒素
と結びついて窒化物（Ｓｔ−ｓ Ｎ４ ） ｋ生成し、
焼入性を減する。よって０．５０％以下に限定する必要
がある。
と結びついて窒化物（Ｓｔ−ｓ Ｎ４ ） ｋ生成し、
焼入性を減する。よって０．５０％以下に限定する必要
がある。
Ｍｎについて
Ｋｎは、ベイナイトの強度を高め、また焼入性を高める
のに有効な元素であるが、１．３０１以上では、被削性
が低下し好ましくない。また、別と同じく浸炭浸窒層の
窒素と結びついて窒化物全生成し表面層の焼入性全滅す
る。よって、１．３０％以下とする必要がある。
のに有効な元素であるが、１．３０１以上では、被削性
が低下し好ましくない。また、別と同じく浸炭浸窒層の
窒素と結びついて窒化物全生成し表面層の焼入性全滅す
る。よって、１．３０％以下とする必要がある。
一方、０４０チ以下では、脱酸の効果が充分でなくまた
Ｓの有害性が生じるため０．４０係以上とする必要があ
る。よって、０．４０〜１．３０％に限定される。
Ｓの有害性が生じるため０．４０係以上とする必要があ
る。よって、０．４０〜１．３０％に限定される。
Ｎｉについて
Ｎｉは鋼の強度、靭性と焼入性を高めるのに有効な元素
であるが、４．００％以上では、焼入性向上の効果は飽
和し、かつ素地部のベイナイト変態を終了させるのに要
するオーステンパ一時間が長時間のものとなるので好ま
しくない。よって、４．００ ％以下に限定される。
であるが、４．００％以上では、焼入性向上の効果は飽
和し、かつ素地部のベイナイト変態を終了させるのに要
するオーステンパ一時間が長時間のものとなるので好ま
しくない。よって、４．００ ％以下に限定される。
Ｃｒについて
表１に示すようなＣｒ量の異なる５種類の鋼にこの発明
の処理音節した結果の表面硬さを、表１の右欄に示す。
の処理音節した結果の表面硬さを、表１の右欄に示す。
表１に示す通シ、Ｃｒ量が０５５％以上となると硬さの
上昇が見られ、１．３０チで飽和する。これは、ミクロ
なＣｒ窒化物の分散による効果と考えられる。またこの
硬化度上昇は実ｌａ例１，２に示すように耐摩耗性の向
上に著しく効果がある。よって、Ｃｒ量は、０．５５％
〜１．３０チが適当である。
上昇が見られ、１．３０チで飽和する。これは、ミクロ
なＣｒ窒化物の分散による効果と考えられる。またこの
硬化度上昇は実ｌａ例１，２に示すように耐摩耗性の向
上に著しく効果がある。よって、Ｃｒ量は、０．５５％
〜１．３０チが適当である。
表１、比較鋼と本発明の銅の化学組成と表面硬さ熱処理
条件、８５０℃Ｘ１Ｈｒ浸炭浸窒Ｎｏについて Ｎｏは焼入性を向上させる効果が大きいが０．７０チ以
上ではその効果が飽和する。よって、０．７０％以下に
限定される。
条件、８５０℃Ｘ１Ｈｒ浸炭浸窒Ｎｏについて Ｎｏは焼入性を向上させる効果が大きいが０．７０チ以
上ではその効果が飽和する。よって、０．７０％以下に
限定される。
以上のことから、鋼の組成はＣ０，５５〜０．６５％、
Ｓｉ ０．５０ ％以下、ＭｒＬｏ、４０〜１．３０９
！、Ｎｉ ４．００ ％以下、ＣｒＯ，５５〜１．３０
％、Ａｆｏ Ｏ，７０ｑ６以下残部Ｆｅオヨヒ不純物
からなるものとする。
Ｓｉ ０．５０ ％以下、ＭｒＬｏ、４０〜１．３０９
！、Ｎｉ ４．００ ％以下、ＣｒＯ，５５〜１．３０
％、Ａｆｏ Ｏ，７０ｑ６以下残部Ｆｅオヨヒ不純物
からなるものとする。
以上の組成の範囲中で質量に応じた焼入性に組成全調整
することにより、この発明の狙いとする組織が得られる
ようになる。
することにより、この発明の狙いとする組織が得られる
ようになる。
実施例 １
上記組成よりなる鋼を８５０°Ｃに加熱して３０分間均
熱し、その後浸炭浸窒処理を１時間行った後ンルトバス
中に投入して焼入ｉ″ＬＬ全行２５０℃の温度に５０分
間保持した（第２図参照）。
熱し、その後浸炭浸窒処理を１時間行った後ンルトバス
中に投入して焼入ｉ″ＬＬ全行２５０℃の温度に５０分
間保持した（第２図参照）。
その結果得られた鋼の硬度分布全第３図に、そして組織
写Ｘを第４図に示す。
写Ｘを第４図に示す。
また比較鋼の表面硬度全第３図のＢに示す。
次に、カムータペツ、トを想定した摩耗試験の結果を示
す。
す。
第５図は試験方法を示すもので、カムに相肖するφ２５
×ｔ５の円板１全タペツト相当の平板試験片２に押しつ
けて円板１全回転さぜる。また接触面はエンジンオイル
全供給して潤滑する。
×ｔ５の円板１全タペツト相当の平板試験片２に押しつ
けて円板１全回転さぜる。また接触面はエンジンオイル
全供給して潤滑する。
試験条件は、エンジンのカム−タペット部の糸外を考慮
して 面圧 Ｐ ＝ ６４．５ ｋｇ／ｍ＋＋を速度 ＬＬ＝
１ｍ／ｓｒｃ とし、４時間連続運転して、試験片の摩耗量全比較した
。結果を表２に示す。
して 面圧 Ｐ ＝ ６４．５ ｋｇ／ｍ＋＋を速度 ＬＬ＝
１ｍ／ｓｒｃ とし、４時間連続運転して、試験片の摩耗量全比較した
。結果を表２に示す。
表２、摩耗試験結果
この試験結果から明らかなように、上記組成の銅にこの
発明の熱処ｊｌを施こすことにょシ、現行チル鋳鉄また
は浸炭材と較べ、格段に摩耗量が少なくなっていること
がわかる。
発明の熱処ｊｌを施こすことにょシ、現行チル鋳鉄また
は浸炭材と較べ、格段に摩耗量が少なくなっていること
がわかる。
火施例 ２
次に、歯車試験による歯面の摩耗試験の結果を示す。
試験条件
試験機・・・動力循環式歯車試験機
面 圧・・・ １２０ゆ／ｒｎｌ。
回転数・・・１２００γｐｍ （ピニオン）潤滑・・・
エンジンオイル＃３０．８０°Ｃ，１，２１／狙ル歯
車・・・ｍ＝４．５． α−２０°９ ｚＩ−１６１２
２＝２４歯中２０ かみ合回数・・・５ＸＩＯ回 以上の条件にて、試験後、歯形測定器にて、ピッチ円上
、下の位置の最大摩耗量全測定した。
エンジンオイル＃３０．８０°Ｃ，１，２１／狙ル歯
車・・・ｍ＝４．５． α−２０°９ ｚＩ−１６１２
２＝２４歯中２０ かみ合回数・・・５ＸＩＯ回 以上の条件にて、試験後、歯形測定器にて、ピッチ円上
、下の位置の最大摩耗量全測定した。
晴果を表３に示す。
＊ビニオン １６枚の歯の平均摩耗量
以上のようにこの発明によれば、歯車の歯面ｐＨ粍量金
著しく少なくできると共に、摩耗による歯形８’ｌＪ
１Ｍの低下全防止することができるようになる。
著しく少なくできると共に、摩耗による歯形８’ｌＪ
１Ｍの低下全防止することができるようになる。
図面はこの発明の一実施例を示し、第１図は熱処理され
ｊこ鉤の素地部と表面層のｉ’ｌ’Ｔ図を示す縮図、第
２図は熱処理工程全厚す線図、纂３図は熱処理により得
られた鋼の表面硬度を示す縮図、第４図は同組織を示す
頭微鐘写真（ＸＩ２０）、第５図は試験方法を示す説明
図である。 出願人 株式会社 小松刃・足作所 代理人弁理士米原正章 弁理士浜本 忠
ｊこ鉤の素地部と表面層のｉ’ｌ’Ｔ図を示す縮図、第
２図は熱処理工程全厚す線図、纂３図は熱処理により得
られた鋼の表面硬度を示す縮図、第４図は同組織を示す
頭微鐘写真（ＸＩ２０）、第５図は試験方法を示す説明
図である。 出願人 株式会社 小松刃・足作所 代理人弁理士米原正章 弁理士浜本 忠
Claims (1)
- Ｃｏ、 ５５〜０．６５ ％１．ＳＬ０．５０％以下、
ＡｆｒＬＯ，４０〜１．３０俤、Ｎｉ４，００チ以下、
Ｃｒ０．５５〜１．３０チ、Ｍｏ０．１０’１６以下、
残部Ｆｅおよび不純物からなる調音８５０°Ｃ〜８８０
℃で浸炭浸窒処理して表面炭素量’ｗｏ、７５〜１．０
０チ、表面窒素量を０．１５〜０４０％とした後、２３
００〜２６０℃の熱浴に投入してオーステンパー処理を
施し、素地部が下部ベイナ−ｆ ）に変態し、かつ表面
層が変態を起こさない時間まで保持した後冷却すること
により、表面層をマルテンサイト、素地部全下部ベイナ
イト組織としたことを特徴とする鋼の表面硬化熱処理方
法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17108083A JPS6063314A (ja) | 1983-09-19 | 1983-09-19 | 鋼の表面硬化熱処理方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17108083A JPS6063314A (ja) | 1983-09-19 | 1983-09-19 | 鋼の表面硬化熱処理方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6063314A true JPS6063314A (ja) | 1985-04-11 |
Family
ID=15916636
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP17108083A Pending JPS6063314A (ja) | 1983-09-19 | 1983-09-19 | 鋼の表面硬化熱処理方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6063314A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2009079294A (ja) * | 2007-09-20 | 2009-04-16 | Skf Ab | 転がり負荷用に形成された、コアゾーンまで硬化する鋼からなる工作物および熱処理する方法 |
| CN104294192A (zh) * | 2014-10-20 | 2015-01-21 | 郭芙 | 一种耐磨性能高的合金制备方法 |
| CN104294191A (zh) * | 2014-10-20 | 2015-01-21 | 郭芙 | 一种耐磨性能高的合金 |
-
1983
- 1983-09-19 JP JP17108083A patent/JPS6063314A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2009079294A (ja) * | 2007-09-20 | 2009-04-16 | Skf Ab | 転がり負荷用に形成された、コアゾーンまで硬化する鋼からなる工作物および熱処理する方法 |
| CN104294192A (zh) * | 2014-10-20 | 2015-01-21 | 郭芙 | 一种耐磨性能高的合金制备方法 |
| CN104294191A (zh) * | 2014-10-20 | 2015-01-21 | 郭芙 | 一种耐磨性能高的合金 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN105026602B (zh) | 高频淬火构件的半成品及其制造方法 | |
| JP4800444B2 (ja) | 表面硬化用機械構造用鋼及び機械構造用部品 | |
| JP4560141B2 (ja) | 表面硬化用機械構造用鋼及び機械構造鋼部品 | |
| CN102482756B (zh) | 碳氮共渗构件的制造方法 | |
| US8246761B2 (en) | Workpiece designed for rolling stresses and formed of fully hardening steel, and a heat treatment process therefor | |
| CN102859023A (zh) | 高频淬火用钢、高频淬火用粗型材、其制造方法及高频淬火钢部件 | |
| JP4354277B2 (ja) | 浸炭焼入部材の製造方法 | |
| JP2018141216A (ja) | 部品およびその製造方法 | |
| JP3792341B2 (ja) | 冷間鍛造性及び耐ピッチング性に優れた軟窒化用鋼 | |
| US20170283899A1 (en) | Carburizing austempering process | |
| JP2000129347A (ja) | 高強度部品の製造方法 | |
| US9758849B2 (en) | Bearing steel composition | |
| JPH04143253A (ja) | 転動疲労特性に優れた軸受用鋼 | |
| JPH04254574A (ja) | 耐摩耗性の優れた鋼部材およびその製造方法 | |
| JPS6063314A (ja) | 鋼の表面硬化熱処理方法 | |
| JP2549039B2 (ja) | 歪の小さい高強度歯車の浸炭窒化熱処理方法 | |
| US8388767B2 (en) | Carbonitriding low manganese medium carbon steel | |
| JP3607583B2 (ja) | 動力伝達部品用鋼および動力伝達部品 | |
| JPH0130900B2 (ja) | ||
| JP6881497B2 (ja) | 部品およびその製造方法 | |
| JP6881498B2 (ja) | 部品およびその製造方法 | |
| JP6881496B2 (ja) | 部品およびその製造方法 | |
| JP2005133211A (ja) | 熱処理システム | |
| JPH1136016A (ja) | 肌焼鋼材の熱処理歪み防止焼入れ方法 | |
| JP3541013B2 (ja) | 優れた接触疲労特性を有する動力伝達部品用鋼 |