JPS6059471B2 - 車両用油圧式無段変速機のモ−タ斜板制御装置 - Google Patents

Description

【発明の詳細な説明】 本発明は車両用油圧式無段変速機のモータ斜板制御装
置に関するものである。

従来入力軸に連動させた定吐出量型アクシヤルプラン
ジヤ式油圧ポンプと、出力軸に連動させた斜板式可変容
量型アクシヤルプランジヤ式油圧モータとを油圧閉回路
を介して連結し、油圧モータの吐出量をモータ斜板の傾
斜角を変更することにより調節して前記入力軸間の変速
比を無段階に調節するようにした、油圧式無段変速機に
おいて、前記油圧ポンプの入力軸を車両の走行用エンジ
ンの原動油に連動させるとともに前記油圧モータの出力
軸を車両の駆動車軸に連動させることにより車両の変速
機として適用するようにすることは既に公知の技術であ
る。

本発明はこの種の変速機において、エンジンの駆動に
より前記油圧ポンプが稼動されるときは前記モータ斜板
１１の応答傾動を敏感にするとともにエンジンブレーキ
時にはモータ斜板の応答傾動を緩慢に行い得るモータ斜
板制御装置を提供することを目的とする。

以下図面により本発明の一実施例について説明する。

第１図は本発明装置を備えた車両用油圧式無段変速機
の操作制御系の全体が示され、この操作制御系は定吐出
量型斜板型アクシヤルプランジヤ式油圧ポンプＰと斜板
式可変容量型アクシヤルプランジヤ式油圧モータＭとを
油圧的に連結して構成される、従来公知の油圧式無段変
速機ＣＶＴと、車両走行用エンジン（図示せず）によつ
て駆動されるエンジン駆動ポンプＥＰと、そのエンジン
駆動ポンプＥＰと同期して駆動され、エンジンの回転数
に比例した出力油圧を発生する遠心ガバナＣＧと、前記
エンジンの絞り開度に比例した力と、エンジンの回転数
に比例した力との差を変位に変換し、その変位によつて
出力制御部材の制御方向を決定するとともにその制御力
を増巾するようにした制御弁付主サーボモータＭＳと、
車両の運転者によつて手動操作され、手動変速位置、自
動変速位置およびニュートラル位置の３つの位置を選定
する変速操作位置ＱＳＨと前記無段変速機ＣＶＴにおけ
る油圧モータＭのモータ斜板１１を傾動制御する油圧式
チェンジサーボモータＣＨＳと、前記無段変速機ＣＶＴ
のクラッチ操作を行う油圧式クラッチサーボモータＣＬ
Ｓと、前記制御弁付主サーボモータＭＳと、前記チェン
ジおよびクラッチサーボモータＣＨＳ，ＣＬＳとを連動
させそれらサーボモータＣＨＳ，ＣＩ／Ｓを単独に、あ
るいは連動して操作制御する連動操作位置０ＰＣと、前
記クラッチサーボモータ０３を強制的に゜“クラッチオ
ブさせる強制クラッチオフ装置ＣＬＯと、車輛の走行に
よつて駆動され、車速に比例した出力油圧を発生する走
行駆動ポンプ■Ｐとより構成されている。先ずはじめに
斜板式定吐出量型多プランジャ油圧ポンプＰと、斜板式
可変容量型多プランジャ油圧モータＭとよりなる無段変
速機ＣＶＴの構成について説明する。

尚、この無段変速機ＱＶＴは従来既に知られているもの
であるので、その構成を簡単に説明する。

前記油圧ポンプＰは、入力軸３に貫通されるとともにこ
れにスプライン係合２されたポンプシリンダ１と、その
ポンプシリンダ１にその回転中心を囲むように設けられ
た環状配列の多数のシリンダ孔４，４・・・・・・・に
それぞれ摺合した多数のポ．ンププランジヤ５，５・・
・ ・・を有し、入力軸３には図示しないエンジンから
の動力がフライホィールを介して伝達されるようになつ
ている。一方、前記油圧モータＭは、前記ポンプシリン
ダ１を同心上で囲繞してそれと相対的に回転できるよう
に配設されたモータシリンダ８と、そのモータシリンダ
８に、その回転中心を囲むように設けられた環状列のシ
リンダ孔９，９・・・・・・・にそれぞれ摺合した多数
のモータプランジャ１０，１０・・・・・・・を有する
。油圧ポンプＰの各ポンププランジャ５の内端は球面継
手７を介して油圧モータＭのモータシリンダ８内に一定
角度で傾斜して固定されたポンプ斜板６に自在に回動で
きるように連結されている。

したがつてモータシリンダ８に対してポンプシリンダ１
が回転すると、多数のポンププランジャ５，５・・・・
・・・は、前記ポンプ斜板６により順次に往復摺動され
吐出行程と吸入行程が繰り返され“る。各モータプラン
ジャ１０の内端は、球面継手１２を介してモータ斜板１
１の表面に回動自在に連結されている。

前記モータ斜板１１はその中央部両側に一対のトラニオ
ン軸１３が突出されており、それらのトラニオン軸１３
は、ミッションケースに枢支されてモータ斜板１１はミ
ッションケースに対して左右に傾動できるようになつて
いる。またモータシリンダ８の端部（第１図において左
端部）には、駆動歯車１４が一体に形成されて出力軸１
５を構成しており、モータシリンダ８、すなわち出力軸
１５の回転力は図示しない伝動機構を介して車輛の駆動
車輪に伝達されるようになつている。

ところでモータシリンダ８が回転すれば、多数のモータ
プランジャ１０，１０・・ ・・・は位相をずらしてシ
リンダ孔９，９・・・・・・・内を往復摺動して膨脹、
あるいは収縮行程を繰り返す。この場合、モータプラン
ジャ１０，１０・・ ・・の摺動ストロークは、モータ
斜板１１が図に実線で示す最大傾斜位置Ｓｍａｘのとき
最大となり、また図に鎖線で示す最小傾斜位置Ｓｍｉｎ
のとき最小となる。而して前記モータ斜板１１の傾斜角
は後述するチェンジサーボモータＣＨＳによつて無段階
に調整制御される。油圧ポンプＰと油圧モータＭ間は、
作動油分配機構Ｄｓを構成する、後述の分配盤１７と分
配環１８とに形成される油圧通路を介して連通されてい
る。

そしてエンジンの駆動により入力軸３が回転されると、
これにスプライン係合２されるポンプシリンダ１が回転
され、吐出行程中のポンププランジャ５を収容したシリ
ンダ孔４から吐出される高圧の作動油は、後に詳述の作
動油分配機構由を介して膨脹行程中のモータプランジャ
１０を収容したシリンダ孔９内に給送され、一方収縮行
程中のモータプランジャ１０を収容したシリンダ孔９か
ら排出される作動油は後に詳述の作動油分配機構Ｄｓを
介して吸入行程中のポンププランジャ５を収容するシリ
ンダ孔４内に還流される。このようにして入力軸３の回
転中は油圧ポンプＰと油圧モータＭ間を高圧作動油が循
環し、その間吐出行程中のポンププランジャ５がポンプ
斜板６を介してモータシリンダ８に与える反動トルクと
膨脹行程中のモータプランジャ１０がモータ斜板１１が
うける反動トルクとの和によつてモータシリンダ８は回
転駆動される。そしてモータ斜板１１の傾斜角を最小傾
斜角（垂直位置）Ｓｍｉｎから最大傾斜角Ｓｍａｘまで
傾動制御することにより油圧モータＭの容易を零から所
定の値まで変えることができ、入力軸３と出力軸１５間
の変速比を１：１から最大値まで無段階に変えることが
できる。次にエンジンによつて駆動される、前記エンジ
ン駆動ポンプＥＰについて説明すると、これは通常の歯
車ポンプて構成され、その吸込口は油溜Ｔに連通され、
またその吐出口は主給油路２０に連通されている。

主給油路２０は二又に分岐され、その一方２１は後述す
る制御弁付主サーボモータＭＳの中央作動油路４４に連
通され、またその他方２２は後述する開閉弁Ｖおよび給
油路１１８を介して同じく後述する強制クラッチオフ装
置ＣＬＯの流通ボート１１７に連通される。また主給油
路２０からは補給油路２４が分岐されており、この補給
油路２４は、前記無段変速機ＣＶＴの入力軸３内の油路
２５を通り、逆止弁２６，２７を介して前記油圧ポンプ
Ｐと油圧モータＭの油圧閉回路内に連通され、その回路
内の作動油が漏洩したとき、その分を自動的に補給でき
るようになつている。尚、２８はエンジン駆動ポンプＥ
Ｐの吐出口直後の主給油路２０に介在した逆止弁、２９
は主給油路２０の前記逆止弁２８より下流側に接続され
るリリーフ弁である。次に前記遠心ガバナＣＧであるが
、これは従来公知の構造のものであつて、前記エンジン
駆動ポンプＥＰと同期して駆動され、エンジンの回転数
に比例した出力油圧を発生することができるものてあり
、その入力側には、前記主給油路２０からの圧力油が分
岐油路３０を介して給油され、またその出力側からの出
力圧油は、油路３１を介して後述する制御弁付主サーボ
モータＭＳに連通されている。

次にエンジンの絞り開度に比例した力とエンジンの回転
数に比例した力とを入力させ、それらの力の差を変位に
変換し、その変位により出力制御部材、すなわち出力ピ
ストン５４の制御方向を決定すると）もにこの制御力を
増巾するようにした制御弁付主サーボモータＭＳの構成
について説明すると、制御函３３には、その両側面に開
口する弁孔３４が穿設され、この弁孔３４内には、その
中央部にスプール弁３５が、その左右端部には、左、右
入力ピストン３６，３７がそれぞれ摺動自在に嵌合され
ている。

前記スプール弁３５は、その中央、および左右にそれぞ
れランド部Ｒ２およびＲｌ，ｒ３を有しており、前記弁
孔３４内を第１図において左側より４つの油室Ａ，ｂ，
ｃおよびｄに区画している。前記油室Ａ，ｄ内には、そ
れぞれ伝達ばね３８，３９が縮設され、これらの伝達ば
ね３８，３９の弾発力によつて左、右入力ピストン３６
，３７は制御函３３外に突出している。前記左入力ピス
トン３６の外端面には、エンジンの絞り弁（図示せず）
に連動する回転カム４０のカム面が当接されており、ま
た前記右入力ピストン３７の外端面には、前記制御函３
３に上端を止着した規制板４１の下端が当接されている
。制御函３３の右側面にはストッパ４２が設けられ、こ
のストッパ４２は規制板４１の左方への移動を規制して
いる。また規制板４１にはバイメタル４３が沿着されて
おり、寒冷時にその規制板４１の下部ノを第１図におい
て右方に撓曲されるようになつていて、寒冷時において
、エンジンを暖機運転する際にファストアイドルによる
アイドル回転数の上昇に起因する、前記スプール弁３５
の移動を修正できるようにしたものであり、すなわちエ
ンジン，のアイドル回転数のばらつきに対するスプール
弁３５の動きの補正をなすものである。前記弁孔３４の
中央部には、前記エンジン駆動ポンプＥＰに主給油路２
０，２１を介して連通する中央作動油路４４が開口され
ており、この中央作動油路４４フはスプール弁３５の左
右動により油室ｂあるいはｃに選択的に連通し得る。弁
孔３４の油室ｂと、後述するサーボシリンダ４８の左油
室ｅとは左作動油路４５を介して連動され、また弁孔３
４の油室ｃと、前記サーボシリンダ４８の右油室ｆとは
右作動油路４６を介して連動される。尚、右作動油路４
６には、さらに後述する補給油路４７が連通される。ま
た弁孔３４には、その油室Ａ，ｂあるいはｃに連通し得
る還流油路４９が開口されており、そのうち油室Ａ，ｂ
と還流油路４９との連通にはオリフィス５１，５２が介
在されている。そして前記還流油路４９は油溜Ｔに連通
している。さらに弁孔３４には、前記油室ｄに連通し得
る制御油路５３が開口され、この制御油路５３にエンジ
ンの回転数に比例した圧力油を発生する前記遠心ガバナ
ＣＧの出力ボートに出力油路３１を介して連通されてい
る。前記弁孔３４の下方において制御函３３には、サー
ボシリンダ４８が形成され、このサーボシリンダ４８内
には、このシリンダ４８内を左油室ｅと右油室ｆとに区
画する出力部材、すなわち出力ピストン５４が摺動自在
に嵌合されている。

また制御函３３には前記サーボシリンダ４８の中心を通
る、後述の変速操作杆Ｌの先端部が摺動自在に貫通支持
されており、前記出力ピストン５４には、その中心に軸
孔５６が形成されその軸孔５６に後述する変速操作杆Ｌ
の先端部が摺動自在に貫通されている。また後に詳述す
るように変速操作杆Ｌの先端部には第一大径韻２より段
差５８を介して第一大径詣，が形成されており、この第
一小径部１１に前記出力ピストン５４がくると、その軸
孔５６と第一小径部１１間に細隙が形成され、この細隙
を介して前記左油室ｅと右油室ｆとが連通されるように
なつている。またサーボシリンダ４８の左端壁には、前
記変速操作杆Ｌが左位置、すな−わち後述の自動変速位
置Ｄあるいはニュートラル位置Ｎに移動したとき、前記
第一大径韻，が嵌入し得る嵌入孔５７が穿設されている
。前記出力ピストン５４にはピストンロッド５５が一体
に形成され、このピストンロッド５５は、．制御函３３
外に延出され、その先端部に後述する連動操作装置０Ｐ
Ｃの作動腕１３２の上端が連結されており、出力ピスト
ン５４の左右動により前記作動腕１３２は左右に揺動で
きるようになつている。

ところでエンジンを加速すべく図示しない絞り弁を開放
していくと、それに連動する回転カム４０は、第１図に
おいて反時計方向に回動して左入力ピストン３６は右に
移動し、その左入力ピストン３６の変位は伝達ばね３８
により力に変換されてスプール弁３５に伝達されるので
、そのスプール弁３５は、図示しないエンジンの絞り弁
開度に比例した変位置だけ右方向に摺動する。

これにより中央作動油路４４は油室ｂ１左作動油路４５
を介してサーボシリンダ４８の左油室ｅに連通し、一方
、サーボシリンダ４８の右油室ｆは右作動油路４６、油
室ｃを介して還流油路４９に連通するので、エンジン駆
動ポンプＥＰからの圧力油は主ｌ給油路２０，２１、中
央作動油路４牡油室ｂ１および左作動油路４５を通つて
左油室ｅ内に圧入され、右油室ｆ内の油は、右作動油路
４６、油室ｅおよび還流油路４９を通つて油溜Ｔに還流
され、出力ピストン５４を第１図において右に移動する
ことができる。絞り弁の開度増によりエンジンの回転数
が上昇すると、これに比例して前述のように遠心ガバナ
ＣＧの出力油圧が上昇し、その上昇圧力油は出力油路３
１、制御油路５３を通つて弁孔３４の油室ｄに供給され
るので、スプール弁３５はエンジンの回転数の上昇に比
例した変位置だけ左方向に摺動する。

すると今度は中央作動油路４４は油室ｅ１右作動油路４
６を介してサーボシリンダ４８の右油室ｆに連通し、一
方、左油室ｅは左作動油路４５油室ｂを介して還流油路
４９に連通するので、エンジン駆動ポンプＥＰからの圧
力油は右油室ｆに供給され、左油室ｅの内の油は油溜Ｔ
に還流され、出力ピストン５４は左に摺動する。またエ
ンジンを減速すべく、その絞り弁を閉じていけば、回転
カム４０は第１図時計方向に回転して左入力ピストン３
６は、今度は絞り弁開度に比例した変位置だけ左方向に
摺動し、前述と全く逆に左油室ｅが油溜Ｔに、また右油
室ｆがエンジン駆動ポンプＥＰの主給油路２０，２１に
連通し出力ピストン５４は左に動かされる。以上により
エンジンの回転数が減少すると、これに比例して遠心ガ
バナＣＧの出力油圧が下降し、前記と全く逆のスプール
弁３５はエンジンの回転数の下降に比例した変位置だけ
右方向に摺動する。すると再びエンジン駆動ポンプＥＰ
からの圧力油は左油室ｅに供給され、右油室ｆは油溜Ｔ
に連通するので出力ピストン５４は右に摺動する。以上
のようにスプール弁３５は、絞り弁の開度すなわち回転
カム４０の回転に基づく外力と、遠心ガバナＣＧからの
油圧力、すなわちエンジンの回転数に比例した制御力と
が均衡するところまで左右に無段階に動かされる。

したがつて例えば、エンジン回転数が比較的低く、かつ
絞り弁開度が比較的大きい条件下ではスプール弁３５が
右に動かされ、これに追従つて出力ピストン５４はサー
ボモータで増巾されて右に動かされ、また反対にエンジ
ン回転数が比較的高く、かつ絞り弁開度が比較的小さい
条件下ではスプール弁３５は左に動かされ、これに追従
して出力ピストン５４はサーボモータで増巾されて左に
動かされる。尚、前記作動は、第１図に示すように補給
油路４７に通じる給油路５０が後述の開閉弁■により閉
鎖された状態で行われる。

また前記サーボモータの作動において、出力ピストン５
４が変速操作杆Ｌの第一小径韻，にあるときは、その第
一小径部１１と出力ピストン５４の軸孔５６間の細隙を
通して左油室ｅと右油室ｆとが連通するので、それらの
室Ｅ，ｆ間には油が自由に流通するようになり、出力ピ
ストン５４はその左右の面積差によつて動かされる。

而して出力ピストン５４はその左側面積Ａ１が右側面積
Ａ２よりも大きいのて、変速操作杆Ｌの第一大径部１２
に至るまで右方に動かされる。このことは後に作用説明
の項で詳述するように、前記無段変速機ＣＶＴを「手動
操作」する場合に、変速操作杆Ｌを手動で左右動すると
き、これに追従して出力ピストン５４を動かすことがで
きるようにしたものてある。また弁孔３４の油室ａと還
流油路４９間、および油室ｂと還流油路４９間にそれぞ
れオリフィス５１，５２を設けたのは、次の理由による
。

すなわち、エンジンの絞り弁を急激に開いて回転カム４
０が急激に反時計方向に回転した際、オリフィス５１よ
り油室ａ内の油路の急激な排出が妨げられ、油室ａ内は
瞬間的に密閉状態となり、左入力ピストン３６の右移動
が油圧的にスプール弁３５に伝達されて出力ピストン５
４の制御力の増加補正が行われ、車輛の加速性能を高め
るようにしたものである。また絞り弁を急速に閉じて回
転カム４０が急激に時計方向に回転した際、左入力ピス
トン３６は回転カム４０から釈放されるが、スプール弁
３５の左移動はオリフィス５２から排出される油に及ぼ
す減衰作用により緩徐に行われ、そのため出力ピストン
５４は緩やかに左移動して、無段変速槻ＱＶＴの減速比
は徐々に減少し、エンジンの急減速時に、減速比の急減
少によソー瞬車輛が加速されるような危険を生じないよ
うにしたものである。前記変速操作装置ＱＳＨは変速操
作杆Ｌを、ミッションケースに形成した軸受部６０によ
つて左右に摺動できるように案内支持して構成され、変
速操作杆Ｌの自由端は図示しないハンドルに連動されて
おり、運転者が手動により左右に摺動操作できるように
なつている。

前記変速操作杆Ｌは、その内端より外端、すなわち第１
図において左から右へ第一小径韻，、第一大径部１２、
第二小径部１３および第二大径部１４とよりなり、第一
小径部１１と第一大径部１２間に段差５８が形成される
。

そして第一小径部１１、第一大径部１２が前述の制御弁
付主サーボモータＭＳ内に挿入されている。前記軸受部
６０と変速操作杆Ｌとの間には、この変速操作杆Ｌを第
１図に示す手動変速開始位置Ｍ１自動変速位置Ｄおよび
ニュートラル位置Ｎの３つの位置に係止するためのクリ
ックストッパ６１が設けられており、このクリックスト
ッパ６１は変速操作杆Ｌに形成した３個のノッチ６２，
６３および６４と、前記軸受部６０に設けられる係止ボ
ール６５と、これを変速操作杆Ｌに向けて弾発するばね
６６とより構成されている。

而して手動変速開始位置Ｍと自動変速位置Ｄ間の範囲は
変速操作杆Ｌの手動変速範囲Ｍｒになる。而して第１図
において、手動変速開始位置Ｍ１手動変速範囲Ｍｒｌ自
動変速位置Ｄおよびニュートラル位置Ｎは何れもクリッ
クストッパ６１の中心線を基準にして示されている。前
記変速操作杆Ｌとミッションケースの軸受部６０とは、
それらが協働して本発明の油路の開閉を司る開閉弁ｖを
構成している。

以下、この開閉弁■の構造について説明すると、前記変
速操作杆Ｌの第二大径部１４には前記エンジン駆動ポン
プＥＰと後に詳述する走行駆動ポンプ■Ｐに連通するノ
給油路１１８と、前記走行駆動ポンプＶＰのみに連通す
る給油路５０とが互いに隣接して横切つており、これら
の給油路１１８および５０は、変速操作杆Ｌが「手動変
速範囲■」および「自動変速位置Ｄ」にシフトされたと
き、その第二大径部１４によつて閉じられて遮断される
ようになつている。また変速操作杆Ｌが第１図において
左限位置、すなわちニュートラル位置Ｎにシフトされた
とき、前記給油路１１８および５０は、何れも前記第二
大径部１４に形成した環状溝６７，６８を介して連通さ
れるようになり、エンジン駆動ポンプＥＰおよび後述す
る走行駆動ポンプＶＰからの圧力油は、給油路１１８を
通つて後述する強制クラッチオフ位置ＱＬＯのシリンダ
１１３の右室ｊ内に導入され、後述するクラッチサーボ
モータＣＬＳを強制的にクラッチオフさせる。また後述
の走行駆動ポンプＶＰからの圧力油は給油路５０、前記
補給油路４７および右作動油路４６を通りサーボシリン
ダ４８の右油室ｆに給油され、第一大径部１２上にある
出力ピストン５４を左限位置、すなわちＴＯＰ位置まで
移動させ（変速操作杆Ｌは左限位置、すなわちニュート
ラル位置Ｎにある。

）、゜“ニュートラル位置Ｎ゛から再び自動あるいは手
動変速位置に戻るとき急激なエンジンブレーキ負荷がか
）らないようになつている。前記モータ斜板１１を第１
図鎖線に示す垂直なＴＯＰ位置Ｓｍｉｎから第１図実線
に示す最大傾斜したＬＯＷ位置Ｓｍａｘに傾動操作する
ための油圧式チェンジサーボモータＣＨＳがミッション
ケース内一に設けられる。

次にこのチェンジサーボモータＣＨＳの構成について説
明すると、これはミッションケースに固定状態に支持さ
れるサーボシリンタ７０と、その内部を左側油室ｇと右
側油室ｈとに区画するサーボピストン７１と、前記サー
ボシ．リング７０を貫通して先端部が前記サーボピスト
ン７１に穿設した弁孔７３内に摺合されるパイロット弁
７２とから構成され、前記サーボピストン７１と一体の
ピストンロッド７４はサーボシリンダ７０を貫通してそ
の外部に突出され、前記モー！夕斜板１１にピン連結７
５されている。サーボシリンダ７０の左側油室ｇには、
サーボシリンダ７０に形成した通路７６を介して高圧油
路７７に連通され、この高圧油路７７内を流れる高圧油
が作用するようになつている。ところで前記高圧油路Ｔ
７７内には、エンジンの駆動時、油圧ポンプＰからの高
圧の作動油が、後述するクラッチサーボモータＣ？内を
通つて給油されており、またエンジンブレーキ時には前
記エンジン駆動ポンプＥＰから、前記高圧の作動油より
も低圧の一定圧力油が同じく前記クラッチサーボモータ
ＣＬＳ内を通つて給油されるようになつている。またこ
の高圧油路７７はリリーフ弁Ｒを介して主給油路２２に
連通され、この高圧油路７７内の油圧力が所定値を超え
ると、前記リリーフ弁Ｒが働くようになつている。また
前記弁孔７３はその還流路１２８を通して油溜Ｔに連通
されている。サーボピストン７１には、パイロット弁７
２の右動に応じて右側油室ノｈを、弁孔７３を介して油
溜Ｔに開放させる排出路７８と、パイロット弁７２の左
動に応じて今度は右側油室ｈを左側油室ｇに連通させる
供給路７９とが穿設されている。したがつてサーボピス
トン７１は、パイロット弁７２の左、右動に追従す一る
ように高圧油路７７内の圧力油によつて増巾作動され、
それによつてモータ斜板１１を第１図実線に示す最大傾
斜位置、すなわちＬＯＷ位置Ｓｍａｘから第１図鎖線に
示す最小傾斜位置（垂直位置）、すなわちＴＯＰ位置Ｓ
ｍｉｎまで無段階にシフトすることができる。この場合
エンジンの駆動により油圧ポンプＰが稼動されるときは
、前述のようにその高圧の作動油が後述のクラッチサー
ボモータＣＬＳ内を通つて高圧油路７７に供給されるの
で、モータ斜板１１の応答傾動を敏感にすることができ
、またエンジンブレーキ時には、前述のようにエンジン
駆動ポンプＥＰからの前記作動油よりも低圧の圧力油が
同じく後述のクラッチサーボモータＣ？内を通つて前記
油路７７に供給されるので、モータ斜板１１の応答傾動
を緩慢にして急激なエンジンブレーキがか）らないよう
にすることができる。前記無段変速機ＱＶＴの右側にお
いてミッションケースの一端壁８０には、固定軸８１が
固着され、この固定軸８１は無段変速機ＣＶＴのモータ
シリンダ８の支軸部８２を貫通してその内部にのびてお
り、この固定軸８１の内端には前記分配環１８が偏心的
に支持されて、さらにこの分配環１８の内端面は前記分
配盤１７の一端面に油密状態で接触している。

分配環１８は、モータシリンダ８内に画成される密閉状
の中空室８３を内側室８３１ｎと外側室８３０ｕｔとに
区画している。一方分配盤１７には吐出ボート８４と吸
入ボート８５とが突設されており、前記吐出ボート８４
は、油圧ポンプＰの吐出行程側にあるシリンダ孔４と前
記内側室８３１ｎとを連通し、また前記吸入ボート８５
は油圧ポンプＰの吸入行程側にあるシリンダ孔４と前記
外側室８３０Ｕｔとを連通し得るようになつている。ま
た前記分配盤１７には前記吐出ボート８４および吸入ボ
ート８５のほかに多数の連絡ボート８６，８６・・・・
・・・が穿設されていて、これらの連絡ボート８６，８
６・・ ・・・は、前記モータシリンダ８と共に回転す
る分配盤１７の回転に伴つてモータシリンダ８のシリン
ダ孔９，９・・・を前記内側室８３１ｎあるいは外側室
８３０ｕｔに連通させることができる。したがつて入力
軸３の回転に伴つてポンプシリンダ１が回転すると、前
述のようにポンププランジャ５の吐出行程により生成さ
れた高圧の作動油は吐出ボート８４から内側室８３１ｎ
へ、さらにそれと連通状態にある連絡ボート８６を経て
膨脹行程のモータプランジャ１０のシリンダ孔９へ流入
し、そのモータプランジャ１０に推力を与え、一方収縮
行程のモータプランジャ１０により排出される作動油は
外側室８３０ｕｔに連通する連絡ボート８６および吸入
ボート８５を通して吸入行程中のポンププランジャ５の
シリンダ孔４に還流し、このような作動油の循環により
油圧ポンプＰから油圧モータＭへの動力の伝達が行われ
る。

而して作動油の分配機構Ｄｓを構成する前記分配盤１７
および分配環１８は、この種油圧ポンプＰと油圧モータ
Ｍよりなる無段変速槻？ＶＴにおいて既に公知であるの
でその詳細な説明を省略する。ところで前記固定軸８１
内には、（ａ）前記油圧ポンプＰの吐出側と吸入側とを
短絡させ、油圧モータＭへの高圧作動油の給送を行わな
いようにしてその油圧モータＭを不作動にする“゜クラ
ッチオブ状態、（ｂ） 油圧ポンプＰから油圧モータＭ
へ高圧作動油を自由に循環させる“クラツチオゾ゛状態
（ｃ）前記短絡路の開度を調節して油圧ポンプＰから油
圧モータＭへの作動油の流量を制御する゜“半クラッチ
状態、（ｄ）油圧ポンプＰの作動油の流れを完全に遮断
してポンププランジャ５を油圧的にロックしてポンプシ
リンダ１とモータシリンダ８とを一体的に回転させる゜
゜油圧ポンプ、油圧シリンダ直結゛状態、の以上の４つ
の状態を選択的に採り得るようにした、油圧式クラッチ
サーボモータＣＩ−Ｓが装備されている。

以下、このクラッチサーボモータ０３の構造について説
明すると、前記固定軸８１には、その中心孔８９とその
側壁を貫通する複数個（図において２個図示）の短絡ボ
ート８７，８８が穿設されており、これらの短絡ボート
８７，８８の内側開口端は、前記固定軸８１の中心孔８
９を通して前記内側室８３１ｎに連通され、またそれら
のボート８７，８８外側開口端は固定軸８１の外側に形
成される通油溝９０を通して前記外側壁８３０ｕｔに連
通されている。前記短絡ボート８７，８８の内側開口端
、すなわち固定軸８１の中心孔８９への開口端は固定軸
８１の軸方向に若干オフセットしている（図において短
絡ボート８７が短絡ボート８８に対して若干左にオフセ
ット）。前記固定軸８１の中心孔８９の径小部には、ク
ラッチ弁９２が摺動自在に嵌合されており、このクラッ
チ弁９２が図において左に摺動すると、短絡ボート８７
，８８は順次に閉じられ、また右に摺動すると短絡ボー
ト８７，８８は順次に開くようになつている。

またクラッチ弁９２の内端面外周にはテーパ面９３が形
成され、このテーパ面９３は、前述のようにオフセット
される短絡ボート８７，８８と協働して、それら短絡ボ
ート８７，８８の開閉が緩徐に行われ、後に詳述するク
ラッチの切換操作を一層スムーズに行うことができるよ
うになつている。クラッチ弁９２の先端には弁杆９４が
螺着さノれ、この弁杆９２の球状端部にはシュー９５が
首振り可能に連結されている。シュー９５はクラッチ弁
９２が後述するように゛クラツチオゾ゛状態を超えてさ
らに左に摺動したとき、前記分配盤１７に穿設した吐出
ボート８４の開口端を閉塞するように、その一端面に油
密に密着し、吐出ボート８４から内側室８３１ｎへの油
の油れを遮断することができる。いまクラッチ弁９２が
図に示すように右端位置にある状態では、短絡ボート８
７，８８は開放さフれ、前記内側室８３ｊｎとは連通状
態にあり、分配盤１７の吐出ボート８４から吐出される
高圧の作動油は直ちに油圧ポンプＰの吸入ボート８５へ
短絡してしまい、油圧モータＭへの給送が行われない。

したがつてこの状態では油圧モータＭは作動されず、所
謂゜゜クラッチオブ状態にある。次にクラッチ弁９２が
図において左に摺動し、前記短絡ボート８７，８８を何
れも閉鎖した状態になると、前記のように油圧ポンプＰ
と油圧モータＭ間に作動油の流れを生じるので、入力軸
３と出力軸１５とは油圧的に連結され所謂゜゜クラツチ
オゾ゛状態になる。またクラッチ弁９２が前述の゜゛ク
ラッチオブ状態から゛クラッチオン゛状態へ移る途中の
過程では、前記短絡ボート８７，８８の開度は漸次にし
ぼられ吐出ボート８４からの作動油の一部が油圧モータ
Ｍへ流れ、他の一部が油圧ポンプＰの吸入ボート８５へ
短絡されることになる。この状態が所謂“半クラッチ状
態である。ところでこの場合、前記短絡ボート８７，８
８は固定軸８１の軸方向、すなわちクラッチ弁９２の摺
動方向にオフセットしていること、およびクラッチ弁９
２の内端面外周にテーパ面９３が形成されていることと
によつて短絡ボート８７，８８の開閉が緩徐に行われる
。このことはクラッチの切換を一層スムーズに行うこと
ができ、また半クラッチの区域を広くとることができ、
車輛の発進を一層スムーズにすることができる。またク
ラッチ弁９２の前述の“゜クラッチオン゛状態を超えて
さらに左に摺動すると、前記シュー９５は分配盤１７の
端面に密着てそこに開口した吐出ボート８４を閉塞して
該吐出ボート８４から内側室８３ｉｎへの作動油の流れ
を遮断し、前記“油圧ポンプ、油圧モータ直結゛状態と
なり、ポンププランジャ５を油圧的にロックしてポンプ
シリンダ１からポンププランジャ５群およびポンプ斜板
６を介．してモータシリンダ８を機械的に駆動すること
ができる。したがつてモータプランジャ１０のモータ斜
板１１に与える推力が消失し、その推力による軸受等の
各部材の負担を軽減することができる。而してこの゜゜
油圧ポンプ、油圧モータ直結゛．゛状態は、モータ斜板
１１を直立状態にして変速比が１：１になつたときに、
すなわち“ＴＯＰ位置Ｓｍｍｌ゛にあるときに行われる
ものて、入力軸３から出力軸１５へ動力伝達効率を良好
にすることができる。次に前記クラッチ弁９２を固定軸
８１の中心孔８９内において、前述のように左右に往復
制御するための構成について主に第２図を参照して説明
すると、前記クラッチ弁９２の後方（第１，２図右方）
には油室１０１が形成されており、この油室１０１は通
常クラッチ弁９２に形成した油通路１０２および前記弁
杆９４に形成した連通路１０３を通つて前記内側室８３
１ｎ内に連通されている。

そしてエンジン駆動時には、前記油室１０１内に油圧ポ
ンプＰと油圧モータＭ間を循環する高圧の作動油の一部
が前記内側室８３１ｎより前記油通路１０３，１０２を
通つて常時供給され、またエンジンブレーキ時にはエン
ジン駆動ポンプＥＰ）からの圧力油（前記作動油より低
圧）の一部が同じく油通路１０３，１０２を通つて常時
供給されるようになつている。また油室１０１には前述
の高圧油路７７が連通されている。前記クラッチ弁９２
の基端部（第１，２図右端・部）にはピストン部９６が
一体に形成され、このピストン部９６の前方（第１，２
図左方）において、中心孔８９の内壁とクラッチ弁９２
の外周間には、環状通路９７が形成されており、さらに
前記クラッチ弁９２の基端部には、その後端面１００（
第１，２図右端面）に開口する行止り孔９８が穿設され
ている。

そしてこの行止り孔９８と前記環状通路９７間はクラッ
チ弁９２に穿設した連通孔９９を介して連通されている
。前記クラッチ弁９２の基端部に形成される前記行止り
孔９８の奥部周面には逃げ溝１０４が形成されている。

行止り孔９８内にはミッションケースの一端壁８０を貫
通したパイロット弁１０５が挿入されている。パイロッ
ト弁１０５の先端部にはその行止り孔９８内に摺合する
ランド部１０６が形成され、そのランド部１０６の後方
（第１，２図において右方）には径小部１０７が形成さ
れている。また前記パイロット弁１０５には、一端が前
記行止り孔９８内に開口し、他端が大気に連通する大気
連通孔１０８が穿設されている。パイロット弁１０５に
は後述する作動槓杆１１０が連通され、この作動槓杆１
１０の作動で左右に動かされるようになつている。とこ
ろで シュー９５の端面の受圧面積：Ａ クラッチ弁９２のピストン部９６の断面積：Ｂクラッチ
弁９２の断面積：Ｃパイロット弁１０５の断面積：Ｄ とした場合に、 Ａ＞Ｂ−Ｄ の不等式が満足されるように各部の寸法が定められる。

いま６゜クラツチオゾ゛させるべくパイロット弁１０５
を第１，２図左移動させると、そのパイロット弁１０５
の径小部１０７は行止り孔９８内にすべて嵌入されるの
で、吐出ボート８４からの高圧の作動油は油通路１０３
，１０２および油室１０１を介してクラッチ弁９２のピ
ストン部９６の右端面１００に作動すると）もに作動油
はクラッチ弁９２の左端面にも作用する。而して前記ピ
ストン部９６後端部の受圧面積はＢ−Ｄであり、またク
ラッチ弁９２前端面の受圧面積はＣであるので、前述の
不等式Ｂ−Ｄ＞Ｃによりクラッチ弁９２は左移動するこ
とになる。したがつて゜“クラツチオゾ゛すべくパイロ
ット弁１０５が左移動すれば、クラッチ弁９２は作動油
の油圧力により同方向に追従移動してクラッチ弁９２は
前記短絡ボート８７，８８を何れも閉塞するに至り、前
述のように４４クラツチオゾ３状態になる。また“４ク
ラツチオゾ３させるべくパイロット弁１０５を右移動さ
せると、そのパイロット弁１０５の径小部１０７の一部
が行止り孔９８から抜け出ることになるので、高圧の作
動油はクラッチ弁９２のピストン部９６後端面（右端面
）１００に作用する一方、その作動油の一部はクラッチ
弁９２の前端面（左端面）にも作用するほか、行止り孔
９８連通孔９９および環状通路９７を通つてクラッチ弁
９２のピストン部９６の左端面にも作用することになり
、クラッチ弁９２を左移動させるための受圧面積がＢ−
Ｄであるのに対しクラッチ弁９２を右移動させるための
受圧面積はＢとなる。

したがつて当然にＢ＞Ｂ−Ｄによりクラッチ弁９２は右
に移動し、第１，２図に示すように前述の゛゜クラッチ
オブの状態になる。また前述の“゜クラツチオゾ゛の状
態よりさらにクラッチ弁９２を左に移動して、シュー９
５を分配盤１７の吐出ボート８４に接触させ、前述の“
゜油圧ポンプ、油圧モータ直結゛状態にした場合にはシ
ュー９５の、受圧面積Ａを有する端面には吐出ボート８
４からの高圧の作動油（前記油室内の油圧力と等圧）が
作用する一方、クラッチ弁９２のピストン部９６の受圧
面積Ｂ−Ｄを有する右端面１００には油室１０１内の高
圧の作動油が作用する。

したがつて前記不等式Ａ＞Ｂ−Ｄによつてシュー９５に
はこれを右へ移動する方向が作用する。ところでシュー
９５が若干右へ移動すればシュー９５の端面への油圧力
が解除されるのでシュー９５は再び分配盤１７の端面に
押付けられる。したがつて前記Ａ，ＢおよびＣの受圧面
積を前記不等式を満足させて所定の値に設定することに
より、所謂゛゜油圧フローティング支持゛の状態を保つ
ことができ、シュー９５と吐出ボート８４間からの作動
油の漏洩を最小限に抑えつ）それら間の良好な油密状態
を保持することができる。前記油圧式クラッチサーボモ
ータＣｌ！Ｓの後方において、ミッションケースには、
作動槓杆１１０が左右に揺動できるように軸支１１１さ
れており、この作動槓杆１１０の上端にクラッチサーボ
モータＣＬＳの前記パイロット弁１０５の後端が連結１
１２されている。前記作動槓杆１１０の下端には強制ク
ラッチオフ装置ＣＬＯが連結１２１されている。

この強制クラッチオフ装置ＱＬＯは、前記変速操作杆Ｌ
を“゜ニュートラル位置Ｎ゛にシフトしたとき、クラッ
チ装置を後述する連動操作装置０ＰＣとは関係なく強制
的に“゜クラッチオブさせるようにしたものであつて、
以下この装置ＣＬＯの構成について説明すると、前記作
動槓杆１１０の下部右方にはシリンダ１１３が配設され
ており、このシリンダ１１３内には、その内部を左油室
１と右油室ｊとに区画するピストン１１４が左右に摺動
自在に嵌合されている。ピストン１１４と一体のピスト
ノンロツド１１５はシリンダ１１３の左側端壁を貫通し
て外部に突出しており、その先端に前記作動槓杆１１０
の下端が連結１２１されている。前記左油室１内には、
圧縮ばね１１６が縮設されており、この圧縮ばね１１６
は前記ピストン１１４を門右に摺動するように偏倚する
と）もに前述したように作動槓杆１１０を反時計方向に
回動するように偏倚させ二様の作動をなすようになつて
いる。また前記シリンダ１１３の右端壁には流通ボート
１１７が穿設されこの流通ボート１１７に、前記）エン
ジン駆動ポンプＥＰあるいは後述する走行駆動ポンプ■
Ｐに連なる給油路１１８が連通されており、後に詳述す
るように変速操作杆Ｌがニュートラル位置Ｎにあるとき
前記ポンプＥＰあるいはＶＰからの圧力油が、シリンダ
１１３の右油室ｊに作用するようになつている。さらに
シリンダ１１３の右端内壁には前記流通ボート１１７に
圧接されるリード弁１１９が止されており、このリード
弁１１９には小孔１２０が穿設されていて、この小孔１
２０を通して右油室ｊが流通ボート１１７を介して給油
路１１８に連通されている。したがつて前述の変速操作
杆Ｌが゜゜ニュートラル位置Ｎ゛にシフトされると、エ
ンジン駆動ポンプＥＰあるいは走行駆動ポンプＶＰから
の圧力油は前記開閉Ｖを通つて給油路１１８より、流通
ボート１１７およびリード弁１１９を介してシリンダ１
１３の右油室ｊに入りピストン１１４を圧縮ばね１１６
の弾発力に抗して左に摺動するので、作動槓杆１１５は
強制的に般時計方向に回動され、クラッチサーボモータ
Ｃ？のパイロット弁７２は、右方すなわち“゜クラッチ
オブ側に強制移動され、ニュートラル運転時には強制的
に“クラッチオブさせることができるようになつている
。また後述する変速操作杆Ｌがニュートラル位置Ｎから
自動変換位置Ｄにシフトされ前記開閉弁■により前記ポ
ンプＥＰあるいはＶＰと給油路１１８との連通が遮断さ
れ）ば、右油室ｊには圧力油が供給されなくなるので、
ピストン１１４は圧縮ばね１１６の弾発力で右に摺動す
るがこの際右油室ｊ内の圧力油は前記小孔１２０を通つ
て絞られかつ給油路１１８を通つて還流油路１２２に流
れるので、作動槓杆１１０は緩慢に反時計方向に回動し
てクラッチサーボモータＣ？の４６クラツチオゾ１作動
は緩衝的に行われる。前記チェンジサーボモータＣＨＳ
のパイロット弁７２およびクラッチサーボモータＣＬ−
Ｓのパイロット弁１０５は、それらを単独に、あるいは
連動さて作動するようにした連動操作位置０ＰＣがミッ
ションケース内適所に設けられている。

以下にこの装置０ＰＣの構成について説明すると、前記
．チェンジサーボモータＣＨＳの後方においてミッショ
ンケースには支持軸１３０が支承されており、この支持
軸１３０には、操作カム１３１、作動腕１３２および操
作腕１３３が一体的に回転できるように支持されており
、そのうち作動腕１３２は前述の主サーボモータＭＳの
出力ピストン５４のピストンロッド５５後端に連結１４
１されている。前記操作カム１３１は全体形状が略杓子
状に形成され、その基端には、支持軸１３０の軸心０を
中心とする短半径ｍの円弧面よりなる第一カム面Ｃ１が
、またその先端には支持軸１３０の軸心０を中心とする
長半径ｒｌの円弧面よりなる第二カム面Ｃ２が形成され
、さらにそれら第一、第二カム面Ｃｌ，Ｃ２上面端部間
に、内側に凹の双曲線よりなる第三カム面Ｃ３が形成さ
れている。

操作カム１３１の基端部と、前記チェンジサーボモータ
ＣＨＳのパイロット弁７２基端間には引張ばね１３４が
張”架されていて、この引張ばね１３４の引張力は前記
パイロット弁７２の基端面を、操作カム１３１のカム面
に圧接するように偏倚させている。而して第１図に示す
ように、パイロット弁７２の基端が第二カム面Ｃ２に接
しているときは、操作カム１３１が回転してもパイロッ
ト弁７２は移動することなくその位置に保持され、モー
タ斜板１１は最大傾斜位置Ｓｍａｘすなわち“ＬＯＷ位
置゛にある。操作カム１３１が第１図において反時計方
向に回転されると、パイロット弁７２の基端は双曲線よ
りなる第三カム面Ｃ３に接触するに至り、操作カム１３
１の引続く回転に伴つてパイロット弁７２はその双曲線
よりなる第三カム面Ｃ３に放つて右方に移動する。した
がつてモータ斜板１１は右方にＴＯＰ側へ傾動する。こ
の場合前記第三カム面Ｃ３が双曲線であることは後に詳
述するようにきわめて重要な意味を持つ。さらに操作カ
ム１３１が反時計方向に回転するとパイロット弁７２の
基端は第一カム面Ｃ１に接触するに至り、モータ斜板１
１は最小傾斜位置（直立位置）Ｓｍｊｎｌすなわち゜゜
Ｔ０Ｐ位置゛にくる。そして操作カム１３１がさらに回
転しても最早パイロット弁７２は移動しない。前記操作
腕１３３の先端にはクラッチ操作杆１３５の上端が連結
１３６されている。

クラッチ操作杆１３５はミッションケースに形成した案
内孔１３７を緩通して垂直にのび、その下端部は、前記
クラッチサーボモータ０３の後方に達している。そして
その下端部の一側には傾斜カム面１３８が形成されてお
り、その傾斜カム面１３８には、前記作動槓杆１１０の
上半部に軸支されるローラ１３９が前記シリンダ１１３
内の圧縮ばね１１６の弾発力により圧接されている。作
動槓杆１１０の上端には前述のように前記クラッチサー
ボモータＣＬＳのパイロット弁１０５の後端が連結１１
２さえている。したがつて前記支持軸１３０が回転すれ
ば、操作腕１３３を介してクラッチ操作杆１３５は昇降
作動される。クラッチ操作杆１３５が上昇すると、ロー
ラ１３９は傾斜カム面１３８に沿つて右に移動するので
、作動槓杆１１０は時計方向に回動され、パイロット弁
１０５は右移動、すなわぢクラッチオブ側へ移動し、ま
たクラッチ操作杆１３５が下降するとローラ１３９は傾
斜カム面１３８に沿つて左方に移動するので作動槓杆１
１０は反時計方向に回動され、パイロット弁１０５は左
移動、すなわち゜゜クラッチオン゛側へ動く。前記クラ
ッチ操作杆１３５の下部において、前記傾斜カム面１３
８と反対側にはバイメタル１４０が沿着されており、こ
のバイメタル１４０は寒冷時においてクラッチ操作杆１
３５の下半部を右方に撓曲するように作用するものであ
つて、寒冷時には、パイロット弁１０５が若干右に位置
するように補正して、ファストアイドルによりエンジン
のアイドリング回転数が上昇しても、前記クラッチサー
ボモータＣＬＳが゜゜クラツチオゾ゛側に作動すること
がないようにしており、すなわち寒冷時エンジンのアイ
ドリング回転数の上昇に対する補正を、その時の温度を
感知することによつて行うようにしている。

ところで一般に油圧式無段変速機ＣＶＴでは、モータ斜
板１１の傾斜角α（ＬＯＷ−ＴＯＰ）と、入力軸３と出
力軸１５のトルク比Ｔとの関係は第３図に示すように直
線で表わされる。

ところがエンジンの出力は、その出力軸の回転数とその
トルクとの積によつて表わされるので、その出カー定と
した場合に、入力軸３と出力軸１５のトルク比Ｔと、そ
の変速比（速度比）ｉとの関係は第４図に示すように双
曲線で表わされる。而してモータ斜板１１の傾斜角α変
位は、前記変速比１の変化であるから、前述のようにモ
ータ斜板１１の直線的変位に対してトルク比Ｔが双曲線
的に変化することになり、モータ斜板１１の傾斜角αの
直線的変位と、前記トルク比Ｔの双曲線的変化との間に
相対的なずれを生じ、モータ斜板の傾斜角を直線的に変
えるようにした従来ものでは、車輛の運転感覚に支障を
及ぼしめる不都合があるが、このようなずれは下記の構
成により補正できる。すなわち操作カム１３１の第三カ
ム面Ｃ３を双曲線に形成することにより、モータ斜板１
１の操作入力が直線的であつても、そのモータ斜板１１
の傾斜角αを前記トルク比Ｔの変化に一致するように双
曲線的に変位できるようにして前記不都合を解消できる
ようにしている。すなわちモータ斜板１１に連接させる
チェンジサーボモータＣＨＳのパイロット弁７２が操作
カム１３１の第三カム面Ｃ３に接触しているときは、変
速操作杆Ｌを直線的左右動に基づく操作カム１３１の回
転によりその双曲線カム面Ｃ３に沿つてモータ斜板１１
の傾斜角αを変位させることができ、操作カム１３１の
回転角β変位（ＬＯＷ−ＴＯＰ）に対するモータ斜板１
１の傾斜角α変位の関係は、第５図に示すように双曲線
にすることができ、また前記操作カム１３１の回転角β
変位（１０Ｗ−′ＩＯＰ）に対する前記トルク比Ｔの変
化の関係も第６図に示すように双曲線にすることができ
る。したがつて操作カム１３１を回転するための操作入
力変位が直線的であつてもモータ斜板１１の傾斜角α変
位を前記トルク比Ｔの変化に一致させるように補正する
ことができ変速操作を一層正確かつ容易にすることがで
きる。次に車輛走行時に車軸等の走行回転部から動力を
得て駆動される走行駆動ポンプＶＰについて説明すると
、これは通常の歯車ポンプにより構成され、その吸入側
は油溜Ｔに連通され、またその吐出側には吐出路１５０
が連通され、この吐出路１５０は第一、第二副給油路１
５１，１５２に分岐されており、第一副給油路１５１は
、前記開閉弁Ｖを介して、前記制御弁は主サーボモータ
ＭＳの・補給油路４７に連通されており、また第二副給
油路１５２は、前記エンジン駆動ポンプＥＰに連なる主
給油路２２に連通されている。而してこの走行駆動ポン
プ■Ｐは３つの作用をなすものであつて、すなわち（１
）車輛の出力走行時・には、この走行駆動ポンプＶＰは
エンジン駆動ポンプＥＰと並行して運転されるので、そ
れらの一方が故障しても、運転に何ら支障を来たすこと
なくフェイルセーフになる。

（２）車輛の押しかけ走行時や、ニュートラル惰行走行
中のエンスト時等、ｌエンジン駆動ポンプＥＰから必要
な高圧作動油が得られないとき走行駆動ポンプＶＰによ
り圧力作動油を必要個所に補給することができる。（３
）前記変速操作杆Ｌをニュートラル位置Ｎにシフトした
とき、サーボシリンダ４８の右油室ｆ内に走行駆動ポン
プＶＰからの圧力油を供給して出力ピストン５４を左側
位置に移動させてモータ斜板１１を強制的にＴＯＰ位置
に傾動させておくことができ再びドライブ走行する際に
過大なエンジンブレーキがか）らないようにしてショッ
クのない円滑なニュートラル走行からドライブ走行への
切換が可能になる。次に本発明の“゜自動ドライブ゛、
゜゜手動ドライブ゛および“゜ニュートラル゛の各運転
時の作用について順に説明する。

〔１〕自動ドライブ運転 変速操作杆Ｌを第１図において二点鎖線に示す゜゜自動
変速位置Ｄ゛までシフトする。

この位置Ｄではクリックストッパ６１の係止ボール６５
はノッチ６３に嵌入して変速操作杆Ｌを係止する。とこ
ろでこの゜゜自動変速位置Ｄ゛では変速操作杆Ｌの第一
大径韻。の左端部が嵌入孔５７内に嵌入し、サーボシリ
ンダ４８内では、その全長に亘つて前記第一大径部１２
が位置して出力ピストン５４はサーボシリンダ４８内の
どの−位置にある場合でも第一大径部１２上に摺合され
る。また前記開閉弁Ｖは閉成位置にあり、強制クラッチ
オフ位置ＣＬＯへの給油は遮断されていると）もに補給
油路４７への給油も遮断されている。いまエンジンを加
速または減速すべく図示しないエンジンの絞に弁を開放
または閉鎖していくとそれに連動する回転カム４０は反
時計方向、あるいは時計方向に回動して左入力ピストン
３６を右あるいは左に動かし、その左入力ピストン３６
の変位は伝達はね３８により力に変換されスプール弁３
５を動かし、これにより前述のようにエンジン駆動ポン
プＥＰからの作動軸をサーボシリンダ４８に供給し、出
力ピストン５４に絞り弁開度に応じた右方向の制動力を
．゛与える。

一方遠心ガバナＣＧは、エンジンの回転数に比例した出
力油圧を発生するので、その油圧に応動してスプール弁
３５を介して前記作動油をサーボシリンダ４８に供給し
、エンジン回転数に応じた左方向の制御力を出力ピスト
ン・５４に与える。このようにして出力ピストン５４は
絞り弁開度に応じた右方向の制御力とエンジンの回転数
に応じた左方向の制御力とが均衡する点まで左右に無段
階に動かされる。ところで第１図に示す状態では出力ピ
ストン５４は右端位置にあり、操作カム１３１は最も右
回転され、無段変速機ＣＶＴのモータ斜板１１は最大傾
斜位置ＳｍａｘｌすなわちＬＯＷ位置にあり、その減速
比は最大の状態である。

いまエンジンが駆動され、その絞り弁開度が小さくエン
ジンの回転数が上昇すると、制御弁付主サーボモータＭ
Ｓの出力ピストン５４は左に移動しはじめ、作動腕１３
２を介して操作カム１３１を左に回転しはじめるが、出
力ピストン５４が第１図イ位置から口位置まで移動する
範囲では操作カム１３１の左回転によるもチェンジサー
ボモータＣＨＳのパイロット弁７２はその第二カム面Ｃ
２上を滑るだけでチェンジサーボモータＣＨＳは作動し
ないが、一方操作腕１３３は左回転されるのでクラッチ
操作杆１３５が下降して、クラッチサーボモータＣＬＳ
のパイロット弁１０５は左移動して該サーボモータＧ３
は前述のように゛゜半クラッチ状態を経て゜“クラッチ
オン゛する。

これにより無段変速機ＣＶＴの油圧ポンプＰと油圧モー
タＭが油圧的に連結される。エンジンの回転数がさらに
上昇して出力ピストン５４が第１図口位置を超えて左移
動すると、操作カム１３１はさらに左回転して、チェン
ジサーボモータＣＨＳのパイロット弁７２の右端が操作
カム１３１の双曲線よりなる第三カム面Ｃ３に達すると
、チェンジサーボモータＣＨＳは作動状態に入り、モー
タ斜板１１を傾動操作し得るようになる。

この場合前に詳述したように出力ピストン５４の直線的
左右動に対してパイロット弁７２、すなわちモータ斜板
１１は第三カム面Ｃ３により双曲線的に傾動され、エン
ジンの出力特性に合致した変速操作が可能になる。而し
て出力ピストン５４が第１図口ないしハの範囲で左右動
されるときは、エンジンが高効率の運転下で車輛が種々
の走行条件に適応して快適安全に走行できるように自動
変速制御がなされるものであつて、たとえばエンジンの
回転数が比較的低く、かつ絞り弁開度が比較的大きい条
件下では出力ピストン５４は前記ローハの範囲て右方位
置を占め、それに伴いチェンジサーボモータＣＨＳはモ
ータ斜板１１を自動的に１０Ｗ位置もしくはその近傍位
置に傾動して減速比を増大させる。

また反対にエンジン回転数が比較的高く、かつ絞り弁開
度が比較的小さい条件下では、出力ピストン５４は前記
ローハの範囲で左方位置を占め、それに伴いチェンジサ
ーボモータＣＨＳはモータ斜板１１を自動的にＴＯＰ位
置（垂直位置）、もしくはその近傍に傾動され減速比は
減少する。而して出力ピストン５４の前記ローハの移動
範囲では、クラッチ操作杆１３５は下降されており、ク
ラッチサーボモータＣＬＳは“クラッチオン゛状態にあ
ることは勿論である。またＴＯＰ位置、すなわち出力ピ
ストン５４がハ位置からさらに左位置に移動してハーニ
位置範囲にくると、チェンジサーボモータＣＨＳのパイ
ロット弁７２は右端の操作カム１３１の第一カム面Ｃ１
に接触するに至り右端位置に達し、最早操作カム１３１
が回転してもパイロット弁７２は右端位置を保持したま
）となりモータ斜板１１はＴＯＰ状態を保持したま）に
な−る。

そしてこの状態ではクラッチ操作杆１３５は最下降され
て作動槓杆１１０のローラ１３９はクラッチ操作杆１３
５の棒状部に接触するに至り、クラッチサーボモータＣ
ＬＳのパイロット弁１０５は６“クラツチオゾ５位置よ
りさらに左に移動してシュー９５が分配盤１７の吐出ボ
ート８４を閉鎖するに至り、前述のように無段変速槻？
■Ｔの油圧ポンプＰと油圧モータＭとがロック状態とな
り、モータ斜板１１がＴＯＰ位置、すなわち変速比が１
：１になつたとき、無段変速機ＣＶＴを油圧的にロック
して前に詳述したように入力軸３と出力軸１５の動力伝
達効率を高めることができる。また出力ピストン５４が
第１図ハ位置より右動したときは、前記“゜油圧ポンプ
、油圧モータ直結゛状態が解除され再び“゜クラツチオ
ゾ゛の状態に戻つた後、モータ斜板１１はＴＯＰ位置か
らＬＯＷ側へ傾動するようになることは言うまでもない
。

尚、前記制御弁付主サーボモータＭＳの作動においてオ
リフィス５１，５２およびバイメタル４３の存在による
利点は既に述べたのでこの項ては省略する。

〔■〕手動ドライブ運転 第１図では変速操作杆Ｌは、手動変速開始位置Ｍが示さ
れており、この位置Ｍより変速操作杆Ｌを左方の手動変
速範囲Ｍｒの長さ範囲でシフトする範囲が手動ドライブ
の際の変速操作杆Ｌの移動範囲である。

この手動ドライブ運転の場合も前記自動ドライブ運転の
場合と同じように開閉弁■は閉じ状態にある。第１図で
明らかなようにサーボシリンダ４８内には変速操作杆Ｌ
の第一小径韻，および第一大径韻２の一部が位置してい
る。エンジンが運転されてその回転数が上昇すると前述
のように出力ピストン５４は左動するが、このときその
出力ピストン５４が第一小径部１１と第一大径部１２の
段差５８を超えて左動すると、サーボシリンダ４８の左
油室ｅと右油室ｆが、出力ピストン５４の軸孔５６を通
つて連通するに至る。この場合、出力ピストン５４の左
受圧面積Ａ１は右受圧面積Ａ２よりも大きいので、出力
ピストン５４が前記段差５８を超えると直ちに右動され
て再び第一大径部１２に摺合されるようになる。このこ
とは変速操作杆Ｌを前記手動変速範囲Ｍｒでシフトする
間は、このシフトに追従して出力ピストン５４を増巾し
て左右動させることができることになる。したがつて変
速操作杆Ｌを前記手動変速範囲Ｍｒで左右にシフト操作
することにより前記自動ドライブ運転と同じようにチェ
ンジサーボモータＣＨＳおよびクラッチサーボモータＣ
ＬＳを連動操作して無段変速槻ＱＶＴの変速操作および
クラッチ操作のクラッチ操作をすることができる。■〕
ニュートラル運転 変速操作杆Ｌを前記゜゜自動変速位置Ｄ゛を超えて一点
鎖線で示す左端位置、すなわち゜“ニュートラル位置Ｎ
″までシフトする。

この位置Ｎではクリックストッパ６１の係止ボール６５
はノッチ６４に嵌入して変速操作杆Ｌを係止する。この
゜゜ニュートラル位置Ｎ゛でぱ“自動変速位置Ｄ゛と同
じく変速操作杆Ｌの第一大径部１。の左端部が嵌入孔５
７内に嵌入する。一方開閉弁Ｖは今度は開弁状態となり
、エンジン駆動ポンプＥＰからの圧力油と、走行駆動ポ
ンプ■Ｐからの圧力油とが合流して環状溝６７、給油路
１１８を通つて強制クラッチオフ装置ＣＬＯの、シリン
ダ１１３の右油室ｊに圧入されるので、作動槓杆１１０
が時計方向に回転してクラッチサーボモータＣＬＳのパ
イロット弁１０５を、クラッチ操作杆１３５の位置に無
関係に右に摺動して該サーボモータ０３をクラッチオフ
させるので、前述のように無段変速機ＣＶＴの作動状態
を断たれ入力軸３の回転は出力軸１５に伝達されなくな
り、車輛は惰行走行の状態となる。また走行駆動ポンプ
■Ｐからの圧力油は第一副給油路１５１より制御弁付主
サーボモータＭＳの補給油路４７を通つてサーボシリン
ダ４８の右油室ｆ内に入り、出力ピストン５４を左端位
置、すなわちＴＯＰ位置まで変速操作杆Ｌの第一大径９
２上を摺動させる。これによりモータ斜板１１はＴＯＰ
位置（垂直位置）に傾動される。すなわち変速操作杆Ｌ
がニュートラル位置Ｎにあるときは常にモータ斜板１１
はＴＯＰ位置に保持され爾後変速操作杆Ｌをドライブ位
置にシフトした際に急激なエンジンブレーキがかからな
いようにして車両にか）るショックを可及的に軽減でき
るようにしている。

以上の実施例により明らかなように本発明によればエン
ジンの駆動により油圧ポンプＰが稼動されるときは、そ
の高圧の作動油がクラッチサーボモータＣ１−Ｓ内を通
つて高圧油路７７からチェンジサーボモータＣＨＳに供
給されるので、モータ斜板１１の応答傾動を敏惑にする
ことができる。またエンジンブレーキ時には、エンジン
駆動ポンプＥＰからの油圧ポンプＰよりも低圧の圧力油
が同様にクラッチサーボモータＣＬＳ内を通つて高圧油
路７７からチェンジサーボモータＣＨＳに供給されるの
で、モータ斜板１１の応答傾動を緩慢にして急激なエン
ジンブレーキがか）ることを防止することができる。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明装置を備えた油圧式無段変速機の操作制
御系の要部を縦断して示す全体図、第２図はクラッチサ
ーボモータの拡大断面図、第３図はモータ斜板の傾動角
と、入力軸、出力軸のトルク比との関係を示すグラフ、
第４図は入力軸と出力軸との変速比と、それらのトルク
比との関係を示すグラフ、第５図は操作カムの回転角と
、モータ斜板の傾動角との関係を示すグラフ、第６図は
操作カムの回転角と、入力軸と出力軸とのトルク比との
関係を示すグラフである。 ３・・・・・・入力軸、１１・・・・・・モータ斜板、
１５・・出力軸、７７・・・・・高圧油路、Ｐ・・・・
・・油圧ポンプ、Ｍ・・・・・・油圧モータ、ＣＨＳ・
・・・・・チェンジサーボモータ、ＣＬＳ・・・・・ク
ラッチサーボモータ、ＥＰ・・・エンジン駆動ポンプ。

Claims (1)

【特許請求の範囲】
1. １ 入力軸３に連動される定吐出量型アクシヤルプラン
   ジヤ式油圧ポンプＰと、出力軸１５に連動される斜板式
   可変容量型アクシヤルプランジヤ式油圧モータＭとを油
   圧閉回路を介して連結し、該油圧モータＭの吐出量をモ
   ータ斜板１１の傾斜角の変更により調節して該入力軸３
   と出力軸１５間の変速比を無段階に調節できるようにし
   た、油圧式無段変速機において、該無段変速機の該モー
   タ斜板１１に連結され、これを傾動制御して該無段変速
   機を変速操作し得る油圧式チェンジサーボモータＣＨＳ
   と、該無段変速機に連結され、該変速機の該油圧閉回路
   を開閉しクラッチ操作し得る油圧式クラッチサーボモー
   タＣＬＳと、該油圧ポンプＰの作動油よりも低圧の圧力
   油を該油圧閉回路の該油圧ポンプＰの吐出側に給油し得
   る、エンジンにより駆動されるエンジン駆動ポンプＥＰ
   と、該クラッチサーボモータＣＬＳ内を通り、該油圧閉
   回路の該油圧ポンプＰの吐出側と該チェンジサーボモー
   タＣＨＳを連結する高圧油路７７とを備えてなる車両用
   油圧式無段変速機のモータ斜板制御装置。