JPS605866A - 鉛−カルシウム系合金の耐蝕性改良方法 - Google Patents
鉛−カルシウム系合金の耐蝕性改良方法Info
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- JPS605866A JPS605866A JP58113531A JP11353183A JPS605866A JP S605866 A JPS605866 A JP S605866A JP 58113531 A JP58113531 A JP 58113531A JP 11353183 A JP11353183 A JP 11353183A JP S605866 A JPS605866 A JP S605866A
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- calcium alloy
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- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E60/00—Enabling technologies; Technologies with a potential or indirect contribution to GHG emissions mitigation
- Y02E60/10—Energy storage using batteries
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- Heat Treatment Of Nonferrous Metals Or Alloys (AREA)
- Cell Electrode Carriers And Collectors (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
産業上の利用分野
本発明は鉛蓄電池等に使用する鉛−カルシウム系合金製
品の耐蝕性改良方法に閏する。
品の耐蝕性改良方法に閏する。
従来例の、溝成とその間照点
周知のように最近は鉛蓄電池の格子等にｆζ）（ｐｂ）
−カルシウム（Ｏａ）系合金を用いて、電ｆｆｆ（液の
減少を抑制する保全不要電池が多くなって来た。かかる
Ｐｂ−Ｏａ系合金から作られた乃４シ品は金属結晶粒界
（以下Ｑ（に粒界と略称ずろ）腐蝕が烈しい欠点を有し
ている。一般にＰｂ −Ｏａ系合金の粒界にはＯａ含有
＋１１が多、い合金相が存在しており、この相が仙、の
相よりも倒先的に腐９１＋されるからである。一般にか
かる腐蝕に対ずる抵抗性、即ち耐蝕性を改良するために
は、粒界そのものを少なくするか、または粒径を細かく
したり、粒界幅を狭くすることが考えられているが、か
かる処理では朱だＰｂ −Ｃａ系合金の粒′Ｊｉ腐蝕は
烈しく、耐蝕性において満足できないが現状である。
−カルシウム（Ｏａ）系合金を用いて、電ｆｆｆ（液の
減少を抑制する保全不要電池が多くなって来た。かかる
Ｐｂ−Ｏａ系合金から作られた乃４シ品は金属結晶粒界
（以下Ｑ（に粒界と略称ずろ）腐蝕が烈しい欠点を有し
ている。一般にＰｂ −Ｏａ系合金の粒界にはＯａ含有
＋１１が多、い合金相が存在しており、この相が仙、の
相よりも倒先的に腐９１＋されるからである。一般にか
かる腐蝕に対ずる抵抗性、即ち耐蝕性を改良するために
は、粒界そのものを少なくするか、または粒径を細かく
したり、粒界幅を狭くすることが考えられているが、か
かる処理では朱だＰｂ −Ｃａ系合金の粒′Ｊｉ腐蝕は
烈しく、耐蝕性において満足できないが現状である。
またＰｂ−０ａＪ合金の鋳造品の上記欠点を改良する一
つの方法として、鋳造品を圧延する方法がある。この方
法により金Ｍ ｆｆ１ｌｌ ｌ１ｆｌｌが変形し、 −
粒界が分散されて上述した鋳造品の粒界腐蝕はかなりｉ
改良される。しかしながら、かかる方法では圧延された
Ｐｂ −Ｃａ系合金製品中の腐蝕され易い粒界が分散さ
れることにより、かえってＰｂ −Ｃａ系合金４・シ品
の全面〃シ蝕が鋳造品より烈しくなり、例え、ば酸化重
量藏等の現象を生ずる欠点を有している。
つの方法として、鋳造品を圧延する方法がある。この方
法により金Ｍ ｆｆ１ｌｌ ｌ１ｆｌｌが変形し、 −
粒界が分散されて上述した鋳造品の粒界腐蝕はかなりｉ
改良される。しかしながら、かかる方法では圧延された
Ｐｂ −Ｃａ系合金製品中の腐蝕され易い粒界が分散さ
れることにより、かえってＰｂ −Ｃａ系合金４・シ品
の全面〃シ蝕が鋳造品より烈しくなり、例え、ば酸化重
量藏等の現象を生ずる欠点を有している。
発明の［１的
本発明は鉛−カルシウム系合金製品の耐蝕性を改良する
ことにある、特に本発明は鉛蓄電池に使用する鉛−カル
シウム系合金製品の耐蝕性を改良することにある。
ことにある、特に本発明は鉛蓄電池に使用する鉛−カル
シウム系合金製品の耐蝕性を改良することにある。
発明の構成
本発明は鉛−カルシウム系合金製品に固溶体化処理およ
び時効硬化処理を数回繰返すことを特徴とする。
び時効硬化処理を数回繰返すことを特徴とする。
本発明における鉛−カルシウム系合金製品としては、そ
のσｊ造品、鋳造品をｒ＋：、延したもの、または打抜
き加工、またはエキスバンド加工した格子製品を含む。
のσｊ造品、鋳造品をｒ＋：、延したもの、または打抜
き加工、またはエキスバンド加工した格子製品を含む。
本発明は室温でのＯａの固溶限以上にＯａを含有するＰ
ｂ −Ｃａ系合金の耐蝕性を固溶体化処理と時効硬化処
理を数回繰返えすことにより、Ｐｂ−Ｃａ系合金の機械
的強度を低下さ仕ることなく改良する方法を提供する。
ｂ −Ｃａ系合金の耐蝕性を固溶体化処理と時効硬化処
理を数回繰返えすことにより、Ｐｂ−Ｃａ系合金の機械
的強度を低下さ仕ることなく改良する方法を提供する。
１ｆｔにＰｂ −Ｏｈ系合金においてはＯａのＰｂ中へ
の固溶量が合金の温度が低くなるに従って減少する。・
このため室温での固溶限以上にＯａを含有したｐｂ −
ａａ系合金では、過剰のＯａは合金固化後、徐々にＰｂ
中に析出し、ｐｂ、ｃ＋ａを生１］（する０このＰｂ３
０ａの生成によりｐｌ） −Ｃａ系合金の機械曲弾１ｙ
が改善される。これは一般的に時効硬化と称され、その
程度は合金の処ｉ＋［温度と時間によって変化する。こ
の代表的な例を第１図〜第３図に示す。第１図はＰｂ
−Ｃａ系合金の抗折力とその加熱湿度との関係を示すグ
ラフであり、図中曲線１は加熱１１（７間５分の場合を
、曲線２は加熱時間３０分の場合を、曲線３は加熱時間
４３２０分の場合の結果を示す。第２図はＰｂ−Ｃａ系
合金の抗折力と加熱時間の関係を示すグラフであり、１
図中曲紳４はＩＪ１１粘ｌ益Ｆφ７０゛Ｃの場合を、曲
線５は加熱温度１０（）“′（１の場合を、曲線６は加
熱温度１８０°Ｃの場合を、曲？μ７は加熱温度２００
℃の場合の結果を示す。
の固溶量が合金の温度が低くなるに従って減少する。・
このため室温での固溶限以上にＯａを含有したｐｂ −
ａａ系合金では、過剰のＯａは合金固化後、徐々にＰｂ
中に析出し、ｐｂ、ｃ＋ａを生１］（する０このＰｂ３
０ａの生成によりｐｌ） −Ｃａ系合金の機械曲弾１ｙ
が改善される。これは一般的に時効硬化と称され、その
程度は合金の処ｉ＋［温度と時間によって変化する。こ
の代表的な例を第１図〜第３図に示す。第１図はＰｂ
−Ｃａ系合金の抗折力とその加熱湿度との関係を示すグ
ラフであり、図中曲線１は加熱１１（７間５分の場合を
、曲線２は加熱時間３０分の場合を、曲線３は加熱時間
４３２０分の場合の結果を示す。第２図はＰｂ−Ｃａ系
合金の抗折力と加熱時間の関係を示すグラフであり、１
図中曲紳４はＩＪ１１粘ｌ益Ｆφ７０゛Ｃの場合を、曲
線５は加熱温度１０（）“′（１の場合を、曲線６は加
熱温度１８０°Ｃの場合を、曲？μ７は加熱温度２００
℃の場合の結果を示す。
第１１ておよび第２図から、時効硬化はＩＩＩＩ −ｉ
”：’＋ ４度が高くなるとｈ月１−１を間で生じ、加
ず賞ｄｌｌｔ度が低いと長時間を要することが利２）。
”：’＋ ４度が高くなるとｈ月１−１を間で生じ、加
ず賞ｄｌｌｔ度が低いと長時間を要することが利２）。
また同−ＩＩ！を間でも加熱７１４度を高くした場合、
あるいは同一＃＋＋ ２ビ（温度でも加熱時間が非？；
ｔに１１くなると、抗折力は一度上昇後低下する傾向を
有する。そしてその傾向は加熱温度が高い係短時間で抗
折力は低下し始め、加熱湿度が低いと長時間抗折力を太
き（保つ、これらの強１ｙの低下は時！！ｆｆＪ（ｉ：
ｌｉ化により生−したＰｂ、ｓＣａが再びｐｂ中に固溶
するためで、これは固溶体化処理と（ホされる。
あるいは同一＃＋＋ ２ビ（温度でも加熱時間が非？；
ｔに１１くなると、抗折力は一度上昇後低下する傾向を
有する。そしてその傾向は加熱温度が高い係短時間で抗
折力は低下し始め、加熱湿度が低いと長時間抗折力を太
き（保つ、これらの強１ｙの低下は時！！ｆｆＪ（ｉ：
ｌｉ化により生−したＰｂ、ｓＣａが再びｐｂ中に固溶
するためで、これは固溶体化処理と（ホされる。
かかる時効ｉｐ＋ｒ化および固溶体化処理が効率的に行
なわれる温度と時間の関係を第３１シ〔に示す。
なわれる温度と時間の関係を第３１シ〔に示す。
図中曲線８は固溶体化曲線を示し、この曲＋ｔ’ｉ！の
上で固溶体が生ずる。また曲ホ！ｉｌ ９ ｉＪ時効イ
トＤ化曲線を示し、曲線９と８との間で時効６・Ｊｌ化
が生ずる。
上で固溶体が生ずる。また曲ホ！ｉｌ ９ ｉＪ時効イ
トＤ化曲線を示し、曲線９と８との間で時効６・Ｊｌ化
が生ずる。
第３図より固溶体化は例えばｉｓｏ’ｃ以上の加熱：／
：！ 度では例えば１７０°Ｃ以下のＪｅｔ〜合に比し
て短時間で生ずることが判る。なおこの固溶体化は合金
を溶ｊト：させないｆｌ’ｃ＜ １７．ｊ’、１４＋１
ぢ合金のｊ、Ｔ、ｌ、点綴下で行なうのが好ましい。ま
た固）１′Ｉ休化／Ｉ１１．即時間は１８０°Ｃでは１
５分１」−１２００°（］では８分以１−であり、加％
Ｉ％ 名・４川：が高い程短時間でよい。
：！ 度では例えば１７０°Ｃ以下のＪｅｔ〜合に比し
て短時間で生ずることが判る。なおこの固溶体化は合金
を溶ｊト：させないｆｌ’ｃ＜ １７．ｊ’、１４＋１
ぢ合金のｊ、Ｔ、ｌ、点綴下で行なうのが好ましい。ま
た固）１′Ｉ休化／Ｉ１１．即時間は１８０°Ｃでは１
５分１」−１２００°（］では８分以１−であり、加％
Ｉ％ 名・４川：が高い程短時間でよい。
時効硬化は７０゛Ｃ以下では非常に長時間をザするので
７０゛Ｃ以上が好ましく、上限は合金の帽（点未満まで
ｉｉＪ能ではあるが、固溶体化時間と時効硬化時間の差
がＪ１シ常に小さくなりルフ（理作業の制御が目４つ１
日どなるので、このに４が大となる１７０゛″Ｃ以下が
好ましい。また処理時間については７０℃では：３０分
以−１〕、１７０”Ｃでは７分量ヒとなり、湿度がｆ’
ｌ”ｉい稈時間は短くなる。また−１−眼は固溶体化が
生じない１１．７間で７０’Ｃでは約７２時間、１７０
’″Ｃでは約４５分である。
７０゛Ｃ以上が好ましく、上限は合金の帽（点未満まで
ｉｉＪ能ではあるが、固溶体化時間と時効硬化時間の差
がＪ１シ常に小さくなりルフ（理作業の制御が目４つ１
日どなるので、このに４が大となる１７０゛″Ｃ以下が
好ましい。また処理時間については７０℃では：３０分
以−１〕、１７０”Ｃでは７分量ヒとなり、湿度がｆ’
ｌ”ｉい稈時間は短くなる。また−１−眼は固溶体化が
生じない１１．７間で７０’Ｃでは約７２時間、１７０
’″Ｃでは約４５分である。
一般にＰｂ −Ｏｒ＋糸合金合金ｎ！ □ｉ’ｉミは時
〆、Ｊｌ Ｎ化処理を行なうとｄｌｒ ■：ｊされるこ
とは知られているが、径来知られている処理力ソ、１＜
は１回もしくは多くても２回の処理であった。本発明４
５等によれば少なくとも３回以上上述した固溶ｆ−ド化
処理と時効硬化処理を行なうことにより Ｐｂ −Ｃａ
系合金の耐ａ１：性が著１−＜改良されることをここに
見出シタ。
〆、Ｊｌ Ｎ化処理を行なうとｄｌｒ ■：ｊされるこ
とは知られているが、径来知られている処理力ソ、１＜
は１回もしくは多くても２回の処理であった。本発明４
５等によれば少なくとも３回以上上述した固溶ｆ−ド化
処理と時効硬化処理を行なうことにより Ｐｂ −Ｃａ
系合金の耐ａ１：性が著１−＜改良されることをここに
見出シタ。
本発明方法を実施し・うるＰｂ −Ｃａ系合金としては
従来より知られている任、はの０２含イｊ鉛合金を使用
できる。
従来より知られている任、はの０２含イｊ鉛合金を使用
できる。
実ｌＫ１１例の説明
本発明は上述した如＜Ｃａをａ有したＦｂ金合金あれば
何れも同様の現象を示すので、以下の実施例においては
、代壱例としてｐｂ −Ｃａ（０，０８重沿％）−３ｎ
（０，５０重晴％）の合金について示す。
何れも同様の現象を示すので、以下の実施例においては
、代壱例としてｐｂ −Ｃａ（０，０８重沿％）−３ｎ
（０，５０重晴％）の合金について示す。
実施例 １
上述したＰｂ −Ｏａ −Ｓｎ合金を４５０°Ｃに加熱
溶融し、単位格子の大きさ３ ｒｔａ Ｘ ７ ｒｔｖ
ｎて、全体の大きさが６０ ｗ：ｌＸ ７０ ｒｒａｎ
の鉛苗電池用烙子を１５０°Ｃに加熱した鋳型に注入し
て鋳造した。
溶融し、単位格子の大きさ３ ｒｔａ Ｘ ７ ｒｔｖ
ｎて、全体の大きさが６０ ｗ：ｌＸ ７０ ｒｒａｎ
の鉛苗電池用烙子を１５０°Ｃに加熱した鋳型に注入し
て鋳造した。
この鋳造したままの格子（缶処理格子）をＡとする。上
記σｊｉ費格子八をへ溶体化処理として２００°Ｃで３
０分処理し、続いて時効（（ｌ化処理として１００’Ｃ
で３０分間処理し、この処理を１回〜８回ｖｒ８返した
。この各試料をＣとする（本発明の方法による）。また
別に上記５．ｑ股格子Ａを固溶体化処理として２００°
０で５分間処理しく充分に固溶体化処理されない）、時
効硬化処理として１００°Ｃで３０分間処理し、この処
理を１回〜８回繰返した。この各試〕（Ｔ１をＤとする
。また別に」二記鋳造格子Ａを固溶体化処理として２０
０°Ｃで３０分間処）ｐｌｊ シ、時効硬化処理として
１００°Ｃで３０分間処理し、この処理を１回〜８回繰
返した。この各試料］をＥとする。
記σｊｉ費格子八をへ溶体化処理として２００°Ｃで３
０分処理し、続いて時効（（ｌ化処理として１００’Ｃ
で３０分間処理し、この処理を１回〜８回ｖｒ８返した
。この各試料をＣとする（本発明の方法による）。また
別に上記５．ｑ股格子Ａを固溶体化処理として２００°
０で５分間処理しく充分に固溶体化処理されない）、時
効硬化処理として１００°Ｃで３０分間処理し、この処
理を１回〜８回繰返した。この各試〕（Ｔ１をＤとする
。また別に」二記鋳造格子Ａを固溶体化処理として２０
０°Ｃで３０分間処）ｐｌｊ シ、時効硬化処理として
１００°Ｃで３０分間処理し、この処理を１回〜８回繰
返した。この各試料］をＥとする。
ただし、このＥの各試料は処理の最後に１００゛Ｃで３
０分の処理を付加した（本うＮ明方法による）。
０分の処理を付加した（本うＮ明方法による）。
また別に上記Ｃ１造イｆ↑千Ａを１１１．に１．００°
Ｃで、試料Ｃにおける各試料の処理時間だけ加熱処（コ
トした対照試ｆ−１を作った、これらをＢとする。
Ｃで、試料Ｃにおける各試料の処理時間だけ加熱処（コ
トした対照試ｆ−１を作った、これらをＢとする。
上述した各試４１’１． Ａ −Ｅについて（それぞれ
各処理サイクル毎に１細評８個ずつ作成した）耐蝕性を
評価した。耐蝕１１：は電ｆ’ｊＴ液として比「Ｒ１，
２８のＨ２ＳＯ，を用い、対（；りとして＋ｔｌｊ Ｐ
ｂ板をＪＩＪい、２５°Ｃで１０２Ｗ Ａ ／ ｃａの
定電流で各試料を陽％酸化した後、試料上に生成したｒ
筏化物を除去して、その重量減によってｆｌ！！Ｉ定し
た。なお陽極酸化の時間は１０時間とした。また粒昇１
．ｒｌＪ＋他は陽極へり化を続けて格子の骨が粒界腐蝕
によって伸びた伸び率で評価した。
各処理サイクル毎に１細評８個ずつ作成した）耐蝕性を
評価した。耐蝕１１：は電ｆ’ｊＴ液として比「Ｒ１，
２８のＨ２ＳＯ，を用い、対（；りとして＋ｔｌｊ Ｐ
ｂ板をＪＩＪい、２５°Ｃで１０２Ｗ Ａ ／ ｃａの
定電流で各試料を陽％酸化した後、試料上に生成したｒ
筏化物を除去して、その重量減によってｆｌ！！Ｉ定し
た。なお陽極酸化の時間は１０時間とした。また粒昇１
．ｒｌＪ＋他は陽極へり化を続けて格子の骨が粒界腐蝕
によって伸びた伸び率で評価した。
結果を第４図〜第６図で示す。第４図は各試料Ａ、Ｂ、
Ｏを比較した結−１’−を示し、試料Ｂ ｊＪ試判０（
本発明）の各処理サイクルに対応する時間での１００°
Ｃでの熱処理したものである。
Ｏを比較した結−１’−を示し、試料Ｂ ｊＪ試判０（
本発明）の各処理サイクルに対応する時間での１００°
Ｃでの熱処理したものである。
第５図はＡ、ＢおよびＤの試料を比較した結Ｉ！Ｌを示
し、第６図は試料に、Ｂおよび刊の比較結果を示す。
し、第６図は試料に、Ｂおよび刊の比較結果を示す。
なお第４［鋪〜第６図中実斜鼻は「仰化重（・１１１１
兜を、点線は格子の伸び率を示す。
兜を、点線は格子の伸び率を示す。
第４１閉〜第６図から本発明方法により処理した試料Ｃ
およびＥは、従来品ＡおよびＢに比して酸化重計減およ
び粒界腐帥共に大きくＩ立５：１されていることが判る
。なお試１°：１． Ｉ） ＋１固溶体処哩が不充分な
試料である。この鳴合試Ｈ′） Ａ 、 Ｂに比して改
良されたことが判るが、試料ｏ 、ｊ＋ Ｊ−び且：ニ
比して若干劣ることが判る。
およびＥは、従来品ＡおよびＢに比して酸化重計減およ
び粒界腐帥共に大きくＩ立５：１されていることが判る
。なお試１°：１． Ｉ） ＋１固溶体処哩が不充分な
試料である。この鳴合試Ｈ′） Ａ 、 Ｂに比して改
良されたことが判るが、試料ｏ 、ｊ＋ Ｊ−び且：ニ
比して若干劣ることが判る。
実施例 ２
本実施例ではＰｂ −Ｃａ系合金を幼遣後、Ｌ（−冗し
たものについての熱処理の効眼を示す。なおエキスバン
ド加工または打抜き加工したものは、この圧延シートを
加工したものであるからその性質は同様の傾向を示す。
たものについての熱処理の効眼を示す。なおエキスバン
ド加工または打抜き加工したものは、この圧延シートを
加工したものであるからその性質は同様の傾向を示す。
前述したｐ＋ｂ −Ｃａ−８１１合金を４５０ ”ｃテ
加熱溶融し、厚さ１５期、幅１００ ｎ１ｍの回転ｉ弔
続鋳型でスラブを６フｉ造した。ｅｌｊ、Ｊ１６）の湿
度は１５．０“Ｃとした。これを圧延してｊすさ１．３
ｍＩＩ＋のシートに加工した。各シートを実施例１の各
試料と同じ方法で熱処理して試料を作成した。
加熱溶融し、厚さ１５期、幅１００ ｎ１ｍの回転ｉ弔
続鋳型でスラブを６フｉ造した。ｅｌｊ、Ｊ１６）の湿
度は１５．０“Ｃとした。これを圧延してｊすさ１．３
ｍＩＩ＋のシートに加工した。各シートを実施例１の各
試料と同じ方法で熱処理して試料を作成した。
試料Ｆが実施例１の試Ｆ） Ａに相当し、試料Ｇが実施
例１の試料Ｂに試：ｊ’（ｌ Ｈが実１ｉ１Ｔｉ例１の
試ＰＩＯに試百工が実施例１の試、ｉ”トＤに、試Ｆト
Ｊが実／ｌＩｆ列１の試Ｂｉ斗鶏に相当する。
例１の試料Ｂに試：ｊ’（ｌ Ｈが実１ｉ１Ｔｉ例１の
試ＰＩＯに試百工が実施例１の試、ｉ”トＤに、試Ｆト
Ｊが実／ｌＩｆ列１の試Ｂｉ斗鶏に相当する。
全面（Ｈｉ （Ｑｌｌ ７ｉｊｌＪ定用の各試１斗は２
０ ｔｒｕｔｈ Ｘ ３５ ｒｒｚの大きさとした。巾
化重；ｑ ７．．７．：は実（Ｑｉ例１と同様にンｉ１
’Ｊ定した。
０ ｔｒｕｔｈ Ｘ ３５ ｒｒｚの大きさとした。巾
化重；ｑ ７．．７．：は実（Ｑｉ例１と同様にンｉ１
’Ｊ定した。
粒界鹿蝕については各シートを１．５ｓ＋Ｘ１００馴に
切断した試（１を陽極酸化して、試料の伸び率をＭ！！
Ｉ ＞”ｌすることによって行なった。これは、一般に
Ｐｂ −Ｏａ札系＆金を陽極酢化すると、試料は伸び、
この伸び串はＰ’ｂ −Ｃａ系合金の粒界腐蝕の程度と
相関するのでこの伸び率によって粒界肪蝕を評価した。
切断した試（１を陽極酸化して、試料の伸び率をＭ！！
Ｉ ＞”ｌすることによって行なった。これは、一般に
Ｐｂ −Ｏａ札系＆金を陽極酢化すると、試料は伸び、
この伸び串はＰ’ｂ −Ｃａ系合金の粒界腐蝕の程度と
相関するのでこの伸び率によって粒界肪蝕を評価した。
結果を第７１河〜第９図に示す。第７図は各試料Ｆ、Ｇ
およびＨを比較した結果を示し、１ｒ９８図はン試料Ｆ
、Ｇおよび工を比較した活用４″示し、第９図は各試料
Ｆ、ＧおよびＪを比較した結果を示す。なお各図中実線
はｎ化重量減を示し、点線は伸び率を示す。
およびＨを比較した結果を示し、１ｒ９８図はン試料Ｆ
、Ｇおよび工を比較した活用４″示し、第９図は各試料
Ｆ、ＧおよびＪを比較した結果を示す。なお各図中実線
はｎ化重量減を示し、点線は伸び率を示す。
これらの図から本発明方法による試料ＩＴ 、 Ｊは従
来品ＦおよびＧに比してａ化′ＴＴＣ殴？ｉｌｉ、およ
びおよび伸び率共にすぐれていることが判る。プ［お試
料工はＨおよびＪに比して僅かに劣る。
来品ＦおよびＧに比してａ化′ＴＴＣ殴？ｉｌｉ、およ
びおよび伸び率共にすぐれていることが判る。プ［お試
料工はＨおよびＪに比して僅かに劣る。
発明の効果
Ｓｆ５４図〜第９図より、本発明方法により、固溶体化
処理と時効硬化処理を３回以」−、経・返り′と、Ｐｂ
−Ｃａ系合金の耐蝕性が改良されることが１′１１す
、この工業的価値は大きい。
処理と時効硬化処理を３回以」−、経・返り′と、Ｐｂ
−Ｃａ系合金の耐蝕性が改良されることが１′１１す
、この工業的価値は大きい。
本発明をＰｂ−０ａ−８ｎ合全を例にとって示したが、
Ｏａ４含有するＰｂ合全てあれば同様の効果を有する。
Ｏａ４含有するＰｂ合全てあれば同様の効果を有する。
第１図はｐｂ −Ｃａ系合金の１ｊ［１熱湿度と抗折力
の関係を示すグラフであり、弔２１！′／ｌはＰｂ ”
Ｃａ系合金の加凸時間と抗折力の関係を示すグラフで
あり、第３図はＰｂ −Ｃａ系合金の＋！’、’、を効
’＋’１２化と固溶体化の）１情度と時間の［Ｕ係を示
すグラフであり、第４図〜第６１−２１は実施例１の結
果を示し、第７１叉〜第９図は俄施Ｂ］１２の結弔を示
す図である。 特許出願人 松下電器産業林式会社 第１図 加虱防１槍（仲 第３図 加熱温度 （°Ｃ） 第６図 サイクル＠ （〜） 第７図 第８図 サイクル＠（〜） 第９図
の関係を示すグラフであり、弔２１！′／ｌはＰｂ ”
Ｃａ系合金の加凸時間と抗折力の関係を示すグラフで
あり、第３図はＰｂ −Ｃａ系合金の＋！’、’、を効
’＋’１２化と固溶体化の）１情度と時間の［Ｕ係を示
すグラフであり、第４図〜第６１−２１は実施例１の結
果を示し、第７１叉〜第９図は俄施Ｂ］１２の結弔を示
す図である。 特許出願人 松下電器産業林式会社 第１図 加虱防１槍（仲 第３図 加熱温度 （°Ｃ） 第６図 サイクル＠ （〜） 第７図 第８図 サイクル＠（〜） 第９図
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、鉛−カルシウム系合金製品に固溶体化処理および時
効硬化処理を′！；′！、■繰返すことを特徴とする鉛
−カルシウム系合金製品の耐蝕性改良方 。 法。 ２、固溶体化処理および時効硬化処理を３回以上行なう
特許請求の範囲第１項記載の方法。 ３、 固溶体化処理を１８０°Ｃ以上合金のＵｒ点未満
の温度で１５分以上行ない、ＩＩｋ＠硬化処理を７０〜
１７０’Ｃの温度で７分以上行なう特許請求の範囲第１
項または第２項記載の方法。 ４、鉛−カルシウム系合金すｒす品が鉛ｔ′９電池用格
子である特許請求の範囲第１項、第２項または第３項記
載の方法。 ５、鉛−カルシウム系合金ｊｌｔｊ１品が鉛−カルシウ
ム系合金鋳造物である特許請求の範囲第１項、第２項ま
たは第３項記載の方法。 ６、鉛−カルシウム系合金優品が鉛−カルシウム系合金
をＣ１ｌ造後圧延したシー゛トである特、；１・ｉ？’
、請求の範囲”第１項、３５２項または第３項記戦の方
Ｖ、＋：。 ７、 鉛−カルシウム系合金イｊ＋ｌ１品がＰｂ’−’
ＯＱ、 −８ｎ合金製品である特ｉｉ’ｌ’請求の範囲
１７ｔ、’ １項〜第６項の何れか一つに記載の方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58113531A JPS605866A (ja) | 1983-06-23 | 1983-06-23 | 鉛−カルシウム系合金の耐蝕性改良方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58113531A JPS605866A (ja) | 1983-06-23 | 1983-06-23 | 鉛−カルシウム系合金の耐蝕性改良方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS605866A true JPS605866A (ja) | 1985-01-12 |
Family
ID=14614681
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP58113531A Pending JPS605866A (ja) | 1983-06-23 | 1983-06-23 | 鉛−カルシウム系合金の耐蝕性改良方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS605866A (ja) |
-
1983
- 1983-06-23 JP JP58113531A patent/JPS605866A/ja active Pending
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