JPS6058421A - 光学部材の製造方法 - Google Patents
光学部材の製造方法Info
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- JPS6058421A JPS6058421A JP16526883A JP16526883A JPS6058421A JP S6058421 A JPS6058421 A JP S6058421A JP 16526883 A JP16526883 A JP 16526883A JP 16526883 A JP16526883 A JP 16526883A JP S6058421 A JPS6058421 A JP S6058421A
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- optical
- epoxy resin
- agent
- adhesive
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、光通信方式及び各種光学機器等に用いる光学
部材の製造方法に関する。更に詳しくは作業時には光学
部材へのぬれ性に優れ、加熱、硬化後は光透過率、接着
強度、耐熱性に優れかつ、屈折率を光学部材の屈折率に
応じて適正化して整合することができる光学部材の製造
方法に関する。
部材の製造方法に関する。更に詳しくは作業時には光学
部材へのぬれ性に優れ、加熱、硬化後は光透過率、接着
強度、耐熱性に優れかつ、屈折率を光学部材の屈折率に
応じて適正化して整合することができる光学部材の製造
方法に関する。
従来、屈折率整合方法としてはシリコーンオイル等を用
いる方法が知られておシ、例えば光ファイバの接続にお
いて屈折率整合用として用いられていた。しかしながら
、この謹の屈折率整合剤は液状であるため、その流出を
防止するための容器のシールが必要であるなど、工程上
及び作業上複雑であシ、長期信頼性を十分保証しうるも
のでなかった。
いる方法が知られておシ、例えば光ファイバの接続にお
いて屈折率整合用として用いられていた。しかしながら
、この謹の屈折率整合剤は液状であるため、その流出を
防止するための容器のシールが必要であるなど、工程上
及び作業上複雑であシ、長期信頼性を十分保証しうるも
のでなかった。
その点を従来技術による光ファイバと光７アイバの屈折
率整合方法を例に呟とり、第１図及び第２図に基づいて
説明する。すなわち第１図は従来のＶ溝接続の模式断面
概略図であシ、第２図はその斜視図である。第１図にお
いて符号１は光ファイバ、２はＶ溝、３はエポキシ樹脂
、４はマツチングオイル、５は瞬間接着剤を示す。
率整合方法を例に呟とり、第１図及び第２図に基づいて
説明する。すなわち第１図は従来のＶ溝接続の模式断面
概略図であシ、第２図はその斜視図である。第１図にお
いて符号１は光ファイバ、２はＶ溝、３はエポキシ樹脂
、４はマツチングオイル、５は瞬間接着剤を示す。
第２図においては記号１は光ファイバ、６八〜６Ｃはふ
た、７はＶ溝基盤を意味する。第１図及び第２図に示す
ように、まず光ファイバと光ファイバを成形品のＶ溝に
沿わせてつき合せ、このつき合せ部分にシリコーン系の
マツチングオイルを滴下し、光ファイバを成形品とアロ
ンアルファ等の瞬間接着剤で仮留めする。しかる後、成
形品に接着剤を塗布し、硬化させる。この接着剤塗布及
び硬化によシマッチングオイルの流出を防止しようとす
るものであった。しかしながら、この屈折率整合方法は
作業工程が複雑な上、歩留りも悪く、長期信頼性を十分
保証できないという欠点があった。このため、屈折率を
制御できて、かつマツチングオイルが流出しない屈折率
整合方法の出現が望まれていた。
た、７はＶ溝基盤を意味する。第１図及び第２図に示す
ように、まず光ファイバと光ファイバを成形品のＶ溝に
沿わせてつき合せ、このつき合せ部分にシリコーン系の
マツチングオイルを滴下し、光ファイバを成形品とアロ
ンアルファ等の瞬間接着剤で仮留めする。しかる後、成
形品に接着剤を塗布し、硬化させる。この接着剤塗布及
び硬化によシマッチングオイルの流出を防止しようとす
るものであった。しかしながら、この屈折率整合方法は
作業工程が複雑な上、歩留りも悪く、長期信頼性を十分
保証できないという欠点があった。このため、屈折率を
制御できて、かつマツチングオイルが流出しない屈折率
整合方法の出現が望まれていた。
また、光源としてレーザーダイオードを用いる場合には
、反射光がレーザーダイオード中に入るとノイズを発生
するため、反射減衰量を極めて小さくする必要があった
。この点を第５図に基づいて説明する。第３図はレーザ
ー光の光ファイバへの入党概略図である。図中、１は第
１図と同じ１１はガラス７アイバ、１２は外被、旦はレ
ーザーダイオードを示す。第３図に示すように人面角を
０度かられずかにずらして、すなわちカップリングを悪
くしてでも反射光がレーザーダイオード光源に戻らない
ようにしていた。このため、透過光を最大にすることが
できず、反射の極めて小さい屈折率整合方法の出現が望
まれていた。
、反射光がレーザーダイオード中に入るとノイズを発生
するため、反射減衰量を極めて小さくする必要があった
。この点を第５図に基づいて説明する。第３図はレーザ
ー光の光ファイバへの入党概略図である。図中、１は第
１図と同じ１１はガラス７アイバ、１２は外被、旦はレ
ーザーダイオードを示す。第３図に示すように人面角を
０度かられずかにずらして、すなわちカップリングを悪
くしてでも反射光がレーザーダイオード光源に戻らない
ようにしていた。このため、透過光を最大にすることが
できず、反射の極めて小さい屈折率整合方法の出現が望
まれていた。
また、これらの問題を解決するため、接着剤を屈折率整
合剤として用いる方法が考えられている。しかし、従来
の接着剤は屈折率を変化させることができず、このため
、接着剤と屈折率が異なる光学部材を用いる光学系や、
屈折率が広範囲に分布する種種の光学部材を用いる光学
系に適用した場合には透過損失と入力側への反射が大き
くなるという欠点があった。更に従来の接着剤は光学系
に適用する場合に要求される光学部材へのぬれ性、光透
過率、接着強度、耐熱性をすべて満足することは困難で
あシ、これらの特性を満足する新規な屈折率整合剤とこ
れを用いた屈折率整合方法の開発が望まれていた。
合剤として用いる方法が考えられている。しかし、従来
の接着剤は屈折率を変化させることができず、このため
、接着剤と屈折率が異なる光学部材を用いる光学系や、
屈折率が広範囲に分布する種種の光学部材を用いる光学
系に適用した場合には透過損失と入力側への反射が大き
くなるという欠点があった。更に従来の接着剤は光学系
に適用する場合に要求される光学部材へのぬれ性、光透
過率、接着強度、耐熱性をすべて満足することは困難で
あシ、これらの特性を満足する新規な屈折率整合剤とこ
れを用いた屈折率整合方法の開発が望まれていた。
本発明は、作業時には流動性を保持し、硬化後は固体化
して流出しなくなることを特徴とする屈折率整合剤を用
いた屈折率整合方法に関するものであシ、その目的は作
業性、長期信頼性に優れた光学部材の製造方法を提供す
ることにある。
して流出しなくなることを特徴とする屈折率整合剤を用
いた屈折率整合方法に関するものであシ、その目的は作
業性、長期信頼性に優れた光学部材の製造方法を提供す
ることにある。
本発明を概説すれば、本発明は光学部材の製造方法の発
明であって、下記一般式Ｉ：〔但し、式中のｎは０又は
任意の正数を示す〕で表される多フツ素化エポキシ樹脂
と硬化剤、若しくは上記多フツ素化エポキシ樹脂と他の
エポキシ樹脂との混合物と硬化剤とを主成分とする屈折
率整合剤を加熱、混合、脱泡した後、光学部材の片面に
コーティングするか、あるいは光学部材の間に挿入し、
その後加熱硬化することを特徴とする。
明であって、下記一般式Ｉ：〔但し、式中のｎは０又は
任意の正数を示す〕で表される多フツ素化エポキシ樹脂
と硬化剤、若しくは上記多フツ素化エポキシ樹脂と他の
エポキシ樹脂との混合物と硬化剤とを主成分とする屈折
率整合剤を加熱、混合、脱泡した後、光学部材の片面に
コーティングするか、あるいは光学部材の間に挿入し、
その後加熱硬化することを特徴とする。
本押明者等は一般式Ｉで表される多フツ素化エポキシ樹
脂と硬化剤若しくは多フツ素化エポキシ樹脂と他のエポ
キシ樹脂との混合物と硬化剤とを主成分として配合して
なる組成物が、作業性に優れ、かつ硬化後に流動して流
出することなく、長期信頼性に優れた屈折率整合剤とし
て使用できることを見出し本発明を完成するに至った。
脂と硬化剤若しくは多フツ素化エポキシ樹脂と他のエポ
キシ樹脂との混合物と硬化剤とを主成分として配合して
なる組成物が、作業性に優れ、かつ硬化後に流動して流
出することなく、長期信頼性に優れた屈折率整合剤とし
て使用できることを見出し本発明を完成するに至った。
本発明に用いられる他のエポキシ樹脂としてハ、例えば
ビスフェノールＡのジグリシジルエーテル、フェノール
ノボラック、ポリグリコールのジグリシジルエーテル等
を挙げることができる。
ビスフェノールＡのジグリシジルエーテル、フェノール
ノボラック、ポリグリコールのジグリシジルエーテル等
を挙げることができる。
本発明に用いられる硬化剤としては、例えばトリエチレ
ンテトラミン等のアミン系化合物、ポリアミド樹脂系化
合物、無水メチルナジック酸等の酸無水物系化合物等を
挙げることができる。こうした硬化剤の配合量は、接着
強度、耐水耐湿性、耐熱性に優れた接着性組成物を得る
観点から、エポキシ樹脂１当量に対してＯ，ａ〜１．０
当量とすることが望ましい。
ンテトラミン等のアミン系化合物、ポリアミド樹脂系化
合物、無水メチルナジック酸等の酸無水物系化合物等を
挙げることができる。こうした硬化剤の配合量は、接着
強度、耐水耐湿性、耐熱性に優れた接着性組成物を得る
観点から、エポキシ樹脂１当量に対してＯ，ａ〜１．０
当量とすることが望ましい。
なお、本発明においては必要に応じてベンジルジメチル
アミン、２−エチル−４−メチルイミダゾール等の硬化
促進剤を配合してもよい。
アミン、２−エチル−４−メチルイミダゾール等の硬化
促進剤を配合してもよい。
かかる硬化促進剤の配合量はエポキシ樹脂１００重量部
に対して０．５〜２重量部とすることが好ましい。その
他、各種の希釈剤、変性剤、展伸剤、軟化剤等を適宜配
合することも可能である。
に対して０．５〜２重量部とすることが好ましい。その
他、各種の希釈剤、変性剤、展伸剤、軟化剤等を適宜配
合することも可能である。
次に本発明を実施例によシ更に具体的に説明するが本発
明はこれに限定されない。
明はこれに限定されない。
実施例１〜５
一般式Ｉで表される多フツ素化エポキシ樹脂（エポキシ
当量２２５１．＝０）〔以下ＦＫｐと略す〕とエポキシ
当量１８９のビスフェノールＡのジグリシジルエーテル
（油化シェルエポキシ社製、エビコー）８２８）を下記
第１表に示す割合で配合したエポキシ樹脂を用意し、こ
れらエポキシ樹脂１００重量部に硬化剤としてポリアミ
ド樹脂系化合物（ヘンケル日本社製、パーサミドＶ−＊
４ａ）を５０重量部それぞれ添加し加熱、混合、脱泡し
て６種の光学用接着性組成物を調製した。しかして、得
られた各光学用接着性組成物を９０℃、４時間加熱して
硬化させた場合の石英に対するせん断接着強度と組成物
のガラス転移温度、屈折率及びエポキシ樹脂の表面張力
について調べた。その結果を同第１表に併記した。
当量２２５１．＝０）〔以下ＦＫｐと略す〕とエポキシ
当量１８９のビスフェノールＡのジグリシジルエーテル
（油化シェルエポキシ社製、エビコー）８２８）を下記
第１表に示す割合で配合したエポキシ樹脂を用意し、こ
れらエポキシ樹脂１００重量部に硬化剤としてポリアミ
ド樹脂系化合物（ヘンケル日本社製、パーサミドＶ−＊
４ａ）を５０重量部それぞれ添加し加熱、混合、脱泡し
て６種の光学用接着性組成物を調製した。しかして、得
られた各光学用接着性組成物を９０℃、４時間加熱して
硬化させた場合の石英に対するせん断接着強度と組成物
のガラス転移温度、屈折率及びエポキシ樹脂の表面張力
について調べた。その結果を同第１表に併記した。
なお、第１表中の比較例は油化シェルエポキシ社製のエ
ピコート８２８のみからなるエポキシ樹脂に実施例と同
様な硬化剤を同量配合して前記第１表から明らかなごと
く、本発明の光学用接着性組成物による硬化物はエピコ
ート８２８のみのエポキシ樹脂と硬化剤からなる比較例
の硬化物に比べて表面張力が小さいため被着体へのぬれ
性に優れ、Ｔｇ も高いことから耐熱性も侵れでいるこ
とがわかる（部品の）・ンダ付等の熱に対してＴｇ が
高いことが望ましい）。
ピコート８２８のみからなるエポキシ樹脂に実施例と同
様な硬化剤を同量配合して前記第１表から明らかなごと
く、本発明の光学用接着性組成物による硬化物はエピコ
ート８２８のみのエポキシ樹脂と硬化剤からなる比較例
の硬化物に比べて表面張力が小さいため被着体へのぬれ
性に優れ、Ｔｇ も高いことから耐熱性も侵れでいるこ
とがわかる（部品の）・ンダ付等の熱に対してＴｇ が
高いことが望ましい）。
また、石英に対する接着強度も十分大きい。更に、ＦＥ
ｐとエピコート８２８の混合比を変化させることにより
屈折率を広範囲に変化させられることは明らかである。
ｐとエピコート８２８の混合比を変化させることにより
屈折率を広範囲に変化させられることは明らかである。
次に、実施例１と比較例について、組成物自体の透過度
の波長依存性と硬化後の厚さ依存性を調べた結果を第４
図及び第５図に示した。すなわち第４図は波長（ｎｍ）
（横軸）と透過率（％）（縦軸）との関係を示すグラフ
であシ、第５図は厚さく端）（横軸）と透過率（チ）（
縦軸）との関係を示すグラフである。なお、第４図にお
ける実施例１、比較例の試料厚さは１−である。
の波長依存性と硬化後の厚さ依存性を調べた結果を第４
図及び第５図に示した。すなわち第４図は波長（ｎｍ）
（横軸）と透過率（％）（縦軸）との関係を示すグラフ
であシ、第５図は厚さく端）（横軸）と透過率（チ）（
縦軸）との関係を示すグラフである。なお、第４図にお
ける実施例１、比較例の試料厚さは１−である。
第４図から明らかなごとく、実施例１、比較例は共に６
００ ｎｍ 〜１６００ ｎｍ の波長範囲での光の組
成物自体の透過損失は５％以下であ夛、光学用接着剤と
して優れていることがわかる。また第５図から明らかな
ごとく、実施例１、比較例は共に硬化物の厚さを３■に
しても波長１５００ ｎｍ の光の透過損失が５チ以下
と非常に小さく、光学用接着性組成物として優れている
ことがわかる。
００ ｎｍ 〜１６００ ｎｍ の波長範囲での光の組
成物自体の透過損失は５％以下であ夛、光学用接着剤と
して優れていることがわかる。また第５図から明らかな
ごとく、実施例１、比較例は共に硬化物の厚さを３■に
しても波長１５００ ｎｍ の光の透過損失が５チ以下
と非常に小さく、光学用接着性組成物として優れている
ことがわかる。
実施例４
第１図及び第２図に示すように光ファイバと光ファイバ
を成形品のＶ溝に沿わせてつき合わせ、このつき合わせ
部分と成形品のふたに実施例１で示した屈折率整合剤あ
るいは比較例で示した接着剤を塗布し、加熱硬化後の光
の反射率をめ、その結果を第６図に示した。すなわち第
６図は整合剤厚（μｍ）（横軸）と反射率け）（縦軸）
との関係を示すグラフである。なお光源としてはナトリ
ウムＤ線（５８９，３ｎｍ ） を用い冬。第６図から
、本発明による方法はマツチングオイルが流出すること
なく、作業性も容易で長期信頼性に優れておシ、かつ屈
折率の整合性に優れた光学部材の製造方法となっている
ことが明らかである。
を成形品のＶ溝に沿わせてつき合わせ、このつき合わせ
部分と成形品のふたに実施例１で示した屈折率整合剤あ
るいは比較例で示した接着剤を塗布し、加熱硬化後の光
の反射率をめ、その結果を第６図に示した。すなわち第
６図は整合剤厚（μｍ）（横軸）と反射率け）（縦軸）
との関係を示すグラフである。なお光源としてはナトリ
ウムＤ線（５８９，３ｎｍ ） を用い冬。第６図から
、本発明による方法はマツチングオイルが流出すること
なく、作業性も容易で長期信頼性に優れておシ、かつ屈
折率の整合性に優れた光学部材の製造方法となっている
ことが明らかである。
実施例５
第７図に示すように光結合器等で用いられているプリズ
ム（ＢＫ７ガラス）とプリズム（ＢＫ７ガラス）の間に
実施例１で示した屈折率整合剤あるいは比較例で示した
接着剤を塗布し、加熱、硬化後の光の反射率をめ、その
結果を第８図に示した。なお光源としてはナトリウムＤ
線（ｓ ８９．３ ｎｍ ） を用いた。すなわち第７
図はプリズムの組合せ図で６Ｄ、符号９はプリズム、１
０は屈折率整合剤を示す。そして第８図は第７図の場合
における整合剤厚（μｍ）（横軸）と反射率（％）（縦
軸）との関係を示すグラフである。第８図から本発明に
よる方法は屈折率の整合性に優れた光学部材の製造方法
となっていることが明らかである。
ム（ＢＫ７ガラス）とプリズム（ＢＫ７ガラス）の間に
実施例１で示した屈折率整合剤あるいは比較例で示した
接着剤を塗布し、加熱、硬化後の光の反射率をめ、その
結果を第８図に示した。なお光源としてはナトリウムＤ
線（ｓ ８９．３ ｎｍ ） を用いた。すなわち第７
図はプリズムの組合せ図で６Ｄ、符号９はプリズム、１
０は屈折率整合剤を示す。そして第８図は第７図の場合
における整合剤厚（μｍ）（横軸）と反射率（％）（縦
軸）との関係を示すグラフである。第８図から本発明に
よる方法は屈折率の整合性に優れた光学部材の製造方法
となっていることが明らかである。
実施例６
第９図に１つのプリズム系の模式図を示す。
図中の符号９．１０は第７図と同義であるが、１０は反
射防止膜となっている。第９図に示すようにプリズム（
ＩＩＫ７ガラス）の表面に実施例１で示した屈折率整合
剤あるいは比較例で示した接着剤を塗布し、加熱硬化後
の光の反射率をめ、その結果を第１０図に示した。なお
光源としてはナトリウムＤ線（５８９，１５ｎｍ ）
を用いた。第１０図は第９図の場合における整合剤厚（
μｍ）（横軸）と反射率（チ）（縦軸）との関係を示す
グラフである。第１０図から本発明による方法は屈折率
の整合性に優れた光学部材の製造方法となっていること
が明らかである。
射防止膜となっている。第９図に示すようにプリズム（
ＩＩＫ７ガラス）の表面に実施例１で示した屈折率整合
剤あるいは比較例で示した接着剤を塗布し、加熱硬化後
の光の反射率をめ、その結果を第１０図に示した。なお
光源としてはナトリウムＤ線（５８９，１５ｎｍ ）
を用いた。第１０図は第９図の場合における整合剤厚（
μｍ）（横軸）と反射率（チ）（縦軸）との関係を示す
グラフである。第１０図から本発明による方法は屈折率
の整合性に優れた光学部材の製造方法となっていること
が明らかである。
実施例７
第１１図にセル７オツクレンズ系の模式図を示す。図中
の符号１０は第９図と同義であシ、１３はセルフォック
レンズを意味する。第１１図に示すように、セルフォッ
クレンズの入党面又は出光面に実施例１で示した屈折率
整合剤あるいは比較例で示した接着剤を塗布し、加熱硬
化後の光の反射率をめ、その結果を第１２図に示した。
の符号１０は第９図と同義であシ、１３はセルフォック
レンズを意味する。第１１図に示すように、セルフォッ
クレンズの入党面又は出光面に実施例１で示した屈折率
整合剤あるいは比較例で示した接着剤を塗布し、加熱硬
化後の光の反射率をめ、その結果を第１２図に示した。
なお光源としてはナトリウムＤ線（５８９，５ｎｍ ）
を用いた。第１２図は第１１図の場合における整合剤
厚（μｍ）（横軸）と反射率（チ）（縦軸）との関係を
示すグラフである。ｆｆ、１２図から本発明による方法
は屈折率の整合性に優れた光学部材の製造方法となって
いること、また、セルフォックレンズ端面の保護にも有
用であることがわかる。
を用いた。第１２図は第１１図の場合における整合剤
厚（μｍ）（横軸）と反射率（チ）（縦軸）との関係を
示すグラフである。ｆｆ、１２図から本発明による方法
は屈折率の整合性に優れた光学部材の製造方法となって
いること、また、セルフォックレンズ端面の保護にも有
用であることがわかる。
実施例８
第１３図（ａ） （ｂ）はセルフォックレンズと光ファ
イバの接合を示す模式図である。第１５図の符号ユ、１
０、＋１．１５は前記各図のとおシ（１０は第７図）で
ある。第１３図（ａ）に示すようにセル７オンクレンズ
と光ファイバを実施例１で示した屈折率整合剤あるいは
比較例で示した接着剤によシ加熱硬化させて接合した場
合の光の反射率をめ、その結果を第１４図に示した。な
お光源としてはナトリウムＤ線（５８９，５ｎｍ ）
を用いた。すなわち第１４図は第１３図（＋３）の場合
における整合剤厚（μｍ）（横軸ンと反射率（％）（縦
軸）との関係を示すグラフである。
イバの接合を示す模式図である。第１５図の符号ユ、１
０、＋１．１５は前記各図のとおシ（１０は第７図）で
ある。第１３図（ａ）に示すようにセル７オンクレンズ
と光ファイバを実施例１で示した屈折率整合剤あるいは
比較例で示した接着剤によシ加熱硬化させて接合した場
合の光の反射率をめ、その結果を第１４図に示した。な
お光源としてはナトリウムＤ線（５８９，５ｎｍ ）
を用いた。すなわち第１４図は第１３図（＋３）の場合
における整合剤厚（μｍ）（横軸ンと反射率（％）（縦
軸）との関係を示すグラフである。
第１４図から本発明による方法は屈折率の整合性が優れ
ておシ、かつ整合剤厚を調節することによシ反射率を非
常に／ｈさくできることがわかる。
ておシ、かつ整合剤厚を調節することによシ反射率を非
常に／ｈさくできることがわかる。
また、実施例７と第１３図（ａ）を併用し、第１６図（
１））のようにすれば、更に屈折率の整合性に優れた光
学部材の製造方法となることは明らかである。
１））のようにすれば、更に屈折率の整合性に優れた光
学部材の製造方法となることは明らかである。
実施例９
ＫＺＦ、ガラスのレンズ（屈折率ｉ、 ｓ ２９４ ）
とＫｚＦ２ ガラスのレンズを屈折率１．５２９４（７
）接着剤と比較例を用いて接合した場合の反射率の整合
剤厚さ依存性を第１５図に示した。なお光源としてはナ
トリウムＤ線（ｓ ａ ｑ、 ｓ ｎｍ ）を用いた。
とＫｚＦ２ ガラスのレンズを屈折率１．５２９４（７
）接着剤と比較例を用いて接合した場合の反射率の整合
剤厚さ依存性を第１５図に示した。なお光源としてはナ
トリウムＤ線（ｓ ａ ｑ、 ｓ ｎｍ ）を用いた。
すなわち第１５図は本実施例２の場合における整合剤厚
（μｍ）（横軸）と反射率（％）（縦軸）との関係を示
すグラフである。
（μｍ）（横軸）と反射率（％）（縦軸）との関係を示
すグラフである。
屈折率１．５２９４の接着剤を用いた場合には反射率が
０となり、比較例よシも透過率に優れていることは明ら
かであると共に、接合層の厚さも任意にできることがわ
かる。ここで、屈折率１、５２９４の屈折率整合剤は実
施例にはないが、ｌｐ トエピコート８２８の配合比を
変化させることによシ得られることは明白である。
０となり、比較例よシも透過率に優れていることは明ら
かであると共に、接合層の厚さも任意にできることがわ
かる。ここで、屈折率１、５２９４の屈折率整合剤は実
施例にはないが、ｌｐ トエピコート８２８の配合比を
変化させることによシ得られることは明白である。
実施例１０
２枚の水晶レンズ（屈折率１． ｓ ４４ ｓ ）を屈
折率１．５４４５の屈折率整合剤と比較例を用いて接合
した場合の反射率の整合剤厚さ依存性を第１６図に示し
た。なお光源としてはナトリウムＤ線（５８９，５ｎｍ
） を用いた。すなわち第１６図は実施例１０の場合
における整合剤厚（μｍ）（横軸）と反射率（チ）（縦
軸）との関係を示すグラフである。この場合にも実施例
９と同様の効果が得られ、本発明による方法が屈折率の
整合性に優れた光学部材の製造方法となっていることが
わかる。
折率１．５４４５の屈折率整合剤と比較例を用いて接合
した場合の反射率の整合剤厚さ依存性を第１６図に示し
た。なお光源としてはナトリウムＤ線（５８９，５ｎｍ
） を用いた。すなわち第１６図は実施例１０の場合
における整合剤厚（μｍ）（横軸）と反射率（チ）（縦
軸）との関係を示すグラフである。この場合にも実施例
９と同様の効果が得られ、本発明による方法が屈折率の
整合性に優れた光学部材の製造方法となっていることが
わかる。
以上詳述したように、本発明によれば光の透過率が大き
く、接着強度、耐熱性、被着体へのぬれ性が著しく優れ
、かつ必要に応じて屈折率を広範囲に変化させられる光
学部材の製造方法を提供することができる。
く、接着強度、耐熱性、被着体へのぬれ性が著しく優れ
、かつ必要に応じて屈折率を広範囲に変化させられる光
学部材の製造方法を提供することができる。
第１図は従来のＶ溝接続の模式断面概略図、第２図はそ
の斜視図、第６図はレーザー光の光ファイバへの入光概
略図、第４図は透過率と波長の関係を示すグラフ、第５
図は厚さと透過率の関係を示すグラフ、第６．８．１０
．１２．１４〜１６の各図は整合剤厚と反射率の関係を
示すグラフ、第７図はプリズムの組合せ図、第９図は１
つのプリズム系の模式図、第１１図はセルフォックレン
ズ系の模式図、そして第１５図（ａ） （ｂ）はセルフ
ォックレンズと光ファイバの接合を示す模式図である。 １：光ファイバ、２：ｖ溝、６：エポキシ樹脂、４：マ
ツチングオイル、５ニー間接着剤、６Ａ〜６Ｃ：ふた、
７：ｖ溝基盤、８：レーザ−ダイオード、９ニプリズム
、１０：屈折率整合剤、１３：セルフォックレンズ 特許出願人 日本電信電話公社 代理人 中 本 宏 同 井 上 昭 第５図 第 ６ 図 出力光 入力光 入力光 第７図 弊合剤淳（Ｐｒｎ） 第８図 第９図 第１／図 弊 、イト 斉すノ肩’−（Ｐｍ） 第 ７３ 図 第１１１図 第１５ 関 第１６ 図
の斜視図、第６図はレーザー光の光ファイバへの入光概
略図、第４図は透過率と波長の関係を示すグラフ、第５
図は厚さと透過率の関係を示すグラフ、第６．８．１０
．１２．１４〜１６の各図は整合剤厚と反射率の関係を
示すグラフ、第７図はプリズムの組合せ図、第９図は１
つのプリズム系の模式図、第１１図はセルフォックレン
ズ系の模式図、そして第１５図（ａ） （ｂ）はセルフ
ォックレンズと光ファイバの接合を示す模式図である。 １：光ファイバ、２：ｖ溝、６：エポキシ樹脂、４：マ
ツチングオイル、５ニー間接着剤、６Ａ〜６Ｃ：ふた、
７：ｖ溝基盤、８：レーザ−ダイオード、９ニプリズム
、１０：屈折率整合剤、１３：セルフォックレンズ 特許出願人 日本電信電話公社 代理人 中 本 宏 同 井 上 昭 第５図 第 ６ 図 出力光 入力光 入力光 第７図 弊合剤淳（Ｐｒｎ） 第８図 第９図 第１／図 弊 、イト 斉すノ肩’−（Ｐｍ） 第 ７３ 図 第１１１図 第１５ 関 第１６ 図
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、 下記一般式■： 〔但し、式中のｎは０又は任意の正数を示す〕で表され
る多フツ素化エポキシ樹脂と硬化剤、若しくは上記多フ
ツ素化エポキシ樹脂と他のエポキシ樹脂との混合物と硬
化剤とを主成分とする屈折率整合剤を加熱、混合、脱泡
した後、光学部材の片面にコーティングするか、あるい
は光学部材の間に挿入し、その後加熱硬化することを特
徴とする光学部材の製造方法。
Priority Applications (5)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16526883A JPS6058421A (ja) | 1983-09-09 | 1983-09-09 | 光学部材の製造方法 |
| DE8484306060T DE3475625D1 (en) | 1983-09-09 | 1984-09-05 | Optical adhesive composition |
| EP84306060A EP0137716B1 (en) | 1983-09-09 | 1984-09-05 | Optical adhesive composition |
| US06/647,637 US4591627A (en) | 1983-09-09 | 1984-09-06 | Optical adhesive composition |
| US06/827,059 US4637939A (en) | 1983-09-09 | 1986-02-07 | Optical adhesive composition |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16526883A JPS6058421A (ja) | 1983-09-09 | 1983-09-09 | 光学部材の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6058421A true JPS6058421A (ja) | 1985-04-04 |
| JPS6248971B2 JPS6248971B2 (ja) | 1987-10-16 |
Family
ID=15809097
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP16526883A Granted JPS6058421A (ja) | 1983-09-09 | 1983-09-09 | 光学部材の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6058421A (ja) |
-
1983
- 1983-09-09 JP JP16526883A patent/JPS6058421A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6248971B2 (ja) | 1987-10-16 |
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