JPS6051660A - スライデイングノズルプレ−トの製造方法 - Google Patents
スライデイングノズルプレ−トの製造方法Info
- Publication number
- JPS6051660A JPS6051660A JP58156510A JP15651083A JPS6051660A JP S6051660 A JPS6051660 A JP S6051660A JP 58156510 A JP58156510 A JP 58156510A JP 15651083 A JP15651083 A JP 15651083A JP S6051660 A JPS6051660 A JP S6051660A
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- JP
- Japan
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- weight
- alumina
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- thermal shock
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- Casting Support Devices, Ladles, And Melt Control Thereby (AREA)
- Compositions Of Oxide Ceramics (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は取鍋、タンディツシュなどのスライディングノ
ズル装置の耐火物部相であるスライディングノズルプレ
ート（以下ＳＮプレートと称す）の製造方法に関するも
のである。
ズル装置の耐火物部相であるスライディングノズルプレ
ート（以下ＳＮプレートと称す）の製造方法に関するも
のである。
ＳＮプレートは流出孔を穿設した複数枚のグレートから
なシ、摺動による流出孔の開閉によって溶鋼の流量制御
を行うものである。このため摺動面の平滑度が良好であ
ること、流出孔の拡大損傷が少ないこと、熱衝撃によシ
摺動面に亀裂が入らないことなど、他の耐火物とは著し
く異なり、しかも厳しい特性が要求される。
なシ、摺動による流出孔の開閉によって溶鋼の流量制御
を行うものである。このため摺動面の平滑度が良好であ
ること、流出孔の拡大損傷が少ないこと、熱衝撃によシ
摺動面に亀裂が入らないことなど、他の耐火物とは著し
く異なり、しかも厳しい特性が要求される。
ＳＮプレートの材質としては従来、アルミナ原料をペー
スに高アルミナ質原料、例えばムシイト原料、シリマナ
イト原料を添加し、混線・成形・焼成したものにピッチ
又はタールを含浸し、ピッチ又はタールの揮発熱にょシ
急熱時の熱衝撃を緩和し、摺動面の亀裂発生をおさえた
高アルミナ質やまだアルミナ原料及び高アルミナ質原料
にカーボン、金属珪素、金属アルミニウムなどを添加し
、ピッチ、フェノール樹脂などで混線、成形後、非酸化
性雰囲気中で焼成しカーボンボンドあるいは金属炭化物
ボンドの形成による耐熱衝撃性、耐溶損性の付与によっ
て耐用性を向上させたアルミナ−カーボン質などが使用
されている。しかしながら前者は使用中にタール、ピッ
チ力・らの発煙で作業環境が悪く、またタール、ピッチ
が揮発した後、耐熱衝撃性が極端に劣化し長期間の使用
に耐えられない〆し、後者は使用中に６ｏｏ℃以上に熱
せられると、カーボンボンド、金属炭化物ボンドが酸化
作用を受け組織劣化をおこし、摺動面精度を長期間維持
するのが困難などの欠点にょシそれぞれ一長一短があっ
た。
スに高アルミナ質原料、例えばムシイト原料、シリマナ
イト原料を添加し、混線・成形・焼成したものにピッチ
又はタールを含浸し、ピッチ又はタールの揮発熱にょシ
急熱時の熱衝撃を緩和し、摺動面の亀裂発生をおさえた
高アルミナ質やまだアルミナ原料及び高アルミナ質原料
にカーボン、金属珪素、金属アルミニウムなどを添加し
、ピッチ、フェノール樹脂などで混線、成形後、非酸化
性雰囲気中で焼成しカーボンボンドあるいは金属炭化物
ボンドの形成による耐熱衝撃性、耐溶損性の付与によっ
て耐用性を向上させたアルミナ−カーボン質などが使用
されている。しかしながら前者は使用中にタール、ピッ
チ力・らの発煙で作業環境が悪く、またタール、ピッチ
が揮発した後、耐熱衝撃性が極端に劣化し長期間の使用
に耐えられない〆し、後者は使用中に６ｏｏ℃以上に熱
せられると、カーボンボンド、金属炭化物ボンドが酸化
作用を受け組織劣化をおこし、摺動面精度を長期間維持
するのが困難などの欠点にょシそれぞれ一長一短があっ
た。
本発明者は上記従来材質の欠点を解決すべく研究した結
果、Ａｎｔ Ｏｓ ３５〜９０重量％、Ｚｒ０．１０〜
５０重量％、Ｓｉｎ、 ２５重量％以下の化学組成から
々る耐火原料５〜５０重量％、残部にアルミナ質原料及
び又は高アルミナ質原料を混線・成形・焼成した後、ピ
ッチ、タール、フェノール系樹脂、フラン系樹脂から選
ばれる一覆又は二種以上を含浸し、３５０℃以上の非酸
化性雰囲気中で加熱処理することにより、ピッチ、ター
ル等による使用中の発煙を皆無とし、酸化による組織劣
化を生じることなく、しかも耐熱衝撃性、耐溶損性にす
ぐれたＳＮプレートを得るに至ったものである。
果、Ａｎｔ Ｏｓ ３５〜９０重量％、Ｚｒ０．１０〜
５０重量％、Ｓｉｎ、 ２５重量％以下の化学組成から
々る耐火原料５〜５０重量％、残部にアルミナ質原料及
び又は高アルミナ質原料を混線・成形・焼成した後、ピ
ッチ、タール、フェノール系樹脂、フラン系樹脂から選
ばれる一覆又は二種以上を含浸し、３５０℃以上の非酸
化性雰囲気中で加熱処理することにより、ピッチ、ター
ル等による使用中の発煙を皆無とし、酸化による組織劣
化を生じることなく、しかも耐熱衝撃性、耐溶損性にす
ぐれたＳＮプレートを得るに至ったものである。
本発明の詳細な説明すると次の通りである。
本発明で使用されるアルミナ・ジルコニア質原料はＳＮ
プレートに耐熱衝撃性を付与するものである。その機構
は、アルミナ・ジルコニア質原料の組織中に存在するＺ
ｒＯ，が１０００℃付近の単斜晶Ｈ正方晶への変態によ
る体積変化（第１図に示す）と、共存するＡｌ２Ｏ，、
Ｓｉｎ、などの熱膨張、収縮とのバランスにより、１０
００℃以ヒで見掛は上熱膨張係数が非常に小さくなる。
プレートに耐熱衝撃性を付与するものである。その機構
は、アルミナ・ジルコニア質原料の組織中に存在するＺ
ｒＯ，が１０００℃付近の単斜晶Ｈ正方晶への変態によ
る体積変化（第１図に示す）と、共存するＡｌ２Ｏ，、
Ｓｉｎ、などの熱膨張、収縮とのバランスにより、１０
００℃以ヒで見掛は上熱膨張係数が非常に小さくなる。
そしてこの原料を加えることにより、ＳＮプレートが低
膨張材質になるためである。アルミナ・ジルコニア質原
料中のＺｒＯ，の量は１０〜５０重量％でなければなら
ない。１０重量％未満ではＺｒＯ，の変態による体積変
化量が小さすぎ、共存するＭ、２０ｓｓ ５ｉＯ１など
の熱膨張、収縮が支配的になり、５０重量％を超えると
逆にＺｒＯ，の変態体積変化が支配的となって、共に１
０００ ℃以上でのアルミナ・ジルコニア質原料の見掛
は熱膨張係数が小さくなくなるからである。アルミナ・
ジルコニア質原料中の鳩０３、Ｓｉｎ、とも膨張収縮の
バランスを考えると”Ｌｘ’ｓ ３５〜９０重量％、Ｓ
ｉｎ。
膨張材質になるためである。アルミナ・ジルコニア質原
料中のＺｒＯ，の量は１０〜５０重量％でなければなら
ない。１０重量％未満ではＺｒＯ，の変態による体積変
化量が小さすぎ、共存するＭ、２０ｓｓ ５ｉＯ１など
の熱膨張、収縮が支配的になり、５０重量％を超えると
逆にＺｒＯ，の変態体積変化が支配的となって、共に１
０００ ℃以上でのアルミナ・ジルコニア質原料の見掛
は熱膨張係数が小さくなくなるからである。アルミナ・
ジルコニア質原料中の鳩０３、Ｓｉｎ、とも膨張収縮の
バランスを考えると”Ｌｘ’ｓ ３５〜９０重量％、Ｓ
ｉｎ。
５重量％以下でなければならない。なお、こ＼に対する
耐溶損性が低下する。
耐溶損性が低下する。
アルミナ・ジルコニア質原料は、以上の化学組成よりな
りアルミナとジルコン又はジルコニアとを主原料とし、
これを電融または焼結して製造される。
りアルミナとジルコン又はジルコニアとを主原料とし、
これを電融または焼結して製造される。
第１表は鳩Ｏ５、ＺｒＯ，、Ｓｉｎ、 （Ｄ化学成分を
変化させた電融品のアルミナ・ジルコニア質原料ｔ−示
したものである。このうち符号り、Ｈは化学組成が本発
明の範囲のものである。
変化させた電融品のアルミナ・ジルコニア質原料ｔ−示
したものである。このうち符号り、Ｈは化学組成が本発
明の範囲のものである。
第１表 アルミナ・ジルコニア質原料の化学組成第２図
は、上記第１表に示す各アルミナ・ジルコニア質原料の
熱膨張曲線を示したものである。この測定には、アルミ
ナ・ジルコニア質原料を１ｍ以下に粉砕し、メチルセロ
ースと水とを加え１０００ ｋｇＡ＃ｆテ加圧成形し乾
燥後、１５００℃Ｘ５ｈｒｓで焼成した試験片を使用し
た。
は、上記第１表に示す各アルミナ・ジルコニア質原料の
熱膨張曲線を示したものである。この測定には、アルミ
ナ・ジルコニア質原料を１ｍ以下に粉砕し、メチルセロ
ースと水とを加え１０００ ｋｇＡ＃ｆテ加圧成形し乾
燥後、１５００℃Ｘ５ｈｒｓで焼成した試験片を使用し
た。
アルミナ・ジルコニア質原料の添加量は５〜５０重ｔチ
とする。５重ｔ％未満では耐熱衝撃性向上の効果が表わ
れず、５０重量％を超えると耐溶損性向上に効果のある
アルミナ質原料及び又は高アルミナ質原料の相対量が減
シ、ＳＮプレートとして十分な耐溶損性が得られないか
らである。アルミナ質原料は焼結あるいは電融品でＡＩ
、Ｏ，成分が９０重量−以上含有されるものをいう。
とする。５重ｔ％未満では耐熱衝撃性向上の効果が表わ
れず、５０重量％を超えると耐溶損性向上に効果のある
アルミナ質原料及び又は高アルミナ質原料の相対量が減
シ、ＳＮプレートとして十分な耐溶損性が得られないか
らである。アルミナ質原料は焼結あるいは電融品でＡＩ
、Ｏ，成分が９０重量−以上含有されるものをいう。
高アルミナ質原料とは、Ｍ、０．成分５０重量％以上、
Ｓｉｎ、成分１０重量％以上含有する原料で、一般にム
ライト、シリマナイト、アングルサイトの鉱物からなる
ものをさす。これらの原料はＳＮプレートの耐溶損性付
与に必要でＡ１．Ｏ，含有量が多いものほどその効果は
大きいため、主としてアルミナ質原料を使用し、高アル
ミナ質原料は全体配合に対して２０重ｆ％以下であるこ
とが好ましい。
Ｓｉｎ、成分１０重量％以上含有する原料で、一般にム
ライト、シリマナイト、アングルサイトの鉱物からなる
ものをさす。これらの原料はＳＮプレートの耐溶損性付
与に必要でＡ１．Ｏ，含有量が多いものほどその効果は
大きいため、主としてアルミナ質原料を使用し、高アル
ミナ質原料は全体配合に対して２０重ｆ％以下であるこ
とが好ましい。
まだ、以上の配合物に酸化クロムを１０重量％以下、好
ましくは１〜８重′！：チを添加するとＣｒ、Ｏ，成分
が焼成中、ＡＨ，Ｏｓ成分と固溶体を作りこれが溶鋼ス
ラグからくる鉄酸化物のＳＮプレート組織内への浸透を
抑制する働きがあシ、耐溶損性をさらに向上させること
ができる。
ましくは１〜８重′！：チを添加するとＣｒ、Ｏ，成分
が焼成中、ＡＨ，Ｏｓ成分と固溶体を作りこれが溶鋼ス
ラグからくる鉄酸化物のＳＮプレート組織内への浸透を
抑制する働きがあシ、耐溶損性をさらに向上させること
ができる。
酸化クロムは純度９０重量％以上、粒度が１０μ以下が
好ましい。割合が１０重量％を招えると耐熱衝撃性が劣
化する。
好ましい。割合が１０重量％を招えると耐熱衝撃性が劣
化する。
本発明は以上の原料を所定量配合し、後は常法により粘
土、水、樹脂、ワックスなど耐火物成形に一般に用いら
れる結合剤を添加してフレットアイリッヒミキサーなど
で混練し、オイルプレス、フリクションプレスなどの成
形機にてＳＮプレート形状に成形する。
土、水、樹脂、ワックスなど耐火物成形に一般に用いら
れる結合剤を添加してフレットアイリッヒミキサーなど
で混練し、オイルプレス、フリクションプレスなどの成
形機にてＳＮプレート形状に成形する。
得られた素地を十分乾燥させた後、酸化物セラミック結
合が形成される温度にて焼成する。
合が形成される温度にて焼成する。
一般的には１３００℃以上好ましくけ１４００℃〜１７
００℃である。
００℃である。
こうして得られた焼成体にピッチ、タール、フェノール
系樹脂、フラン系樹脂から選ばれる一種又は二種以上を
含浸し、３５０℃以上好ましくは４００〜１１００℃の
非酸化性雰囲気中で加熱処したカーボンが残留する。カ
ーボンは溶鋼、スラグにぬれにくい性質を有するためＳ
Ｎプレート組織中への溶鋼、スラグの侵入を抑制し、Ｓ
Ｎプレート摺動面への地金付着、スラグ付着を著しく軽
減させ、同時に摺動面、ノズル孔の耐溶損性を向上させ
る。加熱処理を３５０ ℃以上の非酸化性雰囲気中でと
限定したのはピッチ、タール、フェノール系樹脂、フラ
ン系樹脂中の揮発発煙成分を完全に揮発させ、残留カー
ボンのみを残すためである。これにょシＳＮプレートは
使用時に発煙することもなく、作業環境の向上を図る。
系樹脂、フラン系樹脂から選ばれる一種又は二種以上を
含浸し、３５０℃以上好ましくは４００〜１１００℃の
非酸化性雰囲気中で加熱処したカーボンが残留する。カ
ーボンは溶鋼、スラグにぬれにくい性質を有するためＳ
Ｎプレート組織中への溶鋼、スラグの侵入を抑制し、Ｓ
Ｎプレート摺動面への地金付着、スラグ付着を著しく軽
減させ、同時に摺動面、ノズル孔の耐溶損性を向上させ
る。加熱処理を３５０ ℃以上の非酸化性雰囲気中でと
限定したのはピッチ、タール、フェノール系樹脂、フラ
ン系樹脂中の揮発発煙成分を完全に揮発させ、残留カー
ボンのみを残すためである。これにょシＳＮプレートは
使用時に発煙することもなく、作業環境の向上を図る。
以上のとおシ本発明方法により得られるＳＮプレートは
、アルミナ・ジルコニア質原料により終始安定した熱衝
撃抵抗性を保持し、使用初期にはカーボンの溶鋼、スラ
グ浸透抑制効果があり、また長時間使用してカーボンが
酸化消失してもアルミナ質、高アルミナ質原料の効果に
より高い耐溶損性を有し、カーボン消失による組織劣化
が全くおこらず、摺ＩＩＩ面精度が長時間維持できるな
ど画期的な材質である。
、アルミナ・ジルコニア質原料により終始安定した熱衝
撃抵抗性を保持し、使用初期にはカーボンの溶鋼、スラ
グ浸透抑制効果があり、また長時間使用してカーボンが
酸化消失してもアルミナ質、高アルミナ質原料の効果に
より高い耐溶損性を有し、カーボン消失による組織劣化
が全くおこらず、摺ＩＩＩ面精度が長時間維持できるな
ど画期的な材質である。
本発明実施例およびその比較例を第２表に示す。
各側のアルミナ・ジルコニア質原料は前記第１表に示し
たものを使用した。
たものを使用した。
アルミナ質原料はＡＭ、０３９８ＬＪｉｔ’％の焼結ア
ルミナを、高アルミナ質原料はＡｔ、０，７０重量多、
Ｓｉｎ。
ルミナを、高アルミナ質原料はＡｔ、０，７０重量多、
Ｓｉｎ。
２８重敏チの合成ムライトをそれぞれ使用した。
比較例、実施例配合はいずれもフレットにて混練し、フ
リクションプレスによす所定のＳＮプレート形状に成形
し、８０〜１５０℃で４８時間乾燥させた後トンネルキ
ルンにて１６００ ℃Ｘ ５ｈｒｓ焼成した。
リクションプレスによす所定のＳＮプレート形状に成形
し、８０〜１５０℃で４８時間乾燥させた後トンネルキ
ルンにて１６００ ℃Ｘ ５ｈｒｓ焼成した。
試験方法を次に示す、（牙２表）
□−一□
耐熱衝撃性；
ＳＮプレートの流出孔をプロパンガスバーナーで加熱し
、流出孔周辺に亀裂が入るまでの時間を測定した。数字
が大きい方が耐熱衝撃性が大きい。
、流出孔周辺に亀裂が入るまでの時間を測定した。数字
が大きい方が耐熱衝撃性が大きい。
耐溶損性；
回転ドラム式侵食試験装置を用い１６５０℃×３ｈｒの
条件で鉄１ｏｏ ’１６の侵食剤にてプロパンガスバー
ナーで加熱し溶損寸法を測定した。
条件で鉄１ｏｏ ’１６の侵食剤にてプロパンガスバー
ナーで加熱し溶損寸法を測定した。
それぞれの溶損寸法のうち実施例風１の溶損寸法を１０
０とし、他の例の溶損寸法を相対値で表わした。数字が
小さい方が耐溶損性にすぐれている。
０とし、他の例の溶損寸法を相対値で表わした。数字が
小さい方が耐溶損性にすぐれている。
バーナー加熱による発煙；
バーナー加熱による耐熱衝撃性を測定する時、発煙があ
ったかどうか肉眼にて観察した。
ったかどうか肉眼にて観察した。
表から本発明実施例は耐熱衝撃性、耐溶損性とも非常に
すぐれた材質であることがわかる。
すぐれた材質であることがわかる。
さらに本発明の効果を確認するため従来多用されている
、高アルミナ質、アルミナ−カーボン質等の材質と耐酸
化性、耐熱衝撃性、耐溶損性を比較し第３表に示した。
、高アルミナ質、アルミナ−カーボン質等の材質と耐酸
化性、耐熱衝撃性、耐溶損性を比較し第３表に示した。
従来例１．２は実施例と全く同じ作り方、従来例３．４
は成形までは実施例と同じであるが、焼成は１４００℃
×６Ｈでコークスプリーズ中で還元焼成した。
は成形までは実施例と同じであるが、焼成は１４００℃
×６Ｈでコークスプリーズ中で還元焼成した。
牙 ３ 表
耐熱衝撃性Ａと耐溶損性、バーナー加熱による発煙は前
記したと同じ方法で行なった。
記したと同じ方法で行なった。
カーボン酸化後強度
ＳＮプレート形状から２０Ｘ２０Ｘ１２０＋＋ｍのテス
トピースを切出し電気炉大気雰囲気中で８００℃ｘｓＨ
酸化させた後ピースの曲げ強度を測定した。
トピースを切出し電気炉大気雰囲気中で８００℃ｘｓＨ
酸化させた後ピースの曲げ強度を測定した。
耐熱衝撃性Ｂ
ＳＮプレートを電気炉大気雰囲気中で８ｏｏ℃Ｘ５Ｈ酸
化させた後耐熱衝撃性Ａと同様な方法で耐熱衝撃性を試
験した。 − 第３表かられかるように実施例Ｎｏ、 ３と７は従来例
点１．２に比して酸化した後の耐熱衝撃性が大きく、従
来例Ｎａ３．４に比して酸化した後の曲げ強度が大きい
ことがわかる。
化させた後耐熱衝撃性Ａと同様な方法で耐熱衝撃性を試
験した。 − 第３表かられかるように実施例Ｎｏ、 ３と７は従来例
点１．２に比して酸化した後の耐熱衝撃性が大きく、従
来例Ｎａ３．４に比して酸化した後の曲げ強度が大きい
ことがわかる。
また本発明実施例Ｎ１１３とＮａ７をＡ社２５０ｔが取
鍋スライディング装置に取り付は試験使用したところ、
従来使用していた高アルミナ質ＳＮプレート、アルミナ
・カーボン質ＳＮプレート°・では取鍋３〜５チヤ一ジ
程度の耐用であったが、本発明実施例風３、隘７は５〜
８チヤ〜ジと飛躍的に耐用性が向上した。
鍋スライディング装置に取り付は試験使用したところ、
従来使用していた高アルミナ質ＳＮプレート、アルミナ
・カーボン質ＳＮプレート°・では取鍋３〜５チヤ一ジ
程度の耐用であったが、本発明実施例風３、隘７は５〜
８チヤ〜ジと飛躍的に耐用性が向上した。
従来のプレートの使用後観察を行なったところ、高アル
ミナ質のものには流出孔周辺の亀裂が多く、アルミナカ
ーボン質のものはＳＮプレート摺動面が酸化により組織
が劣化し、面精度が維持できていなかった。
ミナ質のものには流出孔周辺の亀裂が多く、アルミナカ
ーボン質のものはＳＮプレート摺動面が酸化により組織
が劣化し、面精度が維持できていなかった。
本発明品Ｎｏ、３は８チヤージ耐用が限界と見られたが
、酸化クロムを添加した翫７の摺動面はほとんど荒れて
おらず面精度が維持されており、さらＶＣ２チャージ程
度の耐用が可能であった。
、酸化クロムを添加した翫７の摺動面はほとんど荒れて
おらず面精度が維持されており、さらＶＣ２チャージ程
度の耐用が可能であった。
第１図はＺｒＯ，の熱膨張収縮曲線図、第２図はアルミ
ナ・ジルコニア質原料の熱膨張収縮曲線図である。 特許出願人 播磨耐火煉瓦株式会社 ＨＪＪ γ２目 夕５−４［’ｃ］ 手続補正書 昭１０５８年９月２２日 ’［Ｖ許庁長官 若 杉 和 夫 殿 １ ！■件の表示 特願昭５８−１５６５１０号２、発
明の名称 スライディングノズルプレートの製造方法 ３、 補正をする者 事件との関係 出願人 播磨耐火煉瓦株式会社 ６、 補正の内容 （１） 明細書第１１負第２表中配合割合の欄中−１酸
化クロム粉（１０朋以下）」とあるを［酸化クロム粉（
１０μｍ以下）ｊと補正する。 （２） 第２図を別紙のごとく補正する。
ナ・ジルコニア質原料の熱膨張収縮曲線図である。 特許出願人 播磨耐火煉瓦株式会社 ＨＪＪ γ２目 夕５−４［’ｃ］ 手続補正書 昭１０５８年９月２２日 ’［Ｖ許庁長官 若 杉 和 夫 殿 １ ！■件の表示 特願昭５８−１５６５１０号２、発
明の名称 スライディングノズルプレートの製造方法 ３、 補正をする者 事件との関係 出願人 播磨耐火煉瓦株式会社 ６、 補正の内容 （１） 明細書第１１負第２表中配合割合の欄中−１酸
化クロム粉（１０朋以下）」とあるを［酸化クロム粉（
１０μｍ以下）ｊと補正する。 （２） 第２図を別紙のごとく補正する。
Claims (2)
- （１） ＮｔｔＯｍ ３５〜９０重量％、２１０１１０
〜５０重量％、Ｓｉｎ、 ２５重量−以下の化学組成か
らなるアルミナ・ジルコニア質原料５〜５０重量％残部
アルミナ原料及び又は高アルミナ質原料を混線・成形・
焼成した後ピッチ、タール、フェノール系樹脂、フラン
系樹脂から選ばれる一種又は二種以上を含浸し、レート
の製造方法。 - （２） ＡｌｔＯｓ ３５〜９０重量％、ｚｒＯ！１０
〜５０重量矛、Ｅ３ｔＯｔ ２５重量−以下の化学組成
からなるアルミナ・ジルコニア質原料５〜５０重猾チ、
酸化クロム１０重量９６７以上残部にアルミナ原料及び
又は高アルミナ質原料を混線・成形・焼成した後、ピッ
チ、タール、フェノール系樹脂、７ラン系樹脂から選ば
れる一種又は二種以上を含浸し、３５０ ℃以上の非酸
化性雰囲気中で加熱処理することを Ｖ特徴とする、スライディングノズルプレートの製造方
法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58156510A JPS6051660A (ja) | 1983-08-29 | 1983-08-29 | スライデイングノズルプレ−トの製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58156510A JPS6051660A (ja) | 1983-08-29 | 1983-08-29 | スライデイングノズルプレ−トの製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6051660A true JPS6051660A (ja) | 1985-03-23 |
| JPH0130784B2 JPH0130784B2 (ja) | 1989-06-21 |
Family
ID=15629343
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP58156510A Granted JPS6051660A (ja) | 1983-08-29 | 1983-08-29 | スライデイングノズルプレ−トの製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6051660A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6256351A (ja) * | 1985-09-02 | 1987-03-12 | ハリマセラミック株式会社 | 炭素含有耐火物 |
| JPS63103856A (ja) * | 1986-10-20 | 1988-05-09 | 川崎炉材株式会社 | スライデイングノズル用プレ−ト耐火物 |
| JPH01216245A (ja) * | 1988-02-24 | 1989-08-30 | Res Dev Corp Of Japan | 電子スピン共鳴装置 |
| JPH06321618A (ja) * | 1993-05-10 | 1994-11-22 | Harima Ceramic Co Ltd | スライディングノズルプレートの製造方法 |
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| JPS5696775A (en) * | 1979-12-28 | 1981-08-05 | Kurosaki Refractories Co | High endurance sliding nozzle plate |
-
1983
- 1983-08-29 JP JP58156510A patent/JPS6051660A/ja active Granted
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|---|---|---|---|---|
| JPS6256351A (ja) * | 1985-09-02 | 1987-03-12 | ハリマセラミック株式会社 | 炭素含有耐火物 |
| JPS63103856A (ja) * | 1986-10-20 | 1988-05-09 | 川崎炉材株式会社 | スライデイングノズル用プレ−ト耐火物 |
| JPH01216245A (ja) * | 1988-02-24 | 1989-08-30 | Res Dev Corp Of Japan | 電子スピン共鳴装置 |
| JPH06321618A (ja) * | 1993-05-10 | 1994-11-22 | Harima Ceramic Co Ltd | スライディングノズルプレートの製造方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0130784B2 (ja) | 1989-06-21 |
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