JPS6048572B2 - 連続焼鈍による絞り用高張力冷延鋼板の製造方法 - Google Patents
連続焼鈍による絞り用高張力冷延鋼板の製造方法Info
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- JPS6048572B2 JPS6048572B2 JP18606982A JP18606982A JPS6048572B2 JP S6048572 B2 JPS6048572 B2 JP S6048572B2 JP 18606982 A JP18606982 A JP 18606982A JP 18606982 A JP18606982 A JP 18606982A JP S6048572 B2 JPS6048572 B2 JP S6048572B2
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- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
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- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
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Description
【発明の詳細な説明】
この発明は連続焼鈍による絞り用高張力冷延鋼板の製造
方法に関し、とくにＰ添加低炭素Ａｌキルド鋼を用いて
連続焼鈍により絞り加工性の優れた３５〜４０キロ級の
高張力冷延鋼板を有利に製造する方法の改良を提案する
ものである。
方法に関し、とくにＰ添加低炭素Ａｌキルド鋼を用いて
連続焼鈍により絞り加工性の優れた３５〜４０キロ級の
高張力冷延鋼板を有利に製造する方法の改良を提案する
ものである。
従来Ｐ添加低炭素Ａｌキルド鋼を用いて箱焼鈍法により
製造された引張強さ（Ｔ、５）３５〜４０に９／一級の
高張力冷延鋼板は、自動車部品などプレス加工が施され
る用途で広く適用されている。
製造された引張強さ（Ｔ、５）３５〜４０に９／一級の
高張力冷延鋼板は、自動車部品などプレス加工が施され
る用途で広く適用されている。
他方低炭素Ｎキルド銅を用い連続焼鈍法により深絞り性
の優れた冷延鋼板を得ようとする場合に、熱延巻取り温
度を高くすることにより鋼中炭化物を粗大化させるのが
、有効なことも知られているけれども、このような低炭
素Ａｌキルド鋼にＰを添加して高張力化を図ろうとする
場合には熱延巻取り温度を高くし、連続焼鈍を行つたと
しても高に値が得られなかつた。そこで固溶強化元素と
してＰは安価であることから、Ｐ添加鋼を用いて絞り性
に優れた高張力冷延鋼板を製造する方法の確立が望まれ
ていた。
の優れた冷延鋼板を得ようとする場合に、熱延巻取り温
度を高くすることにより鋼中炭化物を粗大化させるのが
、有効なことも知られているけれども、このような低炭
素Ａｌキルド鋼にＰを添加して高張力化を図ろうとする
場合には熱延巻取り温度を高くし、連続焼鈍を行つたと
しても高に値が得られなかつた。そこで固溶強化元素と
してＰは安価であることから、Ｐ添加鋼を用いて絞り性
に優れた高張力冷延鋼板を製造する方法の確立が望まれ
ていた。
そのためＰ添加鋼を用い、連続焼鈍法により高に値を有
する絞り用高張力冷延鋼板を製造するためには、Ｃ量を
０．０１５％以下とすること、又はＴｉ、Ｎｂなどの炭
窒化物形成元素を添加することなどの対策が必要とされ
ていた。しかるに現在の転炉製鋼法ではＣを０．０１５
％以下とすることは極めて困難てあるため出鋼後真空脱
ガス処理などの工程が必要となり、その分コストアップ
が避けられなかつた。
する絞り用高張力冷延鋼板を製造するためには、Ｃ量を
０．０１５％以下とすること、又はＴｉ、Ｎｂなどの炭
窒化物形成元素を添加することなどの対策が必要とされ
ていた。しかるに現在の転炉製鋼法ではＣを０．０１５
％以下とすることは極めて困難てあるため出鋼後真空脱
ガス処理などの工程が必要となり、その分コストアップ
が避けられなかつた。
またＣ量を下げるＪことにより鋼板の引張り強さが低下
するため、所期の引張り強さを得るためにはＰの添加量
を増加させる必要があるがＰの添加量が多くなるとに値
の劣化が著しくなるという相矛盾する性質があり、Ｃ量
を下げて高張力冷延鋼板を製造することフは得策ではな
かつた。一方Ｔｉ）Ｎｂなどの炭窒化物形成元素を添加
する方法も、これら元素が高価であることからコストア
ップは避けられず、また同時にＣ量を下げるなどの対策
を講じなければ優れた深絞り性が得られないという欠点
もあつた。
するため、所期の引張り強さを得るためにはＰの添加量
を増加させる必要があるがＰの添加量が多くなるとに値
の劣化が著しくなるという相矛盾する性質があり、Ｃ量
を下げて高張力冷延鋼板を製造することフは得策ではな
かつた。一方Ｔｉ）Ｎｂなどの炭窒化物形成元素を添加
する方法も、これら元素が高価であることからコストア
ップは避けられず、また同時にＣ量を下げるなどの対策
を講じなければ優れた深絞り性が得られないという欠点
もあつた。
発明者らは低炭素Ａｌキルド鋼を高温巻取りすると、鋼
中のＰ含有量の多いもの程、熱延板中に存在する固溶Ｃ
が増加し、これが、ｒ値を劣化せしめる原因となつてい
ることを究明し、さらに熱延板の高温巻取り後６００゜
Ｃ〜３５０゜Ｃの温度域を急冷すればＰ添加鋼であつて
も固溶Ｃが減少することを見出した。
中のＰ含有量の多いもの程、熱延板中に存在する固溶Ｃ
が増加し、これが、ｒ値を劣化せしめる原因となつてい
ることを究明し、さらに熱延板の高温巻取り後６００゜
Ｃ〜３５０゜Ｃの温度域を急冷すればＰ添加鋼であつて
も固溶Ｃが減少することを見出した。
この発明はこの知見に立脚してとくに有利な、ｊ連続焼
鈍による絞り用高張力冷延鋼板の製造方法を確立したも
のである。
鈍による絞り用高張力冷延鋼板の製造方法を確立したも
のである。
この発明は、重量百分率てＣ：０．０１８〜０．０６％
、Ｍｎ：０．１０〜０．４０％、Ｐ：０．０３〜０．０
８％、Ａ１：０．０２〜０．１０％、Ｎ：０．００５以
下を含み、残部実質的に鉄及び不可避的不純物よりなる
組成のスラブを熱間圧延してＮ。
、Ｍｎ：０．１０〜０．４０％、Ｐ：０．０３〜０．０
８％、Ａ１：０．０２〜０．１０％、Ｎ：０．００５以
下を含み、残部実質的に鉄及び不可避的不純物よりなる
組成のスラブを熱間圧延してＮ。
点以上の温度で熱延仕上を終了したのち６２０℃以上、
７５０℃以下の温度で巻き取り、引続き６００℃から３
５０℃まての間の平均冷却温度を１５０゜Ｃ／Ｈｒ以上
に制御して冷却し更に３５０℃以下常温に至る温度範囲
をコイル状にして自然放冷し、かくして得られた熱延板
を酸洗脱スケール後圧下率６０％以上で冷延し、次いで
再結晶温度以上、Ａ。
７５０℃以下の温度で巻き取り、引続き６００℃から３
５０℃まての間の平均冷却温度を１５０゜Ｃ／Ｈｒ以上
に制御して冷却し更に３５０℃以下常温に至る温度範囲
をコイル状にして自然放冷し、かくして得られた熱延板
を酸洗脱スケール後圧下率６０％以上で冷延し、次いで
再結晶温度以上、Ａ。
変態点以下の温度．域で１０〜１８０秒間の均熱保持及
び４５０℃〜３００゜Ｃの温度域で、４０秒〜２４叱′
間の過時効処理によりなる連続焼鈍を施こすことの結合
によつて、上掲した従来技術の問題点の有効な解決手段
とするものてある。この発明においてスラブの鋼成分を
限定する理由についてます説明する。
び４５０℃〜３００゜Ｃの温度域で、４０秒〜２４叱′
間の過時効処理によりなる連続焼鈍を施こすことの結合
によつて、上掲した従来技術の問題点の有効な解決手段
とするものてある。この発明においてスラブの鋼成分を
限定する理由についてます説明する。
Ｃ：０．０６％をこえてＣを含有するとｒ値の劣化が著
しく所期の絞り性が得られない。
しく所期の絞り性が得られない。
またＣを０．０１８％未満にするためには真空脱ガス処
理が必Ｊ要となりコストアップが避けられないばかりで
なく、鋼板の強度が低下するので必要な強度を得るよう
にＰを多量に添加する必要が生じて延性の低下が大きく
なり、ｒ値は改善されても絞り加工性はむしろ劣化する
。したがつてＣは０．０１８〜０．０６４％の範囲とす
る。Ｍｎ：Ｍｎは鋼中Ｓに起因する熱間脆性を防ぐため
に添加されるがＭｎ量の増加とともにＴ．Ｓは上昇する
もののｒ値は著しく劣化する。
理が必Ｊ要となりコストアップが避けられないばかりで
なく、鋼板の強度が低下するので必要な強度を得るよう
にＰを多量に添加する必要が生じて延性の低下が大きく
なり、ｒ値は改善されても絞り加工性はむしろ劣化する
。したがつてＣは０．０１８〜０．０６４％の範囲とす
る。Ｍｎ：Ｍｎは鋼中Ｓに起因する熱間脆性を防ぐため
に添加されるがＭｎ量の増加とともにＴ．Ｓは上昇する
もののｒ値は著しく劣化する。
効果的に熱間脆性を防ぐためには０．１０％以上のＭｎ
が必要であり、高ｒ値を得るためにＭｎを０．１０〜０
．４０％の範囲にする。Ｐ：鋼中Ｐ量の増加とともにＴ
．Ｓは上昇し、延性ｒ値は劣化する。
が必要であり、高ｒ値を得るためにＭｎを０．１０〜０
．４０％の範囲にする。Ｐ：鋼中Ｐ量の増加とともにＴ
．Ｓは上昇し、延性ｒ値は劣化する。
後述のように熱延巻取後のコイルの冷却方法を制御する
ことによりＰによるｒ値の劣化は防げるが、程度がすぎ
れば延性の劣化は避け難い。Ｐ添加によりＴ．Ｓ３５ｋ
９／一〜４５ｋｇ／一を得るた）めには０．０３〜０．
０８％のＰを添加すれば十分であつて、０．０３％に満
たないと所期の強度が得られず０．０８％をこえると延
性が低下し絞り加工性が劣化するので、上記の範囲に限
定される。
ことによりＰによるｒ値の劣化は防げるが、程度がすぎ
れば延性の劣化は避け難い。Ｐ添加によりＴ．Ｓ３５ｋ
９／一〜４５ｋｇ／一を得るた）めには０．０３〜０．
０８％のＰを添加すれば十分であつて、０．０３％に満
たないと所期の強度が得られず０．０８％をこえると延
性が低下し絞り加工性が劣化するので、上記の範囲に限
定される。
Ａ１：Ａ１は脱酸剤として鋼中に添加されるだけでなく
、鋼中のＮｆ！：ＡＩＮとして固定し、ｒ値、延性を高
める効果を有する。
、鋼中のＮｆ！：ＡＩＮとして固定し、ｒ値、延性を高
める効果を有する。
かかる川の効果は０．０２％以上の添加量で十分実現さ
れる。一方０．１０％をこえて過剰に川を添加すること
は、コストアップを招くだけでなく、延性の低下をもた
らすので、０．０２〜０．１０％の範囲にする必要があ
る。Ｎ：Ｎは鋼中に不可避的不純物として含まれてｒ値
、延性を著しく劣化させ、この意味では出来るだけ少い
方が好ましいが、鋼中にＮを添加することにより、０．
００５％以下においてＮの悪影響は軽減され得る。しか
し、０．００５％をこえる場合にはＡ１を添加しても、
もはや良好なｒ値、延性が得られなくなるのでＮ含有量
は０．００５％以下としなくてはならない。
れる。一方０．１０％をこえて過剰に川を添加すること
は、コストアップを招くだけでなく、延性の低下をもた
らすので、０．０２〜０．１０％の範囲にする必要があ
る。Ｎ：Ｎは鋼中に不可避的不純物として含まれてｒ値
、延性を著しく劣化させ、この意味では出来るだけ少い
方が好ましいが、鋼中にＮを添加することにより、０．
００５％以下においてＮの悪影響は軽減され得る。しか
し、０．００５％をこえる場合にはＡ１を添加しても、
もはや良好なｒ値、延性が得られなくなるのでＮ含有量
は０．００５％以下としなくてはならない。
この発明て不可避的不純物は主としてＳてあり、０．０
２％以内で許容される。
２％以内で許容される。
次に熱延条件の限定理由について述べる。
熱延仕上げ温度：Ａｒ３点よりも低い温度で熱延すると
冷延・焼鈍後のｒ値が著しく劣化する。
冷延・焼鈍後のｒ値が著しく劣化する。
したがつてＡｒ３点以上で熱間圧延を終了しなくてはな
らない。熱延巻取り温度：連続焼鈍において高ｒ値を得
るためには、鋼中のＣを粗大セメンタイトとし、セメン
タイトの平均間隔を、大きくするとともにマトリックス
中の固溶Ｃや、固溶Ｎ量を低減する必要がある。
らない。熱延巻取り温度：連続焼鈍において高ｒ値を得
るためには、鋼中のＣを粗大セメンタイトとし、セメン
タイトの平均間隔を、大きくするとともにマトリックス
中の固溶Ｃや、固溶Ｎ量を低減する必要がある。
鋼中Ｃを粗大セメンタイトとするためには、熱延後の巻
取温度を６２０゜Ｃ以上としなくてはならない。
取温度を６２０゜Ｃ以上としなくてはならない。
なお鋼中にＰを添加した楊合セメンタイトの平均間隔は
小さくなるので、セメンタイトの平均間隔を十分に大き
くするために熱延巻取り温度を６５０’Ｃ以上とするこ
とがより好ましい。
小さくなるので、セメンタイトの平均間隔を十分に大き
くするために熱延巻取り温度を６５０’Ｃ以上とするこ
とがより好ましい。
しかし熱延巻取温度が７５０℃を超えると、コイルつふ
れのおそれがあるため熱延作業が、繁雑になるだけでな
く、セメンタイトの平均間隔が過度に大きくなるためコ
イル冷却中にマトリックス中の固溶Ｃがセメンタイトと
して析出することが困難となり、マトリックスに固溶Ｃ
が多量に残存する。このためかえつてｒ値が劣化する。
なお熱延巻取り温度を６２０℃以上とすれば、鋼中のＮ
は、ほぼ全量、ＡＩＮとして析出し、ｒ値、延性を劣化
させるという悪影響は完全になくなる。
れのおそれがあるため熱延作業が、繁雑になるだけでな
く、セメンタイトの平均間隔が過度に大きくなるためコ
イル冷却中にマトリックス中の固溶Ｃがセメンタイトと
して析出することが困難となり、マトリックスに固溶Ｃ
が多量に残存する。このためかえつてｒ値が劣化する。
なお熱延巻取り温度を６２０℃以上とすれば、鋼中のＮ
は、ほぼ全量、ＡＩＮとして析出し、ｒ値、延性を劣化
させるという悪影響は完全になくなる。
巻取り後の冷却温度：巻取後の冷却温度はこの発明を構
成する要件の中で最も重要なものである。
成する要件の中で最も重要なものである。
すなわち発明者らは、通常の低炭素鋼の場合熱延後６２
０℃以上の温度で巻取つた後、自然放冷し、冷延、焼鈍
すれば高ｒ値が得られたが、Ｐを添加した場合にはｒ値
が著しく劣化するという欠点を解決するために６００’
Ｃ〜３５０℃の温度範囲を比較的急冷した後３５０℃以
下の温度範囲を徐冷することによりＰ添加鋼を用いても
高ｒ値が得られることの知見に基いてこの発明を完成へ
導いたのである。こ）に６２００Ｃ〜７５００Ｃの温度
範囲で巻取つた後、６００’Ｃまての冷却については鋼
中Ｃが、粗大セメンタイトになれば問題はなく、自然放
冷或は若干の強ホｌ冷却を用いても差支えない。
０℃以上の温度で巻取つた後、自然放冷し、冷延、焼鈍
すれば高ｒ値が得られたが、Ｐを添加した場合にはｒ値
が著しく劣化するという欠点を解決するために６００’
Ｃ〜３５０℃の温度範囲を比較的急冷した後３５０℃以
下の温度範囲を徐冷することによりＰ添加鋼を用いても
高ｒ値が得られることの知見に基いてこの発明を完成へ
導いたのである。こ）に６２００Ｃ〜７５００Ｃの温度
範囲で巻取つた後、６００’Ｃまての冷却については鋼
中Ｃが、粗大セメンタイトになれば問題はなく、自然放
冷或は若干の強ホｌ冷却を用いても差支えない。
しかし６００゜Ｃ〜３５０’Ｃの温度域での冷却速度が
１５０゜Ｃ／Ｈｒ未満であるとＰ添加鋼の場合、マトリ
ックス中の固溶Ｃが低減せす、ｒ値の劣化が著しくなる
。この温度範囲の冷却はいくら速くても差支えないが、
工業的に容易に実現し得る冷却速度は１０００’Ｃ／Ｈ
ｒ以下てある。急冷を開始する温度域が６００℃より高
すぎると鋼中Ｃの一部が粗大セメンタイトとならず、パ
ーライト状に析出するため高ｒ値が得られない。
１５０゜Ｃ／Ｈｒ未満であるとＰ添加鋼の場合、マトリ
ックス中の固溶Ｃが低減せす、ｒ値の劣化が著しくなる
。この温度範囲の冷却はいくら速くても差支えないが、
工業的に容易に実現し得る冷却速度は１０００’Ｃ／Ｈ
ｒ以下てある。急冷を開始する温度域が６００℃より高
すぎると鋼中Ｃの一部が粗大セメンタイトとならず、パ
ーライト状に析出するため高ｒ値が得られない。
また急冷を終了する温度が３５０’Ｃより低すぎると急
冷終了後常温までの冷却中にマトリックス中の固溶Ｃが
セメンタイトとならずに残存するためｒ値が劣化する。
したがつて急冷温度域を６００’Ｃ〜３５０℃の間に限
定した。次いで３５０℃から常温までの冷却は出来るだ
け徐冷することが好ましい。
冷終了後常温までの冷却中にマトリックス中の固溶Ｃが
セメンタイトとならずに残存するためｒ値が劣化する。
したがつて急冷温度域を６００’Ｃ〜３５０℃の間に限
定した。次いで３５０℃から常温までの冷却は出来るだ
け徐冷することが好ましい。
すなわち、この間にマトリックス中に残存した固溶Ｃを
十分に拡散せしめセメンタイトとして析出させることに
より、マトリックスを清浄化させておくことにより高ｒ
値が得られる。しカル作業能率の観点からは過度に徐冷
することは好ましくない、自然放冷程度の冷却速度で十
分高ｒ値が得られる。Ｐ添加鋼の場合６００℃〜３５０
℃の温度範囲を急冷しなければマトリックス中の固溶Ｃ
が、低減しない理由は明らかではないが、Ｐの粒界偏析
が５００℃付近で最も著しく起るという公知の事実から
次のように推定される。
十分に拡散せしめセメンタイトとして析出させることに
より、マトリックスを清浄化させておくことにより高ｒ
値が得られる。しカル作業能率の観点からは過度に徐冷
することは好ましくない、自然放冷程度の冷却速度で十
分高ｒ値が得られる。Ｐ添加鋼の場合６００℃〜３５０
℃の温度範囲を急冷しなければマトリックス中の固溶Ｃ
が、低減しない理由は明らかではないが、Ｐの粒界偏析
が５００℃付近で最も著しく起るという公知の事実から
次のように推定される。
すなわち６００℃〜３５０℃の温度域を徐冷した場合、
Ｐが、マトリックスとセメンタイトの界面に偏析し、固
溶Ｃがセメンタイトとして析出するのを妨げる。このた
め、熱延板中に固溶Ｃが多く残留する。そこで、６００
℃〜３５０℃の温度域を急冷しＰの偏析を防げば３５０
℃以下の温度域ではＰは殆んど拡散しないためＣの拡散
により固溶Ｃはセメンタイトとして析出し、マトリック
ス中の固溶Ｃは低くなる。
Ｐが、マトリックスとセメンタイトの界面に偏析し、固
溶Ｃがセメンタイトとして析出するのを妨げる。このた
め、熱延板中に固溶Ｃが多く残留する。そこで、６００
℃〜３５０℃の温度域を急冷しＰの偏析を防げば３５０
℃以下の温度域ではＰは殆んど拡散しないためＣの拡散
により固溶Ｃはセメンタイトとして析出し、マトリック
ス中の固溶Ｃは低くなる。
６００℃〜３５０℃の温度域における急冷はコイルはそ
のまま水冷する、或いはコイルを巻き戻しながら水冷、
又は強制空冷するなどの方法で容易に実現出来る。
のまま水冷する、或いはコイルを巻き戻しながら水冷、
又は強制空冷するなどの方法で容易に実現出来る。
上記のようにして得られる熱延板は、脱スケール後冷間
圧延を経て連続焼鈍されるが、この際の条件は通常の低
炭Ａ１キルド鋼を用いて、絞り用軟鋼板を製造するのと
同様の方法で全くかまわない。
圧延を経て連続焼鈍されるが、この際の条件は通常の低
炭Ａ１キルド鋼を用いて、絞り用軟鋼板を製造するのと
同様の方法で全くかまわない。
ここに高ｒ値を得るために冷延圧下率は６０％以上にす
ることが必要である。
ることが必要である。
焼鈍温度については、再結晶すれば良好に絞り加工性が
得られるが、さらに高ｒ値、高延性を得る場合には７５
０゜Ｃ以上の温度で焼鈍することが望ましい。
得られるが、さらに高ｒ値、高延性を得る場合には７５
０゜Ｃ以上の温度で焼鈍することが望ましい。
しかしＡ。変態点を超えた温度で焼鈍するとｒ値が著し
く劣化するのて焼鈍温度はＡ。点以下とする。均熱は１
叱′間以上あれは十分てあり、１８叩′間をこえる均熱
は作業効率上不適となる。またこの均熱のあと冷却中、
４５０゜Ｃ〜３００゜Ｃの温度域に４０〜２４叱′間保
持することにより高延性が得られ、降状点が低下するの
で絞り加工性が改善される。
く劣化するのて焼鈍温度はＡ。点以下とする。均熱は１
叱′間以上あれは十分てあり、１８叩′間をこえる均熱
は作業効率上不適となる。またこの均熱のあと冷却中、
４５０゜Ｃ〜３００゜Ｃの温度域に４０〜２４叱′間保
持することにより高延性が得られ、降状点が低下するの
で絞り加工性が改善される。
しかし３００゜Ｃ未満もしくは４叩？未満または４５０
゜Ｃをこえたり２４叩２間より長いときには、所期した
過時効処理の効果が得られない。以下実施例に基き説明
する。
゜Ｃをこえたり２４叩２間より長いときには、所期した
過時効処理の効果が得られない。以下実施例に基き説明
する。
表１に示す組成の鋼を溶製し連続鋳造によりス、ゞラブ
にした後、熱延仕上げ温度８５０゜Ｃ士１０゜Ｃで熱延
し、巻取り温度を７５０′Ｃ，７ＯＯ゜Ｃ，６５Ｏ゜Ｃ
ぃ６００′Ｃおよび５００゜Ｃと変えて巻取り、６５０
゜Ｃ以上て巻取つたものについてはそのまま自然放冷ま
たは３時間自然放冷後コイルのまま水冷した。
にした後、熱延仕上げ温度８５０゜Ｃ士１０゜Ｃで熱延
し、巻取り温度を７５０′Ｃ，７ＯＯ゜Ｃ，６５Ｏ゜Ｃ
ぃ６００′Ｃおよび５００゜Ｃと変えて巻取り、６５０
゜Ｃ以上て巻取つたものについてはそのまま自然放冷ま
たは３時間自然放冷後コイルのまま水冷した。
水冷したコイルの６００゜Ｃ〜３５０゜Ｃまでの平均冷
却速度は３００ルＣ／Ｈｒであつた。
却速度は３００ルＣ／Ｈｒであつた。
これら熱延板の時効指数（予歪７．５％、１００゜Ｃぃ
３吟時効）を第１図に示す。
３吟時効）を第１図に示す。
熱延巻取後自然放冷した場合には０．０６２％Ｐを含有
するＢ鋼はＡ鋼と比べ、巻取温度が６００゜Ｃ以上の範
囲で、時効指数が大きく、マトリックス中に固溶Ｃが存
在していることがわかる。一方水冷した場合にはこの温
度域でＡ鋼とＢ鋼の時効指数にほとんど差がない。いい
換えればマトリックス中に残存した固溶Ｃにほとんど差
がな（い。５００゜Ｃで巻取つた場合Ａ，Ｂ鋼いずれも
高い時効指数を示しているがこれはＮがＡＩＮとして析
出していないためである。
するＢ鋼はＡ鋼と比べ、巻取温度が６００゜Ｃ以上の範
囲で、時効指数が大きく、マトリックス中に固溶Ｃが存
在していることがわかる。一方水冷した場合にはこの温
度域でＡ鋼とＢ鋼の時効指数にほとんど差がない。いい
換えればマトリックス中に残存した固溶Ｃにほとんど差
がな（い。５００゜Ｃで巻取つた場合Ａ，Ｂ鋼いずれも
高い時効指数を示しているがこれはＮがＡＩＮとして析
出していないためである。
これら熱延板を脱スケール後冷間圧下率７２％で冷延し
、板厚０．７ＴｒｆＬの冷延板とした後、８００゜ＣＩ
０秒間均熱し、毎秒３０′Ｃで４００′Ｃまで急冷し、
４００゜Ｃ〜３５０゜Ｃに７巾間保持する過時効処理を
含めて連続焼鈍を施し、０．８％の調質圧延後、引張特
性７値を測定した。
、板厚０．７ＴｒｆＬの冷延板とした後、８００゜ＣＩ
０秒間均熱し、毎秒３０′Ｃで４００′Ｃまで急冷し、
４００゜Ｃ〜３５０゜Ｃに７巾間保持する過時効処理を
含めて連続焼鈍を施し、０．８％の調質圧延後、引張特
性７値を測定した。
巻取り温度による〒値の変化を第２図に、引張特性を表
２にそれぞれ示す。Ｐを添加しないＡ鋼の場合熱延巻取
後６００゜Ｃ〜３５０′Ｃの温度域を急冷してもしなく
ても〒値に相別な変化はみられず、また引張特性につい
ても巨様にＴ．Ｓ３５ｋ９／Ｔｎｌｔにははるかに達し
ないが、Ｂ鉗の場合、急冷することにより〒値が著しく
改善され、その結果、Ｐ無添加のＡ鋼の〒値よりやや誂
るものの、熱延後６２０゜Ｃ以上で巻き取れば、絞り加
工用として十分な１．５以上の７値を有し、３５〜４０
キロ級高張力冷延鋼板がＰ添加低炭素Ａｌキルド銅を用
いて連続焼鈍法により有利に製造し得ることが明らかで
ある。
２にそれぞれ示す。Ｐを添加しないＡ鋼の場合熱延巻取
後６００゜Ｃ〜３５０′Ｃの温度域を急冷してもしなく
ても〒値に相別な変化はみられず、また引張特性につい
ても巨様にＴ．Ｓ３５ｋ９／Ｔｎｌｔにははるかに達し
ないが、Ｂ鉗の場合、急冷することにより〒値が著しく
改善され、その結果、Ｐ無添加のＡ鋼の〒値よりやや誂
るものの、熱延後６２０゜Ｃ以上で巻き取れば、絞り加
工用として十分な１．５以上の７値を有し、３５〜４０
キロ級高張力冷延鋼板がＰ添加低炭素Ａｌキルド銅を用
いて連続焼鈍法により有利に製造し得ることが明らかで
ある。
かくしてこの発明によればＰ添加による安価な高張力対
策を連続焼鈍法による冷延鋼板の製造に活用することが
はじめて可能になる。
策を連続焼鈍法による冷延鋼板の製造に活用することが
はじめて可能になる。
第１図は熱延板巻取り温度が時効指数に及ぼす影響を、
低炭素Ａ１キルド鋼のＰ含有量に関し比較したグラフ、
第２図は同様に各熱延板を素材と値に及ぼす影響を示す
グラフである。
低炭素Ａ１キルド鋼のＰ含有量に関し比較したグラフ、
第２図は同様に各熱延板を素材と値に及ぼす影響を示す
グラフである。
Claims (1)
- １ 重量百分率でＣ：０．０１８〜０．０６％、Ｍｎ：
０．１０〜０．４０％、Ｐ：０．０３〜０．０８％、Ａ
ｌ：０．０２〜０．１０％、Ｎ：０．００５％以下を含
み、残部実質的に鉄及び不可避的不純物よりなる組成の
スラブを熱間圧延してＡｒ＿３点以上の温度で熱延仕上
を終了したのち６２０℃以上、７５０℃以下の温度で巻
き取り、引続き６００℃から３５０℃までの間の平均冷
却速度を１５０℃／ｈｒ以上に制御して冷却し更に３５
０℃以下常温に至る温度範囲をコイル状にして自然放冷
し、かくして得られた熱延板を酸洗脱スケール後圧下率
６０％以上で冷延し、次いで再結晶温度以上、Ａ＿３変
態点以下の温度域で１０〜１８０秒間の均熱保持及び４
５０℃〜３００℃の温度域で、４０〜２４０秒間の過時
効処理よりなる連続焼鈍を施こすことの結合を特徴とす
る連続焼鈍による絞り用高張力冷延鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18606982A JPS6048572B2 (ja) | 1982-10-25 | 1982-10-25 | 連続焼鈍による絞り用高張力冷延鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18606982A JPS6048572B2 (ja) | 1982-10-25 | 1982-10-25 | 連続焼鈍による絞り用高張力冷延鋼板の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5976827A JPS5976827A (ja) | 1984-05-02 |
| JPS6048572B2 true JPS6048572B2 (ja) | 1985-10-28 |
Family
ID=16181840
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP18606982A Expired JPS6048572B2 (ja) | 1982-10-25 | 1982-10-25 | 連続焼鈍による絞り用高張力冷延鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6048572B2 (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100946066B1 (ko) | 2002-12-26 | 2010-03-10 | 주식회사 포스코 | 자동차 범퍼 보강재용 초고강도 냉연강판 제조방법 |
| CN106868400A (zh) * | 2017-03-21 | 2017-06-20 | 德龙钢铁有限公司 | 一种瓶盖用钢及其制造方法 |
-
1982
- 1982-10-25 JP JP18606982A patent/JPS6048572B2/ja not_active Expired
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS5976827A (ja) | 1984-05-02 |
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