JPS6045722B2 - タ−ビンバイパス弁の制御装置 - Google Patents
タ−ビンバイパス弁の制御装置Info
- Publication number
- JPS6045722B2 JPS6045722B2 JP7681679A JP7681679A JPS6045722B2 JP S6045722 B2 JPS6045722 B2 JP S6045722B2 JP 7681679 A JP7681679 A JP 7681679A JP 7681679 A JP7681679 A JP 7681679A JP S6045722 B2 JPS6045722 B2 JP S6045722B2
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- Japan
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- oil
- pressure
- quick
- pressure oil
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- Fluid-Driven Valves (AREA)
- Fluid-Pressure Circuits (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は蒸気タービンに使用されるタービンバイパス弁
の制御装置に関するものである。
の制御装置に関するものである。
沸騰水型原子力発電プラントでは、起動および停止時ま
たは蒸気タービンの負荷遮断時などに、原子炉で発生す
る蒸気とタービンが必要とする蒸気量の間に差異を生ず
る。
たは蒸気タービンの負荷遮断時などに、原子炉で発生す
る蒸気とタービンが必要とする蒸気量の間に差異を生ず
る。
例えば原子炉の発生蒸気量が多い場合、余剰蒸気をター
ビンをバイパスして復水器へ逃がすためにタービンバイ
パス弁（以下バイパス弁と称す）を設け、このバイパス
弁により原子炉の圧力制御を行つている。上記バイパス
弁の従来の制御装置を第１図について説明するに、１は
バイパス弁、２はバイパス弁１と弁ロッド１ａおよびピ
ストンロッド３ａを介して連結されたピストン２を内蔵
するダブルアクション型アクチュエータである。
ビンをバイパスして復水器へ逃がすためにタービンバイ
パス弁（以下バイパス弁と称す）を設け、このバイパス
弁により原子炉の圧力制御を行つている。上記バイパス
弁の従来の制御装置を第１図について説明するに、１は
バイパス弁、２はバイパス弁１と弁ロッド１ａおよびピ
ストンロッド３ａを介して連結されたピストン２を内蔵
するダブルアクション型アクチュエータである。
このアクチュエータ２のピストン上部室２ａとピストン
下部室２ｂは電気、油圧サーボ弁６および急開電磁弁１
２Ａを介して供給ライン４および排出ライン１１・に接
続されている。５は油圧源、７と８は供給ライン４に設
けられたチェック弁およびアキュムレータ、９はオイル
タンクである。
下部室２ｂは電気、油圧サーボ弁６および急開電磁弁１
２Ａを介して供給ライン４および排出ライン１１・に接
続されている。５は油圧源、７と８は供給ライン４に設
けられたチェック弁およびアキュムレータ、９はオイル
タンクである。
上記急開電磁弁１２Ａはパイロット用電磁切換弁と、油
圧パイロットのスプール切換弁を組合せ・て構成され、
励磁信号によりパイロット用電磁弁を作動させ、パイロ
ット弁の切換えにより主スプール作動用パイロット油圧
を主スプールの一方の端面に加圧し、主スプール弁を切
換えて油圧源５の圧油をアクチュエータ２へ供給してバ
イパス弁１を急速に開動作させる。このバイパス弁１の
急開には瞬間に多量の圧油をアクチュエータ２へ供給し
なければならないので、切換弁の容量および応答性が弁
の急開時間に大きな影響を与える。発電プラントの大容
量化によるバイパス弁の大口径化に伴つてアクチュエー
タも大容量化し、現状の急開電磁弁（電磁、油圧切換弁
）のように２段切換えによる切換機構およびスプール弁
による切換えでは、スプール弁の大径化による開口面積
の増加により大容量化は可能である。しかしスプール弁
の大径化により内部リークが増大するため、切換時のオ
ーバラップを多く取る必要があり、かつスプールストロ
ークも大きくなる。
圧パイロットのスプール切換弁を組合せ・て構成され、
励磁信号によりパイロット用電磁弁を作動させ、パイロ
ット弁の切換えにより主スプール作動用パイロット油圧
を主スプールの一方の端面に加圧し、主スプール弁を切
換えて油圧源５の圧油をアクチュエータ２へ供給してバ
イパス弁１を急速に開動作させる。このバイパス弁１の
急開には瞬間に多量の圧油をアクチュエータ２へ供給し
なければならないので、切換弁の容量および応答性が弁
の急開時間に大きな影響を与える。発電プラントの大容
量化によるバイパス弁の大口径化に伴つてアクチュエー
タも大容量化し、現状の急開電磁弁（電磁、油圧切換弁
）のように２段切換えによる切換機構およびスプール弁
による切換えでは、スプール弁の大径化による開口面積
の増加により大容量化は可能である。しかしスプール弁
の大径化により内部リークが増大するため、切換時のオ
ーバラップを多く取る必要があり、かつスプールストロ
ークも大きくなる。
そのオーバラップの増加はシステムの応答に対してデツ
ドタイムとなるので、切換時間が長くなつてバイパス弁
の急開特性に対応できない欠点がある。本発明は上記に
かんがみ大口径のアクチュエータにおいても、バイパス
弁の急開特性を十分に満足させることができる制御装置
を提供することを目的とするもので、アクチュエータの
ピストン上部室およびピストン下部室にそれぞれ連通す
る急速圧油排出弁および急速圧油供給弁を設け、その急
速圧油供給弁および急速圧油排出弁をパイロット油圧の
供給ラインに連通し、かつ急速圧油供給弁を急開用圧油
の供給ラインに連通したことを特−徴とするものである
。
ドタイムとなるので、切換時間が長くなつてバイパス弁
の急開特性に対応できない欠点がある。本発明は上記に
かんがみ大口径のアクチュエータにおいても、バイパス
弁の急開特性を十分に満足させることができる制御装置
を提供することを目的とするもので、アクチュエータの
ピストン上部室およびピストン下部室にそれぞれ連通す
る急速圧油排出弁および急速圧油供給弁を設け、その急
速圧油供給弁および急速圧油排出弁をパイロット油圧の
供給ラインに連通し、かつ急速圧油供給弁を急開用圧油
の供給ラインに連通したことを特−徴とするものである
。
以下本発明の一実施例を図面を参照して説明する。
第２図において、１はタービンバイパス弁（以下バイパ
ス弁と称す）、２はバイパス弁１と弁ロッド１ａおよび
ピストンロッド３ａを介して連結されたピストン３を内
蔵するダブルアクション型アクチュエータである。
ス弁と称す）、２はバイパス弁１と弁ロッド１ａおよび
ピストンロッド３ａを介して連結されたピストン３を内
蔵するダブルアクション型アクチュエータである。
このアクチュエータ２のピストン上部室２ａは電気、油
圧サーボ弁６を介して圧油の供給ライン４と排油の排出
ライン１１に連通されている。５は供給ライン４に接続
する油圧源、７と８は供給ライン４に設けられたチェッ
ク弁およびアキュームレータである。
圧サーボ弁６を介して圧油の供給ライン４と排油の排出
ライン１１に連通されている。５は供給ライン４に接続
する油圧源、７と８は供給ライン４に設けられたチェッ
ク弁およびアキュームレータである。
１３はアクチュエータ２の下部に一体に形成されたハウ
ジング１３ａと、ハウジング１３ａ内の上部に設けられ
たキャップ１３ｂと、ハウジング１３ａ内の下部すなわ
ちキャップ１３ｂの下方に形成されたパイロットチャン
バ室ｅ１内に上下動自在に設けられた仕切弁１３ｃと、
無油圧時に仕切弁１３ｃをキャップ１３ｂのシート面ｄ
１に押し付けるばね１５ａと、パイロットチャンバー室
Ｅ２内に設けられたストッパ１６ａとからなる急速圧油
供給弁である。
ジング１３ａと、ハウジング１３ａ内の上部に設けられ
たキャップ１３ｂと、ハウジング１３ａ内の下部すなわ
ちキャップ１３ｂの下方に形成されたパイロットチャン
バ室ｅ１内に上下動自在に設けられた仕切弁１３ｃと、
無油圧時に仕切弁１３ｃをキャップ１３ｂのシート面ｄ
１に押し付けるばね１５ａと、パイロットチャンバー室
Ｅ２内に設けられたストッパ１６ａとからなる急速圧油
供給弁である。
上記キャップ１３ｅはピストン下・部室２ｂに連通する
急開用油路ｆと、供給ライン４に接続する急開用圧油ラ
イン４ｂに連通する環状の急開用圧油室ｃにより構成さ
れている。１４はピストン上部室２ａに連通する油路１
７に付設された急速圧油排出弁で、ハウジング１４ａと
、ハウジング１４ａの上部に設けられ、前記油路１７に
連通する急開用油路ｇおよび排油ライン１１に接続する
急開用排油ライン１１ａに連通する環状の急開用圧油室
ｈからなるキャップ１４ｂと、ハウジング１３ａの内の
下部すなわちキャップ１４ｂの方向に形成されたパイロ
ットチャンバー室Ｅ２内に上下動自在に設けられた仕切
弁１４ｃと、無油圧時に仕切弁１４ｃをキャップ１４ｂ
のシート面ｙに押し付けるばね１５ｂと、パイロットチ
ャンバー室Ｅ２内に設けた仕切弁１４ｃのストッパ１６
ｂにより構成されている。
急開用油路ｆと、供給ライン４に接続する急開用圧油ラ
イン４ｂに連通する環状の急開用圧油室ｃにより構成さ
れている。１４はピストン上部室２ａに連通する油路１
７に付設された急速圧油排出弁で、ハウジング１４ａと
、ハウジング１４ａの上部に設けられ、前記油路１７に
連通する急開用油路ｇおよび排油ライン１１に接続する
急開用排油ライン１１ａに連通する環状の急開用圧油室
ｈからなるキャップ１４ｂと、ハウジング１３ａの内の
下部すなわちキャップ１４ｂの方向に形成されたパイロ
ットチャンバー室Ｅ２内に上下動自在に設けられた仕切
弁１４ｃと、無油圧時に仕切弁１４ｃをキャップ１４ｂ
のシート面ｙに押し付けるばね１５ｂと、パイロットチ
ャンバー室Ｅ２内に設けた仕切弁１４ｃのストッパ１６
ｂにより構成されている。
前記急速圧油供給弁１３および急速圧油排出弁１４の各
パイロットチャンバー室Ｅｌ，ｅ２はパイロット圧油供
給ライン４ａに設けられたパイロット電磁弁１８に接続
されている。
パイロットチャンバー室Ｅｌ，ｅ２はパイロット圧油供
給ライン４ａに設けられたパイロット電磁弁１８に接続
されている。
また仕切弁１３ｃ，１４ｃはその下面の受圧面積を上面
の受圧面積より大きくすることにより、その上、下面に
同一の油圧が加圧されても、仕切弁１３ｃ，１４ｃはキ
ャップ１３ｂ，１４ｂのシート面Ｄｌ，ｄ２にそれぞれ
押圧されるので、キャップ１３ｂ，１４ｂの急開用圧油
室Ｃ，ｈとピストン下部室２ｂおよびピストン上部室２
ａがそれぞれ連通するのを遮断することができる。次に
上記のような構成からなる本実施例の作用について説明
する。
の受圧面積より大きくすることにより、その上、下面に
同一の油圧が加圧されても、仕切弁１３ｃ，１４ｃはキ
ャップ１３ｂ，１４ｂのシート面Ｄｌ，ｄ２にそれぞれ
押圧されるので、キャップ１３ｂ，１４ｂの急開用圧油
室Ｃ，ｈとピストン下部室２ｂおよびピストン上部室２
ａがそれぞれ連通するのを遮断することができる。次に
上記のような構成からなる本実施例の作用について説明
する。
タービンの起動、停止時にサーボ弁６を操作して油路を
第３図に示すようにＰ−＋ＡおよびＢ→Ｔに切換えると
、油圧源５から供給される高圧油はチェック弁７、供給
ライン４，４ｃおよびサーボ弁６を経てアクチュエータ
２のピストン下部室２ｂに導入され、同時にピストン上
部室２ａの圧油は油路１７、サーボ弁６および排出ライ
ン１１を経てタンク９に排出されるため、ピストン３は
上昇するからバイパス弁１は開かれる。
第３図に示すようにＰ−＋ＡおよびＢ→Ｔに切換えると
、油圧源５から供給される高圧油はチェック弁７、供給
ライン４，４ｃおよびサーボ弁６を経てアクチュエータ
２のピストン下部室２ｂに導入され、同時にピストン上
部室２ａの圧油は油路１７、サーボ弁６および排出ライ
ン１１を経てタンク９に排出されるため、ピストン３は
上昇するからバイパス弁１は開かれる。
タービンの通常運転時にはサーボ弁６を操作して油路を
Ｐ−＋Ｂ，Ａ−＋Ｔに切換える。
Ｐ−＋Ｂ，Ａ−＋Ｔに切換える。
すると高圧油はピストン上部室２ａに供給されると同時
に、ピストン下部室２ｂ内の圧油は排出ライン１１を経
てタンク９に排出されるため、ピストン３は下降するか
らバイパス弁１は閉じられている。一方、パイロット電
磁弁１８は通常消磁状態にあつて、油路はＰ−＋Ａ，Ｂ
−＋Ｔに連絡されているため、パイロット圧油はパイロ
ットチャンバー室Ｅｌ，ｅ２に流入して仕切弁１３ｃ，
１４ｃを押し上げるので、仕切弁１３ｃ，１４ｃはキャ
ップ１３ｂ，１４ｂのシート面Ｄｌ，ｄ２にそれぞれ密
着する。この密着状態はパイロット電磁弁１２を切換え
ない限り、サーボ弁６の制御に関係なく持続される。タ
ービンが負荷運転中に何らかの外因により負荷が急激に
減少または喪失すると、バイパス弁１の開度指令信号は
全開信号となるが、バイパス弁１１の開度フィードバッ
ク信号は全閉のままであるため、サーボ弁６への信号の
偏差が大となる。
に、ピストン下部室２ｂ内の圧油は排出ライン１１を経
てタンク９に排出されるため、ピストン３は下降するか
らバイパス弁１は閉じられている。一方、パイロット電
磁弁１８は通常消磁状態にあつて、油路はＰ−＋Ａ，Ｂ
−＋Ｔに連絡されているため、パイロット圧油はパイロ
ットチャンバー室Ｅｌ，ｅ２に流入して仕切弁１３ｃ，
１４ｃを押し上げるので、仕切弁１３ｃ，１４ｃはキャ
ップ１３ｂ，１４ｂのシート面Ｄｌ，ｄ２にそれぞれ密
着する。この密着状態はパイロット電磁弁１２を切換え
ない限り、サーボ弁６の制御に関係なく持続される。タ
ービンが負荷運転中に何らかの外因により負荷が急激に
減少または喪失すると、バイパス弁１の開度指令信号は
全開信号となるが、バイパス弁１１の開度フィードバッ
ク信号は全閉のままであるため、サーボ弁６への信号の
偏差が大となる。
この偏差信号によりパイロット電磁弁１８は励磁され、
第３図に示すように油路はＡ−＋Ｔに切換えられる。こ
の油路切換えにより仕切弁１３ｃ，１４ｃのパイロット
チャンバー室Ｅｌ，ｅ２の圧油はタンク９に排出される
から、そのチャンバー室Ｅｌ，ｅ２の油圧が低下する。
第３図に示すように油路はＡ−＋Ｔに切換えられる。こ
の油路切換えにより仕切弁１３ｃ，１４ｃのパイロット
チャンバー室Ｅｌ，ｅ２の圧油はタンク９に排出される
から、そのチャンバー室Ｅｌ，ｅ２の油圧が低下する。
このためアクチュエータ２の圧油室Ｃ，ｈの油圧により
、仕切弁１３ｃ，１４ｃは押し下げられてシート面Ｄｌ
，ｄ２から離脱すると、ピストン上部室２ａの圧油は急
開用排油室ｈを経てタンク９へ排出される。一方、キャ
ップ１３ｂの急開用圧油室ｃの圧油は油路ｆを流通し、
瞬間にアクチュエータ２のピストン下室２ｂに流入する
から、ピストン３は急上昇してバイパス弁１を急開させ
る。仕切弁１３ｃの再リセット時には、バイパス弁１の
急開指令が解除され、パイロット電磁弁１８を消磁して
パイロット圧油をパイロットチャンバー室ｅ１へ供給す
ると共に、サーボ弁６は閉信号により油路がＡ−＋Ｔに
連絡されるから、アクチュエータ２のピストン下部室２
ｂの圧油はタンク９に排出されるため、仕切弁１３ｃは
上昇してシート面ｄ１に密着する（第２図参照）。
、仕切弁１３ｃ，１４ｃは押し下げられてシート面Ｄｌ
，ｄ２から離脱すると、ピストン上部室２ａの圧油は急
開用排油室ｈを経てタンク９へ排出される。一方、キャ
ップ１３ｂの急開用圧油室ｃの圧油は油路ｆを流通し、
瞬間にアクチュエータ２のピストン下室２ｂに流入する
から、ピストン３は急上昇してバイパス弁１を急開させ
る。仕切弁１３ｃの再リセット時には、バイパス弁１の
急開指令が解除され、パイロット電磁弁１８を消磁して
パイロット圧油をパイロットチャンバー室ｅ１へ供給す
ると共に、サーボ弁６は閉信号により油路がＡ−＋Ｔに
連絡されるから、アクチュエータ２のピストン下部室２
ｂの圧油はタンク９に排出されるため、仕切弁１３ｃは
上昇してシート面ｄ１に密着する（第２図参照）。
以上説明したように、本発明によればアクチュエータを
大口径化しても、大容量の油を瞬時にかつ同時に給排す
ることが可能であるから、従来品と同様な急開特性をう
ることができる。
大口径化しても、大容量の油を瞬時にかつ同時に給排す
ることが可能であるから、従来品と同様な急開特性をう
ることができる。
また比較的小容量の電磁弁によりパイロット油圧を制御
できるので、急開機構の信頼性を向上させることが可能
である。
できるので、急開機構の信頼性を向上させることが可能
である。
第１図は従来のタービンバイパス弁の制御装置を示す系
統図、第２図および第３図は本発明に係わるタービンバ
イパス弁の制御装置の一実施例を、示す系統図で、前者
は弁の閉状態を、後者は弁の急開状態を示す。 ２・・・・・アクチュエータ、２ａ，２ｂ・・・・・・
ピストン上、下部室、４ａ，４ｂ・・・・・・供給ライ
ン、１３・・・・急速圧油供給弁、１４・・・・・・急
速圧油排出弁、）１３ａ，１４ａ・・・・・・ハウジン
グ、１３ｂ，１４ｂ・・・・キャップ、１３ｃ，１４ｃ
・・・・・・仕切弁、１８・・・・方向切換弁、Ｄｌ，
ｄ，・・・・・・シート面、Ｃｈ・・・・・・圧油室。
統図、第２図および第３図は本発明に係わるタービンバ
イパス弁の制御装置の一実施例を、示す系統図で、前者
は弁の閉状態を、後者は弁の急開状態を示す。 ２・・・・・アクチュエータ、２ａ，２ｂ・・・・・・
ピストン上、下部室、４ａ，４ｂ・・・・・・供給ライ
ン、１３・・・・急速圧油供給弁、１４・・・・・・急
速圧油排出弁、）１３ａ，１４ａ・・・・・・ハウジン
グ、１３ｂ，１４ｂ・・・・キャップ、１３ｃ，１４ｃ
・・・・・・仕切弁、１８・・・・方向切換弁、Ｄｌ，
ｄ，・・・・・・シート面、Ｃｈ・・・・・・圧油室。
Claims (1)
- １ タービンバイパス弁を駆動するダブルアクション型
アクチュエータのピストン上部室およびピストン下部室
に連通する油路に切換弁を設け、前記バイパス弁の開度
制御と急開動作を行わせるようにした制御装置において
、前記アクチュエータのピストン下部室に連通する急開
用油路および急開用圧油供給ラインに連通する急開用圧
油室を有するキャップと、パイロット油圧ラインに連通
するハウジング内に上下動自在に設けられ、かつ前記キ
ャップの下端シート面に接合する仕切弁からなる急速圧
油供給弁と、前記アクチュエータのピストン上部室に連
通する急開用油路および急開用排油ラインに連通する急
開用圧油室を有するキャップと、パイロット油圧ライン
に連通するハウジング内に上下動自在に設けられ、かつ
前記キャップの下端シート面に接合する仕切弁からなる
急速圧油排出弁と、前記パイロット油圧ラインと油圧源
との間に第１の位置でパイロット油圧ラインの圧油を放
出し、第２の位置でパイロット油圧ラインに圧油を供給
する方向制御弁を設け、この方向制御弁の操作により前
記両仕切弁の受圧部前後に圧力差を生じさせることによ
り、前記両仕切弁を自動的に開閉させるようにしたこと
を特徴とするタービンバイパス弁の制御装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7681679A JPS6045722B2 (ja) | 1979-06-20 | 1979-06-20 | タ−ビンバイパス弁の制御装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7681679A JPS6045722B2 (ja) | 1979-06-20 | 1979-06-20 | タ−ビンバイパス弁の制御装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS562406A JPS562406A (en) | 1981-01-12 |
| JPS6045722B2 true JPS6045722B2 (ja) | 1985-10-11 |
Family
ID=13616189
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP7681679A Expired JPS6045722B2 (ja) | 1979-06-20 | 1979-06-20 | タ−ビンバイパス弁の制御装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6045722B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN110173310A (zh) * | 2019-05-09 | 2019-08-27 | 岭澳核电有限公司 | 一种核电站汽轮机蒸汽阀门调节系统及其安全控制方法 |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP6909743B2 (ja) | 2018-02-26 | 2021-07-28 | 株式会社東芝 | 蒸気弁駆動装置 |
| CN109000027B (zh) * | 2018-08-06 | 2020-02-18 | 中国神华能源股份有限公司 | 用于液控蝶阀的控制方法和控制装置 |
-
1979
- 1979-06-20 JP JP7681679A patent/JPS6045722B2/ja not_active Expired
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN110173310A (zh) * | 2019-05-09 | 2019-08-27 | 岭澳核电有限公司 | 一种核电站汽轮机蒸汽阀门调节系统及其安全控制方法 |
| CN110173310B (zh) * | 2019-05-09 | 2022-05-24 | 岭澳核电有限公司 | 一种核电站汽轮机蒸汽阀门调节系统及其安全控制方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS562406A (en) | 1981-01-12 |
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