JPS6045246B2 - 容器内溶鉄の精錬における撹拌方法 - Google Patents
容器内溶鉄の精錬における撹拌方法Info
- Publication number
- JPS6045246B2 JPS6045246B2 JP55052165A JP5216580A JPS6045246B2 JP S6045246 B2 JPS6045246 B2 JP S6045246B2 JP 55052165 A JP55052165 A JP 55052165A JP 5216580 A JP5216580 A JP 5216580A JP S6045246 B2 JPS6045246 B2 JP S6045246B2
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- JP
- Japan
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- molten iron
- container
- ladle
- gas
- molten steel
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- Refinement Of Pig-Iron, Manufacture Of Cast Iron, And Steel Manufacture Other Than In Revolving Furnaces (AREA)
- Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は、溶銑、溶鋼等の溶銑を受入れた容器におい
て溶銑を精錬するに際して、極めて効率よく溶銑を攪拌
する方法に関するものである。
て溶銑を精錬するに際して、極めて効率よく溶銑を攪拌
する方法に関するものである。
従来、容器内溶鉄中にガスを吹込むことによつて、容器
内溶銑を攪拌し、精錬することが行なわれている。この
ような溶銑を受入れた容器による溶銑の精錬における、
溶鉄中へのガス吹込（攪拌）方法の１つとして、ポーラ
スプラグを用いた＼底吹き法が知られている。
内溶銑を攪拌し、精錬することが行なわれている。この
ような溶銑を受入れた容器による溶銑の精錬における、
溶鉄中へのガス吹込（攪拌）方法の１つとして、ポーラ
スプラグを用いた＼底吹き法が知られている。
しカルながら、このような底吹き法は、単にガスが溶鉄
中を垂直に上昇するだけであるから、容器内溶銑の攪拌
効率が極めて低い（精錬時間が長くなる）という問題が
ある。
中を垂直に上昇するだけであるから、容器内溶銑の攪拌
効率が極めて低い（精錬時間が長くなる）という問題が
ある。
なお、底吹きによるガス吹込量は、溶銑１Ｔｏｎ当り４
Ｎ１／ｍｉｎ程度が限度であるから、たとえば、取鍋に
おいては、１０〜５旧゛ｏｎ程度の小容量のものにしか
底吹き法を適用することができない。また、取鍋におい
ては、硫黄（Ｓ）等の不純物元素の含有量の極めて少な
い鋼を得るためにガス吹込によつて取鍋内溶鋼を攪拌し
、精錬することが行なわれているが、精錬時間が長くな
ると、溶鋼の温度低下が大きくなつてしまうので、製鋼
炉の出鋼温度を上げなければならない（製鋼炉の出鋼温
度度が上ることは生産面、操業面、およびコスト面に問
題が生じる）。このようなことから、取鍋においては、
取鍋内溶鋼上のスラグに、電極を浸漬して電弧加熱等に
よ一つて溶鋼を加熱し、同時に溶鋼をガス攪拌して精錬
することが試みられているが、攪拌と加熱とを併行して
行なつているので、ガス吹込量を多くすると湯面変動に
より安定した加熱が行なえない、および飛散した金の付
着により電極寿命が短くなノる、という問題があるほか
、依然として攪拌効率が低い（精錬時間が長い）という
問題がある。そこでこの発明は以上のような問題を解消
した容器内溶銑の精錬における攪拌方法を提供すべくな
されたもので、その長さ方向にそつて形成したガス流通
路と、その胴部の下端部に形成した、前記ガス流通路に
連通した少なくとも１つのガス噴出口とを有するランス
を、容器内溶鉄中にその上方から浸漬し、前記ランスか
ら、溶鉄１Ｔ０ｎ当り、４〜２０Ｎ１／Ｍｉｎの攪拌用
ガスを、前記容器内溶鉄中に吹込むことによつて、前記
容器内溶鉄を攪拌することに特徴を有する。
Ｎ１／ｍｉｎ程度が限度であるから、たとえば、取鍋に
おいては、１０〜５旧゛ｏｎ程度の小容量のものにしか
底吹き法を適用することができない。また、取鍋におい
ては、硫黄（Ｓ）等の不純物元素の含有量の極めて少な
い鋼を得るためにガス吹込によつて取鍋内溶鋼を攪拌し
、精錬することが行なわれているが、精錬時間が長くな
ると、溶鋼の温度低下が大きくなつてしまうので、製鋼
炉の出鋼温度を上げなければならない（製鋼炉の出鋼温
度度が上ることは生産面、操業面、およびコスト面に問
題が生じる）。このようなことから、取鍋においては、
取鍋内溶鋼上のスラグに、電極を浸漬して電弧加熱等に
よ一つて溶鋼を加熱し、同時に溶鋼をガス攪拌して精錬
することが試みられているが、攪拌と加熱とを併行して
行なつているので、ガス吹込量を多くすると湯面変動に
より安定した加熱が行なえない、および飛散した金の付
着により電極寿命が短くなノる、という問題があるほか
、依然として攪拌効率が低い（精錬時間が長い）という
問題がある。そこでこの発明は以上のような問題を解消
した容器内溶銑の精錬における攪拌方法を提供すべくな
されたもので、その長さ方向にそつて形成したガス流通
路と、その胴部の下端部に形成した、前記ガス流通路に
連通した少なくとも１つのガス噴出口とを有するランス
を、容器内溶鉄中にその上方から浸漬し、前記ランスか
ら、溶鉄１Ｔ０ｎ当り、４〜２０Ｎ１／Ｍｉｎの攪拌用
ガスを、前記容器内溶鉄中に吹込むことによつて、前記
容器内溶鉄を攪拌することに特徴を有する。
なお、この発明において上述のように数値限定した理由
は次の通りである。
は次の通りである。
即ち、溶鉄中に吹込むガス量が溶鉄１Ｔ０ｎ当り４Ｎ１
／Ｍｉｎ未満では、溶鉄の攪拌効率が下つてしまい所定
の精錬効果（たとえば脱硫率）を得るために要する時間
が長くなつてしまうからであり（たとえば、第１図には
、２５０Ｔ０ｎ取鍋内溶鋼中へのＡｒガス吹込によつて
７０％の脱硫率を得るためのガス吹込時間と、ガス吹込
量との関係が示されている）、一方、溶鉄１Ｔ０ｎ当り
２０Ｎ１／Ｍｉｎを越えると、容器内溶鉄中へのガス吹
込によつて溶鉄面が盛上つて、溶鉄が容器本体からオー
バーフローしないようにするための容器内のフリーボー
ドを極めて大きく（高く）しなければならないからであ
る。たとえば、第２図には、２５０１′０ｎ取鍋内溶鋼
中へのＮガス吹込量と、Ｈ−ｈ／Ｈ（ただしＨ：取鍋内
に受鋼する溶鋼最，大高さ、ｈ：実際の受鋼時の溶鋼高
さ）との関係が示されており、通常許容される最大Ｈ−
ｈ／Ｈ（０．２５）のときのＡｒガス吹込量は、溶Ｉｌ
４ｌＴＯｎ当り２０Ｎ１／Ｍｉｎであることがわかる。
第３図イ，口は、この発明にかかるランスの断ζ面図で
あり、第３図イには、ランス１の下端部２箇所に噴出口
１ａが位置するＴ字２孔型のもの、第３図口には、ラン
ス１″の端部１箇所に噴出口１″ａが位置するＬ字１孔
型のものがそれぞれ示されている。
／Ｍｉｎ未満では、溶鉄の攪拌効率が下つてしまい所定
の精錬効果（たとえば脱硫率）を得るために要する時間
が長くなつてしまうからであり（たとえば、第１図には
、２５０Ｔ０ｎ取鍋内溶鋼中へのＡｒガス吹込によつて
７０％の脱硫率を得るためのガス吹込時間と、ガス吹込
量との関係が示されている）、一方、溶鉄１Ｔ０ｎ当り
２０Ｎ１／Ｍｉｎを越えると、容器内溶鉄中へのガス吹
込によつて溶鉄面が盛上つて、溶鉄が容器本体からオー
バーフローしないようにするための容器内のフリーボー
ドを極めて大きく（高く）しなければならないからであ
る。たとえば、第２図には、２５０１′０ｎ取鍋内溶鋼
中へのＮガス吹込量と、Ｈ−ｈ／Ｈ（ただしＨ：取鍋内
に受鋼する溶鋼最，大高さ、ｈ：実際の受鋼時の溶鋼高
さ）との関係が示されており、通常許容される最大Ｈ−
ｈ／Ｈ（０．２５）のときのＡｒガス吹込量は、溶Ｉｌ
４ｌＴＯｎ当り２０Ｎ１／Ｍｉｎであることがわかる。
第３図イ，口は、この発明にかかるランスの断ζ面図で
あり、第３図イには、ランス１の下端部２箇所に噴出口
１ａが位置するＴ字２孔型のもの、第３図口には、ラン
ス１″の端部１箇所に噴出口１″ａが位置するＬ字１孔
型のものがそれぞれ示されている。
このような構造のランスを使用する３ことによつて、溶
鉄１Ｔ０ｎ当り４Ｎ１／Ｍｉｎ以上の吹込量を得ること
ができ大容量の容器によつて大量の溶鉄を精錬すること
ができる。このようなランスを、容器内溶鉄中に浸漬し
、前記条件を満足した位置においてランスから溶鉄中に
ガスを吹込むと、吹込まれたガスは、溶鉄中に水平方向
に広く均一に分散して垂直に上昇し、従つて、溶鉄は極
めて効率よく攪拌される（溶鉄と溶鉄浴上のスラグとも
効率よく攪拌される）。第４図はこの発明を実施するた
めの、取鍋の精錬装置の断面図である。
鉄１Ｔ０ｎ当り４Ｎ１／Ｍｉｎ以上の吹込量を得ること
ができ大容量の容器によつて大量の溶鉄を精錬すること
ができる。このようなランスを、容器内溶鉄中に浸漬し
、前記条件を満足した位置においてランスから溶鉄中に
ガスを吹込むと、吹込まれたガスは、溶鉄中に水平方向
に広く均一に分散して垂直に上昇し、従つて、溶鉄は極
めて効率よく攪拌される（溶鉄と溶鉄浴上のスラグとも
効率よく攪拌される）。第４図はこの発明を実施するた
めの、取鍋の精錬装置の断面図である。
図示されるように、２は取鍋本体、２ａは取鍋蓋、４は
溶鋼、５は溶鋼４ノ上のスラグ、３はスラグ５に浸漬し
て抵抗加熱または電弧加熱をランスからのガス吹込によ
る精錬前又は精錬後に溶鋼に対して行なうための加熱電
極、であり、ランス１と加熱電極３とは、取鍋蓋２ａを
貫通して取鍋内に挿入されており、しかも昇降自在にな
つている。６は取鍋蓋２ａに取付けられたシール用ガス
の供給管であり、ａはフリーボードである（例えば２５
０Ｔ０ｎ取鍋のフリーボードは１００―程度である）。
溶鋼、５は溶鋼４ノ上のスラグ、３はスラグ５に浸漬し
て抵抗加熱または電弧加熱をランスからのガス吹込によ
る精錬前又は精錬後に溶鋼に対して行なうための加熱電
極、であり、ランス１と加熱電極３とは、取鍋蓋２ａを
貫通して取鍋内に挿入されており、しかも昇降自在にな
つている。６は取鍋蓋２ａに取付けられたシール用ガス
の供給管であり、ａはフリーボードである（例えば２５
０Ｔ０ｎ取鍋のフリーボードは１００―程度である）。
ついでこの発明の実施例について説明する。２５０Ｔ０
ｎ転炉によつて溶製した溶鋼を第４図に示す通りの構造
の２５０１′０ｎ取鍋へ出鋼し、その際に出鋼流に溶鋼
１Ｔ０ｎ当り６ｋ９の石灰を添加した。
ｎ転炉によつて溶製した溶鋼を第４図に示す通りの構造
の２５０１′０ｎ取鍋へ出鋼し、その際に出鋼流に溶鋼
１Ｔ０ｎ当り６ｋ９の石灰を添加した。
ついで取鍋内に５０ｋｇのＮを添加して取鍋内溶鋼上に
、ＣａＯ５５．Ｏ％、ＳｌＯ２７．Ｏ％、Ａｌ２Ｏ３３
５．ｌ％、ＭｎＯＯ．８％、ＭｇＯｌ．Ｏ％、ＦｅＯＯ
．９％および残り不純物からなるスラグを生成した。つ
いでスラグに電弧加熱用電極を浸漬して取鍋内溶鋼を加
熱し（溶鋼中に浸漬したランスからの０．８Ｎ７Ｔ１／
Ｍｉｎのｋガス吹込併用）、その温度を、４５℃上昇さ
せた。ついで取鍋内溶鋼中に浸漬したＴ字２孔型のラン
スから溶鋼１Ｔ０ｎ当り、９ＮＩ／Ｍｉｎ（７）Ａｒガ
スを２紛間溶鋼中に吹込んで、溶鋼および溶鋼とスラグ
とを攪拌（精錬）した。その結果、取鍋内湯面のガス吹
込前後における盛上り（第４図中ｂで示す）を５５０ｍ
±５０ｗｎ以内に抑えながら、溶鋼中の〔Ｓ〕を第１表
に示す通りに低下させることができた。なお、Ａｒガス
の吹込量を溶鋼１Ｔ０ｎ当り２５Ｎ１／Ｍｉｎに変えた
以外は上記と同一条件で取鍋内溶鋼の攪拌（精錬）を開
始したところ、Ａｒガス吹込開始後、まもなく取鍋内湯
面が盛り上つて取鍋内のフリーボードを越えてしまつた
ため、直ちにガス吹込みを停止した。
、ＣａＯ５５．Ｏ％、ＳｌＯ２７．Ｏ％、Ａｌ２Ｏ３３
５．ｌ％、ＭｎＯＯ．８％、ＭｇＯｌ．Ｏ％、ＦｅＯＯ
．９％および残り不純物からなるスラグを生成した。つ
いでスラグに電弧加熱用電極を浸漬して取鍋内溶鋼を加
熱し（溶鋼中に浸漬したランスからの０．８Ｎ７Ｔ１／
Ｍｉｎのｋガス吹込併用）、その温度を、４５℃上昇さ
せた。ついで取鍋内溶鋼中に浸漬したＴ字２孔型のラン
スから溶鋼１Ｔ０ｎ当り、９ＮＩ／Ｍｉｎ（７）Ａｒガ
スを２紛間溶鋼中に吹込んで、溶鋼および溶鋼とスラグ
とを攪拌（精錬）した。その結果、取鍋内湯面のガス吹
込前後における盛上り（第４図中ｂで示す）を５５０ｍ
±５０ｗｎ以内に抑えながら、溶鋼中の〔Ｓ〕を第１表
に示す通りに低下させることができた。なお、Ａｒガス
の吹込量を溶鋼１Ｔ０ｎ当り２５Ｎ１／Ｍｉｎに変えた
以外は上記と同一条件で取鍋内溶鋼の攪拌（精錬）を開
始したところ、Ａｒガス吹込開始後、まもなく取鍋内湯
面が盛り上つて取鍋内のフリーボードを越えてしまつた
ため、直ちにガス吹込みを停止した。
以上説明したように、この発明においては、極めて効率
よく容器内溶鉄を攪拌することができる。
よく容器内溶鉄を攪拌することができる。
第１図は２５０Ｔ０ｎ取鍋内溶鋼中へのＡｒガス吹込に
よつて７０％の脱硫率を得るためのガス吹込時間とガス
吹込量との関係を示す図、第２図は２５０Ｔ０ｎ取鍋内
溶鋼中へのＡｒガス吹込量と、同取鍋内において必要な
フリーボードとの関係を示す図、第３図イ，口はこの発
明にかかるランスの断面図、第４図はこの発明を実施す
るための取鍋の精錬装置の断面図である。 １・・・・・・ランス、２・・・・・・取鍋本体、２ａ
・・・・・・取鍋蓋、３・・・・・・加熱電極、４・・
・・・・溶鋼、５・・・・・・スラグ、６・・・・・・
供給管、ａ・・・・・・フリーボード。
よつて７０％の脱硫率を得るためのガス吹込時間とガス
吹込量との関係を示す図、第２図は２５０Ｔ０ｎ取鍋内
溶鋼中へのＡｒガス吹込量と、同取鍋内において必要な
フリーボードとの関係を示す図、第３図イ，口はこの発
明にかかるランスの断面図、第４図はこの発明を実施す
るための取鍋の精錬装置の断面図である。 １・・・・・・ランス、２・・・・・・取鍋本体、２ａ
・・・・・・取鍋蓋、３・・・・・・加熱電極、４・・
・・・・溶鋼、５・・・・・・スラグ、６・・・・・・
供給管、ａ・・・・・・フリーボード。
Claims (1)
- １ その長さ方向にそつて形成したガス流通路と、その
胴部の下端部に形成した、前記ガス流通路に連通した少
なくとも１つのガス噴出口とを有するランスを、容器内
溶鉄中にその上方から浸漬し、前記ランスから、溶鉄１
Ｔｏｎ当り、４〜２０Ｎｌ／ｍｉｎの攪拌用ガスを、前
記容器内溶鉄中に吹込むことによつて、前記容器内溶鉄
を攪拌することを特徴とする容器内溶鉄の精錬における
攪拌方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP55052165A JPS6045246B2 (ja) | 1980-04-19 | 1980-04-19 | 容器内溶鉄の精錬における撹拌方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP55052165A JPS6045246B2 (ja) | 1980-04-19 | 1980-04-19 | 容器内溶鉄の精錬における撹拌方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS56150122A JPS56150122A (en) | 1981-11-20 |
| JPS6045246B2 true JPS6045246B2 (ja) | 1985-10-08 |
Family
ID=12907213
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP55052165A Expired JPS6045246B2 (ja) | 1980-04-19 | 1980-04-19 | 容器内溶鉄の精錬における撹拌方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6045246B2 (ja) |
Citations (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS51117807A (en) * | 1975-04-09 | 1976-10-16 | Nec Corp | Incoming transfer service system |
| JPS51130706A (en) * | 1975-05-10 | 1976-11-13 | Nissan Motor Co Ltd | Torch ignition type internal combustion engine |
| JPS527807A (en) * | 1975-07-10 | 1977-01-21 | Nisshin Paudaru:Kk | Method of using dust produced during production process of ferrosilico ne |
| JPS5223968A (en) * | 1975-08-18 | 1977-02-23 | Seiko Instr & Electronics Ltd | Digital alarm watch |
| JPS5226612A (en) * | 1975-08-26 | 1977-02-28 | Ishikawajima Harima Heavy Ind Co Ltd | Detection device of liquid leakage from bottom part of tank |
| JPS53106702A (en) * | 1977-03-01 | 1978-09-18 | Koutai Kousakushiyo Kk | Device for cleaning feed inlet in coke oven |
| JPS53117506A (en) * | 1975-10-29 | 1978-10-14 | Yanmar Agricult Equip | Operating handle for connecting device of power tiller |
| JPS54144000A (en) * | 1978-04-28 | 1979-11-09 | Tokyo Shibaura Electric Co | Installing method of fixing ring |
| JPS55164508A (en) * | 1979-06-05 | 1980-12-22 | Sumitomo Rubber Ind Ltd | Radial tyre for cabin vehicle |
-
1980
- 1980-04-19 JP JP55052165A patent/JPS6045246B2/ja not_active Expired
Patent Citations (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS51117807A (en) * | 1975-04-09 | 1976-10-16 | Nec Corp | Incoming transfer service system |
| JPS51130706A (en) * | 1975-05-10 | 1976-11-13 | Nissan Motor Co Ltd | Torch ignition type internal combustion engine |
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| JPS5226612A (en) * | 1975-08-26 | 1977-02-28 | Ishikawajima Harima Heavy Ind Co Ltd | Detection device of liquid leakage from bottom part of tank |
| JPS53117506A (en) * | 1975-10-29 | 1978-10-14 | Yanmar Agricult Equip | Operating handle for connecting device of power tiller |
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| JPS55164508A (en) * | 1979-06-05 | 1980-12-22 | Sumitomo Rubber Ind Ltd | Radial tyre for cabin vehicle |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS56150122A (en) | 1981-11-20 |
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